郝增明, 白曉宇*, 桑松魁, 張明義, 張啟軍,, 林西偉, 王立彬, 張凱祥, 藺金龍

(1.青島理工大學(xué)土木工程學(xué)院, 青島 266520; 2.青島業(yè)高建設(shè)工程有限公司, 青島 266042;3.中建八局發(fā)展建設(shè)有限公司, 青島 266061; 4.山東恒達(dá)信項(xiàng)目管理有限公司, 臨沂 276002)

針對(duì)重型吊裝設(shè)備站位所處地基土層較為軟弱的問(wèn)題,采用換填墊層法進(jìn)行處理是常見措施之一,將站位場(chǎng)地開挖至軟弱土層,以高強(qiáng)度、低壓縮性的散體材料進(jìn)行回填,將換填材料分層夯實(shí)并找平。該方法的優(yōu)點(diǎn)是取材方便、機(jī)械設(shè)備要求低、施工便捷、工期短、節(jié)約工程成本,且可以有效減少地基的不均勻沉降。該方法在實(shí)際的施工深度需要保持在3.0 m之內(nèi),且墊層的厚度也不宜小于0.5 m。

近年來(lái),換填法廣泛應(yīng)用于軟弱地基處理中。于瑞文等[1]提出了換土墊層法的地基處理方案,并指出該方法在時(shí)間和空間上的優(yōu)勢(shì)。文獻(xiàn)[2-6]對(duì)換填墊層工藝的應(yīng)用優(yōu)勢(shì)、適用范圍、鋪墊材料的選擇開展了相關(guān)研究,從經(jīng)濟(jì)性對(duì)比了常見軟基工程中各處理技術(shù),并結(jié)合工程特點(diǎn)進(jìn)行施工質(zhì)量控制。隨著應(yīng)用日益廣泛,墊層設(shè)計(jì)計(jì)算理論也逐漸成熟,孫培芹[7]推導(dǎo)出關(guān)于墊層厚度的一元三次方程進(jìn)而簡(jiǎn)化為一元二次方程,并指出換填墊層可以調(diào)整地基不均勻沉降的結(jié)果,使沉降曲線接近于圓周曲線。王炳龍等[8]通過(guò)對(duì)比換砂法試驗(yàn)和土工格室,提出了試驗(yàn)基礎(chǔ)上換填厚度設(shè)計(jì)容許應(yīng)力,并為換填厚度設(shè)計(jì)提供了理論方法。郭秋生等[9]對(duì)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB 50007—2011)提出異議,通過(guò)彈性理論法和擴(kuò)散角法探討了墊層的計(jì)算厚度,結(jié)果表明,彈性理論方法較擴(kuò)散角法所求得的墊層厚度大。在安全前提下,建議選取造價(jià)成本較低的應(yīng)力擴(kuò)散角法。針對(duì)地基沉降變形的研究,文獻(xiàn)[10-12]研究了地基沉降概率分析和可靠度計(jì)算方法,并對(duì)隨機(jī)有限元法沉降分析進(jìn)行了完善。Padilla[13]分析了淺埋地基沉降概率方法,并對(duì)沉降概率理論計(jì)算進(jìn)行了系統(tǒng)的梳理。Krizek等[14]基于e-lgp法在多種因素下,對(duì)地基沉降的影響展開研究,并將預(yù)測(cè)沉降和實(shí)測(cè)沉降的差異進(jìn)行對(duì)比分析。Nishimura等[15]基于比奧固結(jié)理論運(yùn)用Monte-Carlo隨機(jī)有限元方法進(jìn)行研究,完善了沉降概率計(jì)算理論。通過(guò)總結(jié)現(xiàn)有的研究成果發(fā)現(xiàn),對(duì)于換填墊層場(chǎng)地的計(jì)算理論,大多集中在墊層厚度方面,而針對(duì)換填墊層后持力層沉降變形計(jì)算鮮有研究,亟待進(jìn)行較為系統(tǒng)的研究。

為完善換填法沉降變形計(jì)算理論,對(duì)地基不均勻沉降現(xiàn)象進(jìn)行有效的預(yù)防處理[16],現(xiàn)將重點(diǎn)針對(duì)青島市重型吊裝場(chǎng)地?fù)Q填墊層地基持力層的沉降變形展開詳細(xì)的理論計(jì)算分析。并結(jié)合現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)結(jié)果,通過(guò)ABAQUS有限元模擬分析該場(chǎng)地的沉降量,將模擬結(jié)果與修正后分層總和法得到的理論計(jì)算沉降結(jié)果進(jìn)行對(duì)比驗(yàn)證,以此來(lái)判斷對(duì)沉降經(jīng)驗(yàn)系數(shù)Ψs進(jìn)行內(nèi)插法修正的可靠性。同時(shí)將斯肯普頓-比倫法中反演彈性模量代入預(yù)測(cè)模型,驗(yàn)證彈性模量對(duì)沉降準(zhǔn)確性的影響和該方法的可行性,從而完善相關(guān)計(jì)算理論。以期使研究結(jié)果為類似重型吊裝工程的地基處理提供價(jià)值參考,對(duì)重型設(shè)備的穩(wěn)定性具有重要意義,有效保障人民的生命財(cái)產(chǎn)安全。

1 變形計(jì)算理論

1.1 總沉降

針對(duì)總沉降的計(jì)算最常用的方法一般為分層總和法。該方法在計(jì)算土中應(yīng)力時(shí)采用彈性理論,假定地基是半無(wú)限線性變形體(均質(zhì)且各向同性)。地基土不產(chǎn)生側(cè)向變形,且變形只發(fā)生在有效厚度范圍內(nèi),并將地基分為若干份,認(rèn)為整個(gè)地基的最終沉降量是各層沉降量之和。最終地基變形量可按《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB 50007—2011)[17]推薦分層總和法單向壓縮的修正公式計(jì)算。

基于規(guī)范推薦的計(jì)算方法,結(jié)合現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際的重型吊裝換填場(chǎng)地,先利用應(yīng)力擴(kuò)散法計(jì)算墊層底部的附加應(yīng)力,以及擴(kuò)散后的墊層寬度作為基底,然后采取分層總和法計(jì)算持力層的沉降量[18]。

1.2 瞬時(shí)沉降

斯肯普頓-比倫法認(rèn)為飽和黏性土地基最終沉降量s按其成因過(guò)程由瞬時(shí)沉降sd、固結(jié)沉降sc與次固結(jié)沉降ss共3個(gè)分量組成。

重型吊裝開始起吊瞬間,短時(shí)間內(nèi)孔隙水無(wú)法排出,土體瞬時(shí)產(chǎn)生側(cè)向變形,此時(shí)土體體積未發(fā)生明顯變化。試驗(yàn)表明:土層性質(zhì)不同,會(huì)導(dǎo)致計(jì)算方法和彈性模量的取值有較大差異,對(duì)于黏性土可利用彈性力學(xué)計(jì)算公式,彈性模量的取值近似為一個(gè)常熟;無(wú)黏性土則需利用基礎(chǔ)工程中的半經(jīng)驗(yàn)公式,彈性模量取值相對(duì)會(huì)復(fù)雜,需根據(jù)各點(diǎn)的應(yīng)力水平確定,一般采用有限元等數(shù)值解法。

黏性土中基礎(chǔ)的瞬時(shí)沉降sd,按照式(1)計(jì)算。

(1)

式(1)中:μ為土的泊松比,瞬時(shí)加載飽和黏性土?xí)r由于體積無(wú)變化,故取μ=0.5;E為土的彈性模量;ω為各種沉降影響系數(shù),與基礎(chǔ)底面形狀、基礎(chǔ)剛度和計(jì)算點(diǎn)的位置有關(guān);b為矩形荷載的寬度或圓形荷載的直徑;P0為地基表面均布荷載。

需要說(shuō)明的是,固結(jié)沉降由側(cè)限壓縮試驗(yàn)獲得,而吊裝工程在受荷后,變形與固結(jié)儀中單向壓縮試驗(yàn)差別很大,所以在此不進(jìn)行計(jì)算處理。次固結(jié)沉降因無(wú)法進(jìn)行直觀的計(jì)算過(guò)程,所以在重型吊裝換填場(chǎng)地中,采取直接考慮瞬時(shí)沉降的方式,從而達(dá)到減少變量、簡(jiǎn)化計(jì)算效果。

2 現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)及結(jié)果分析

2.1 土壓力現(xiàn)場(chǎng)測(cè)試

青島市一處重型吊裝現(xiàn)場(chǎng)[19]地勢(shì)較平坦,多為丘陵地貌,總體呈現(xiàn)東高西低。換填深度1.5 m,換填材料選用石粉、碎石和毛石,換填土的重度為18 kN/m3,且應(yīng)力擴(kuò)散角為30°,地基承載力特征值fak=150 kPa,鋪填毛石質(zhì)量1 245.63 t,走道板質(zhì)量140 t,起吊設(shè)備質(zhì)量1 679.1 t,吊車質(zhì)量3 544 t,地下水位為3.5 m。地基處理方式如圖1所示,試驗(yàn)場(chǎng)地的地層情況及物理力學(xué)參數(shù)如表1所示。

表1 試驗(yàn)場(chǎng)地地層物理力學(xué)參數(shù)

F為施加在換填層表面的荷載質(zhì)量;θ為墊層應(yīng)力擴(kuò)散角;z為墊層的厚度

試驗(yàn)通過(guò)現(xiàn)場(chǎng)埋設(shè)土壓力盒實(shí)測(cè)XGC88000型4 000 t純履帶式重型吊裝場(chǎng)地施工過(guò)程中地基土的承壓能力,并與正常情況的地基承載力進(jìn)行對(duì)比分析。試驗(yàn)過(guò)程:按照施工要求開挖放坡,土壓力盒埋放深度1.5 m,水平放置、受力面朝上,吊車中線兩側(cè)中間路基箱位置下方各布置3個(gè),且均一個(gè)布置于正中,2個(gè)在箱邊位置,間距為4 m,在兩側(cè)路基箱中間應(yīng)力擴(kuò)散處布置1個(gè),距箱邊866 mm,總計(jì)7個(gè)土壓力盒TY01～TY07。詳細(xì)土壓力測(cè)點(diǎn)布置如圖2所示。

圖2 土壓力盒分布圖Fig.2 Earth pressure box distribution diagram

土壓力盒埋設(shè)完畢后,土壓力盒讀數(shù)調(diào)零,分層換填石粉、碎石和毛石,壓實(shí)并找平,墊層施工完成后測(cè)試回填荷載壓力,記錄土壓力盒數(shù)據(jù)[20-21]。然后依次記錄吊車在不同工況下土壓力盒的讀數(shù)。不同工況下的測(cè)試結(jié)果如圖3所示。

圖3 土壓力盒測(cè)試結(jié)果Fig.3 Earth pressure box test results

從圖3可以看出,每個(gè)測(cè)點(diǎn)的豎向應(yīng)力隨著工況墊層回填完成、吊車組隊(duì)完成、吊車起鉤、設(shè)備完全起吊的過(guò)程逐漸增加,至吊車回轉(zhuǎn)就位工況出現(xiàn)差異,該工況下僅測(cè)點(diǎn)TY02讀數(shù)有明顯增加,其余測(cè)點(diǎn)讀數(shù)與設(shè)備完全起吊工況幾乎一致。另外,吊車中線兩側(cè)的豎向應(yīng)力出現(xiàn)明顯的不對(duì)稱性,且左側(cè)路基箱明顯大于地基承載力特征值150 kPa,說(shuō)明該重型吊裝場(chǎng)地施工過(guò)程可能存在地基不均勻變形問(wèn)題。應(yīng)力擴(kuò)散角處的土壓力盒TY04呈現(xiàn)出與其他測(cè)點(diǎn)明顯的不同,豎向應(yīng)力隨工況變化規(guī)律雖然一致,但其數(shù)值和增幅均偏小。

2.2 總沉降計(jì)算

為保障基礎(chǔ)上部吊車荷載傳遞到地基引起的沉降不會(huì)對(duì)其自身產(chǎn)生不利的影響,假定上部荷載為長(zhǎng)期荷載,利用重型吊裝換填場(chǎng)地現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)工況數(shù)據(jù),對(duì)該試驗(yàn)工程采用分層總和法規(guī)范修正公式進(jìn)行總沉降計(jì)算。按規(guī)范公式計(jì)算可得:走道板鋪毛石的面積范圍A=415.21 m2,換填層底部的質(zhì)量W=6 608.73 t,地基持力層表面的壓強(qiáng)q=159.2 kPa。

2.2.1 計(jì)算地基持力層修正后的承載力

根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB 50007—2011)[17]計(jì)算地基持力層修正后的承載力fa=165 kPa,且fa=165 kPa>159.2 kPa,結(jié)果表明,重型吊裝作業(yè)可以正常施工,地基持力層表面的承載力滿足要求。

2.2.2 分層總和法的關(guān)鍵參數(shù)計(jì)算

將位于一條履帶下部墊層底面的中點(diǎn)視為沉降計(jì)算零點(diǎn),同時(shí)考慮兩條履帶之間的相互影響,求得分層總和法的關(guān)鍵計(jì)算參數(shù),如表2所示。

表2 分層總和法各計(jì)算參數(shù)

2.2.3 計(jì)算各分層的沉降量

將表2中各參數(shù)代入《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB 50007—2011)[17]分層總和法單向壓縮的修正公式進(jìn)行計(jì)算,求得各層沉降量結(jié)果如表3所示。并確定地基變形計(jì)算深度zn=11.6 m,故地基變形計(jì)算深度范圍內(nèi)總沉降量s′=186.1 mm。

表3 各分層沉降量

2.2.4 沉降計(jì)算經(jīng)驗(yàn)系數(shù)Ψs計(jì)算

沉降計(jì)算經(jīng)驗(yàn)系數(shù)Ψs按《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB 50007—2011)[17]進(jìn)行取值。

2.2.5 內(nèi)插法修正沉降計(jì)算經(jīng)驗(yàn)系數(shù)Ψs

(2)

該計(jì)算理論下,重型吊裝場(chǎng)地?fù)Q填墊層后持力層最終總沉降量為243.0 mm,在規(guī)范的容許值之內(nèi),滿足高聳結(jié)構(gòu)物地基沉降量的要求。

2.3 瞬時(shí)沉降計(jì)算

求解瞬時(shí)變形時(shí),可以利用換填墊層檢測(cè)時(shí)的靜載試驗(yàn),記錄各級(jí)荷載作用下的地基變形量[22],并將靜載試驗(yàn)載荷板沉降量假定為試驗(yàn)工況下將要發(fā)生的沉降,利用沉降值進(jìn)行反算,解決地基彈性模量難以準(zhǔn)確確定的難題,該方法雖比短時(shí)荷載時(shí)間要長(zhǎng),但是其試驗(yàn)前一兩級(jí)與吊裝作業(yè)的時(shí)間一致,證明該地基的彈性模量可以通過(guò)靜載試驗(yàn)測(cè)的沉降值進(jìn)行反演。

靜載試驗(yàn),分10級(jí)加荷,每級(jí)加荷后持荷2 h,每小時(shí)內(nèi)沉降量不超過(guò)0.1 mm,即認(rèn)為達(dá)到穩(wěn)定狀態(tài),可以進(jìn)行下一級(jí)加載。且每級(jí)加荷后記錄載荷板沉降值,得到荷載-位移曲線如圖4所示。

圖4 p-s曲線Fig.4 p-s curve

圖4顯示,p-s曲線變化規(guī)律大致分3個(gè)階段,第1階段:p-s曲線幾乎呈直線狀態(tài),證明加荷前期土體中剪應(yīng)力未達(dá)到該場(chǎng)地土的抗剪強(qiáng)度。第2階段:隨著荷載的增加曲線中各點(diǎn)的斜率逐漸增大,沉降量增幅也隨之增加,此時(shí)加載已超過(guò)吊裝實(shí)際荷載。第3階段:增加相同的荷載,沉降量增加明顯變大,說(shuō)明換填墊層增加較小的荷載,便會(huì)產(chǎn)生較大的變形;且荷載加至300 kPa時(shí),瞬時(shí)荷載下累計(jì)沉降量為7.64 mm,此結(jié)果遠(yuǎn)小于假定在長(zhǎng)期荷載作用下優(yōu)化分層總和法計(jì)算所得地基最終沉降量243.0 mm,因此,通過(guò)試驗(yàn)可以建議:規(guī)范應(yīng)降低地基變形量的要求。

根據(jù)靜載試驗(yàn)沉降量的實(shí)測(cè)結(jié)果,代入瞬時(shí)沉降[式(1)]中,分別針對(duì)以下兩種不同情況進(jìn)行反演彈性模量:①將換填墊層視為地基,重型吊裝為上部直接荷載,反算可得到換填墊層與地基彈性模量當(dāng)量值(也可認(rèn)為是綜合彈性模量);②將換填墊層作為原有上部結(jié)構(gòu)的延伸體,即認(rèn)為換填墊層是上部結(jié)構(gòu)的一部分[23],荷載換算為持力層表面的荷載,反演得到持力層的綜合模量。

圖5顯示,隨著靜載試驗(yàn)中荷載的逐級(jí)增加,反算的彈性模量E1和E2逐漸減小,且存在E1≈3E2的關(guān)系,說(shuō)明重型吊裝場(chǎng)地下,吊裝時(shí)間越長(zhǎng),相應(yīng)的彈性模量也就越小。E1在180 kPa時(shí)存在明顯的突增現(xiàn)象。分析原因,大概率為試驗(yàn)測(cè)量誤差導(dǎo)致,為非正常變化規(guī)律。將換填墊層視為上部結(jié)構(gòu)的延伸體,反算得到的E2與勘察報(bào)告中給出的Es存在明顯的數(shù)量級(jí)差異。且試驗(yàn)反演得到的彈性模量,可以為相似地質(zhì)條件下的吊裝作業(yè)工程提供參考,根據(jù)具體施工作業(yè)時(shí)間,選擇相應(yīng)的反演模量。

圖5 p-E曲線Fig.5 p-E curve

3 有限元模擬分析

針對(duì)青島市一處重型吊裝場(chǎng)地?fù)Q填墊層的沉降量采用ABAQUS有限元軟件進(jìn)行分析驗(yàn)證,將模擬的沉降結(jié)果與總沉降計(jì)算結(jié)果進(jìn)行對(duì)比,證明其結(jié)果的準(zhǔn)確性,并將瞬時(shí)沉降反演得到的墊層與地基土綜合模量代入模型,與試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行對(duì)比驗(yàn)證?；诮陙?lái)國(guó)內(nèi)外學(xué)者提出的眾多經(jīng)典巖土本構(gòu)模型[24-25],經(jīng)對(duì)比分析選用適合換填墊層材料的M-C模型。二維模型[26]選擇建立在受力與沉降較大,與吊車履帶方向垂直的中間位置截面。模型尺寸取吊車橫向60 m,深度30 m,墊層厚度與試驗(yàn)尺寸一致,厚1.5 m。表4為換填墊層的主要模型參數(shù)。

表4 換填墊層參數(shù)

試驗(yàn)場(chǎng)地原位土層參數(shù)見表1,彈性模量為45 MPa,泊松比為0.2,重度為18 kN/m3。網(wǎng)格劃分時(shí),控制網(wǎng)格屬性為四面體,利用結(jié)構(gòu)劃分技術(shù)進(jìn)行網(wǎng)格劃分,地基土采用T3D2實(shí)體單元,毛石墊層設(shè)為C3D8實(shí)體單元,二節(jié)點(diǎn)二維框架,尺寸為60 m×30 m,網(wǎng)格數(shù)為1 800。由于換填墊層的尺寸與總尺寸相比較小,且應(yīng)力擴(kuò)散較簡(jiǎn)單,故不進(jìn)行加密網(wǎng)格劃分,模型網(wǎng)格劃分如圖6所示。

圖6 模型網(wǎng)格劃分Fig.6 Model grid division

考慮地基土自重,設(shè)一個(gè)地應(yīng)力分析步。模型底部設(shè)有固定鉸支座,左右兩側(cè)設(shè)位移邊界,限制其水平方向發(fā)生位移,上部為自由端,加荷區(qū)域距吊車中線3.2～11.2 m的范圍,設(shè)置左右兩處均布荷載,大小為160 kPa,模型邊界與上部附加應(yīng)力如圖7所示。有限元分析時(shí),持力層視為理想彈塑性體,采用莫爾-庫(kù)倫屈服準(zhǔn)則和相關(guān)聯(lián)流動(dòng)法則。

圖7 模型邊界與上部附加應(yīng)力Fig.7 Model boundary and upper additional stress

基于平衡條件及屈服條件,采用初始地應(yīng)力平衡方法,將重力荷載施加于換填墊層和持力層土體,水位以下考慮浮力影響,根據(jù)工程情況定義邊界條件,運(yùn)算得出初始應(yīng)力場(chǎng),將重力荷載和邊界條件同時(shí)施加于模型中,得到不違背屈服準(zhǔn)則的初始地應(yīng)力平衡模型,如圖8和圖9所示。

圖8 模型初始應(yīng)力場(chǎng)Fig.8 Model initial stress field

圖9 地應(yīng)力平衡豎向壓應(yīng)力云圖Fig.9 Ground stress equilibrium vertical compressive stress cloud

將換填墊層底面和持力層土體定義為摩擦界面,墊層兩側(cè)的超載可約束下方土體產(chǎn)生水平位移[27],并考慮影響摩擦力作用的多種因素[28]。利用初始地應(yīng)力平衡的手段,將荷載施加于墊層和持力層,地下水位以下土體考慮浮力影響。將邊界條件和重力荷載同時(shí)施加于所建模型中,最終得出該工況下的豎向變形,如圖10所示。

圖10 重型吊裝工況豎向變形Fig.10 Vertical deformation of heavy lifting condition

圖10顯示,地基土的豎向位移隨深度增加呈逐漸減小的趨勢(shì)。在吊車中心線左右各3 m范圍內(nèi)未施加荷載情況下,該處的墊層和較淺處地基土也產(chǎn)生了變形,但與兩側(cè)相比較小,該處變形是由于深層土的變形所致,且在吊車中線處并非最上方豎向位移增幅最大。模擬計(jì)算的沉降值為244.0 mm,與修正后分層總和法計(jì)算所得的243.0 mm非常吻合,進(jìn)一步驗(yàn)證了內(nèi)插法修正沉降計(jì)算經(jīng)驗(yàn)系數(shù)的可靠性。再將瞬時(shí)沉降反算所得的墊層與地基土綜合模量E1代入重型吊裝場(chǎng)地?fù)Q填墊層的預(yù)測(cè)模型中,模擬瞬時(shí)荷載下的變形如圖11所示。

圖11 預(yù)測(cè)模型豎向位移云圖Fig.11 Vertical displacement nephogram of prediction model

通過(guò)對(duì)比圖10、圖11可知,彈性模量對(duì)地基土的變形影響較大,且反算得到墊層與地基土綜合模量可以使地基變形計(jì)算結(jié)果更加準(zhǔn)確,模擬結(jié)果與靜載試驗(yàn)實(shí)測(cè)結(jié)果更加接近,同樣證明了該方法的實(shí)用性,驗(yàn)證了該方法反演的彈性模量可以對(duì)其他類似吊裝工程換填墊層場(chǎng)地提供參考和借鑒。結(jié)合圖3土壓力盒測(cè)試結(jié)果,發(fā)現(xiàn)吊車中線左右3 m范圍內(nèi),應(yīng)力和位移都較小,說(shuō)明該處的換填墊層并沒有發(fā)揮應(yīng)有的作用,后續(xù)工程可以對(duì)該范圍內(nèi)換填墊層進(jìn)行進(jìn)一步優(yōu)化。

4 結(jié)論

(1)利用內(nèi)插法對(duì)分層總和法規(guī)范修正公式中的沉降計(jì)算經(jīng)驗(yàn)系數(shù)Ψs進(jìn)行修正,可以使吊裝工程中地基最終變形量由241.9 mm修正為243.0 mm,修正結(jié)果與數(shù)值模擬中的沉降值244.0 mm較為吻合,證實(shí)了該優(yōu)化方法的可行性。

(2)對(duì)比瞬時(shí)沉降中靜載試驗(yàn)和模擬結(jié)果,論證了彈性模量的反演值準(zhǔn)確性較高,可以根據(jù)施工作業(yè)時(shí)間,選擇相應(yīng)的彈性模量。通過(guò)荷載與彈性模量反演值的關(guān)系曲線發(fā)現(xiàn),彈性模量反演值存在E1≈3E2的關(guān)系。

(3)試驗(yàn)條件下,0～2 m沉降量為22.9 mm,2～4 m沉降量為32.8 mm,墊層和較淺處地基土變形反而相對(duì)較小,進(jìn)一步證明了換填墊層在重型吊裝場(chǎng)地的實(shí)用性。

(4)在吊車中線左右3 m范圍內(nèi)地基土的應(yīng)力和變形均比兩側(cè)履帶處小很多,表明該范圍內(nèi)換填墊層并未發(fā)揮應(yīng)有的作用,建議工程中對(duì)該區(qū)域內(nèi)的墊層進(jìn)行合理優(yōu)化,節(jié)約造價(jià),縮短工期。