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        竹壁銑削量對竹-木插接結(jié)構(gòu)的力學(xué)性能影響研究

        2023-10-01 04:03:42關(guān)惠元付偉蓮
        林產(chǎn)工業(yè) 2023年9期
        關(guān)鍵詞:竹木竹材黏劑

        趙 堯 關(guān)惠元 付偉蓮

        (南京林業(yè)大學(xué)家居與工業(yè)設(shè)計學(xué)院,江蘇 南京 210037)

        我國是竹材資源大國,竹林蓄積量和竹材產(chǎn)量均居于世界第一。第九次森林資源調(diào)查結(jié)果顯示,中國竹林面積達(dá)6.41 km2,占世界竹類資源總量的20%[1]。木材具有儲碳、減碳的作用[2],國內(nèi)木材保有量不足[3],而竹材作為一種可再生、生長周期短、材性優(yōu)良的生物質(zhì)材料,其力學(xué)性能優(yōu)異,可以和木材媲美,已成功應(yīng)用于竹材膠合板、竹集成材、重組竹等產(chǎn)品[4-7]。竹材在家具中的應(yīng)用廣泛,其中圓竹家具充分利用圓竹本身的形態(tài)、物理屬性、生物力學(xué)結(jié)構(gòu),并能夠展示濃厚的竹文化底蘊(yùn)。圓竹家具的傳統(tǒng)連接方式有榫接[8-9]、包接[9-10]、綁扎[8,10-12]、竹銷釘連接[9]等,然而竹材薄壁中空、尖削度大、內(nèi)徑不統(tǒng)一,導(dǎo)致圓竹家具連接結(jié)構(gòu)加工不便,接合強(qiáng)度低。創(chuàng)新式的竹-木插接結(jié)構(gòu)則致力于解決該弊病,推動圓竹家具的發(fā)展。

        竹-木插接結(jié)構(gòu)是將圓竹內(nèi)壁銑削為正圓后涂膠,與實木進(jìn)行插接式連接的一種新型結(jié)構(gòu),如圖1 所示。膠合性能是影響結(jié)構(gòu)節(jié)點力學(xué)性能的重要因素,目前大部分研究聚焦于膠黏劑種類[13]、含水率[14]、粗糙度[15]、竹材表面處理[16]、竹節(jié)[17]、對膠合性能的影響,以及膠黏劑在竹材表面潤濕性能[18-19]等。然而,這些研究多采用熱壓固化的手段,對室溫固化的竹-木插接式結(jié)構(gòu)力學(xué)性能的研究鮮有報道。竹壁主要由縱向纖維組成,大致可分為維管束和基本組織兩部分。由于竹壁外側(cè)的維管束密度較大,導(dǎo)管孔徑較小,所以同一高度的竹材竹壁外側(cè)(竹青)的密度比內(nèi)側(cè)(竹黃)大[20],竹材的密度和力學(xué)強(qiáng)度,均是竹壁外側(cè)大于內(nèi)側(cè)。竹-木插接結(jié)構(gòu)中,不同銑削量后的竹材內(nèi)壁的密度不同,進(jìn)而會影響竹木的膠合性能。因此,針對竹壁銑削量對竹-木插接結(jié)構(gòu)力學(xué)性能的影響研究十分必要。

        圖1 竹-木插接結(jié)構(gòu)示意圖Fig.1 Schematic diagram of bamboo-wood plug-in structure

        本文首先考察竹壁銑削量(0、1、2、3、4 mm)和膠黏劑種類(聚醋酸乙烯、環(huán)氧樹脂、聚氨酯)對竹-木膠合性能(剪切強(qiáng)度和木破率)的影響,然后對比了不同竹壁銑削量(0、1、2 mm)下竹-木插接結(jié)構(gòu)節(jié)點的抗彎性能,以期為優(yōu)化圓竹家具結(jié)構(gòu)提供理論基礎(chǔ),從而促進(jìn)圓竹家具的發(fā)展。

        1 材料與方法

        1.1 試驗材料

        毛竹(Phyllostachys pubescens),產(chǎn)自浙江安吉,竹齡5 a以上,且經(jīng)過防腐處理,包括直徑(60±2) mm、壁厚8 mm和直徑(40±1) mm、壁厚4 mm兩個尺寸,含水率約為12.1%、密度約為0.80 g/cm3。櫸木(Fagus SylvaticaL.),含水率約為13.1%,氣干密度約為0.710g/cm3。聚醋酸乙烯膠黏劑(熊貓牌,乳白色)、單組分聚氨酯膠黏劑(SINWE牌,黃色)、環(huán)氧樹脂膠黏劑(SINWE牌,雙組份透明色),深圳鑫威公司。

        1.2 試驗設(shè)備

        單片縱鋸機(jī),佛山新馬木工機(jī)械公司;馬氏搖臂式圓鋸機(jī),佛山新馬木工機(jī)械公司;精雕機(jī)(SC60M),勛川。數(shù)顯游標(biāo)卡尺,精度為0.01 mm,杭州德力西;精密電子萬能力學(xué)試驗機(jī)(AGS-X20KN),日本島津公司。

        1.3 試件制作

        1.3.1 膠合性能試件

        在同一個竹筒上用圓鋸機(jī)取長為220 mm、寬為18 mm、壁厚8 mm的竹片,與圓竹原壁厚度一致。將竹片固定在精雕機(jī)上(以竹青處為基準(zhǔn)面),進(jìn)行不同銑削量t(0、1、2、3、4 mm) 的銑削加工,得到不同的圓竹內(nèi)壁,并用游標(biāo)卡尺檢測其銑削前后的厚度,確保銑削量符合試驗要求。銑削完成后,將220 mm的長竹片切割成長為25 mm的竹片,如圖2所示。

        圖2 竹片銑削示意圖Fig.2 Schematic diagram of bamboo milling

        通過刨切加工使櫸木表面平整光滑,采用縱鋸機(jī)和圓鋸機(jī)將櫸木方材加工成長為25 mm、寬為10 mm、高為50 mm的櫸木試件。由于櫸木密度大,為使膠黏劑更好滲透進(jìn)木材,涂膠前用砂紙輕微打磨櫸木接觸面。在竹片一側(cè)均勻涂膠,涂膠量約為200 g/m2,將竹片與櫸木木塊粘接,并用橡皮筋綁扎固定,制成竹木膠合試件,如圖3所示。試件共15組,每組8塊,共120件。將試件置于溫度為(22±4) ℃,相對濕度為(48±8%)的條件下陳放7 d,待竹木試件完全膠合固化后進(jìn)行剪切試驗。

        圖3 竹木膠合試件示意圖Fig.3 Bamboo wood glued specimen

        1.3.2 抗彎性能試件

        截取長為120 mm、直徑約為40 mm、壁厚約為4 mm的圓竹竹筒,從4個方向測量其直徑和壁厚,并取平均值。在圓竹面上覆蓋臨摹紙,從相互垂直的4個方向畫直線,將交點定位為圓心(加工原點),如圖4a所示。用CNC數(shù)控機(jī)床對圓竹內(nèi)壁進(jìn)行銑削加工,銑削量分別為2、1、0 mm,將內(nèi)徑不均勻的圓竹內(nèi)壁銑削為正圓(直徑為D),用游標(biāo)卡尺測量銑削后圓竹內(nèi)壁的殘留壁厚,并將其記為b(b=2、3、4 mm),銑削深度為40 mm。參照圖4b所示的形狀和尺寸,用CNC數(shù)控機(jī)床對櫸木試件進(jìn)行加工,設(shè)定竹木插接節(jié)點的間隙配合量為0.2 mm。涂膠后(白乳膠,施膠量約為200 g/m2)組裝竹木插接試件,如圖4c所示。試件共3組,每組8個,共24個。將試件置于溫度為(23±2) ℃,相對濕度為(60±6)%的條件下陳放7 d,待膠黏劑完全固化后進(jìn)行三點彎曲試驗。

        圖4 三點彎曲試驗示意圖Fig.4 Schematic diagram of the three-point bending test

        1.4 試驗方法

        1.4.1 膠合性能測試

        參照GBT 26899—2011《結(jié)構(gòu)用集成材》[21]進(jìn)行剪切強(qiáng)度測試,參照LY/T 2720—2016《膠合面木破率的測定方法》[22]計算木破率,裝置如圖5所示。測試3種膠黏劑(聚醋酸乙烯、環(huán)氧樹脂、聚氨酯)、5種圓竹內(nèi)壁銑削量(0、1、2、3、4 mm)下的試件膠合性能,共15組,每組8個試件,共120個。試驗結(jié)束后,采用雙因素方差分析法對銑削量和膠黏劑對剪切強(qiáng)度的影響進(jìn)行分析。

        圖5 剪切試驗示意圖[21]Fig.5 Shear test device diagram

        試件的剪切面與載荷平行,載荷加載速度為5 mm/min,記錄試件破壞時的載荷Qv,載荷測定精度為0.1 N,剪切強(qiáng)度按式(1)計算。

        式中:fv為膠層剪切強(qiáng)度,MPa;Qv為膠層破壞載荷,N;Av為膠層受剪面積,mm2。

        1.4.2 抗彎性能試驗

        如圖6所示,參考LYT 2664—2016《圓竹物理力學(xué)性能試驗方法》[23],將竹木插接試件固定在萬能力學(xué)試驗機(jī)上,進(jìn)行三點彎曲試驗,跨距L為120 mm,加載速度為5 mm/min,記錄破壞時的載荷(精確至0.1 N)和位移(精確至0.1 mm)。

        圖6 三點彎曲試驗示意圖Fig.6 Three-point bending test device

        通過節(jié)點三點彎曲試驗[24-26],測得節(jié)點試件的破壞載荷Fmax以及載荷-位移到貨時間曲線,根據(jù)公式(2)和(3)分別計算節(jié)點的抗彎彈性模量和抗彎強(qiáng)度。

        式中:EW為試樣在含水率W%時的抗彎彈性模量,MPa;σhw為試樣在含水率W%時的抗彎強(qiáng)度,MPa;Fmax為試樣破環(huán)載荷,N;ΔP為上下限載荷之差P2、P1之差,N;Δf為上下限載荷對應(yīng)的變形量f2、f1之差,mm;L為兩支座間的跨距,mm;D為試樣的平均外徑,mm;t為試樣的平均壁厚,mm。

        2 結(jié)果與分析

        2.1 竹壁銑削量對竹木膠合性能的影響

        2.1.1 試件破壞形式

        竹木膠合試件的破壞形式主要有以下4 種:1)接觸面間的膠黏劑發(fā)生破壞,材料表面基本保持完好,極少數(shù)竹材或木材發(fā)生破裂(圖7a);2)接觸面間的膠黏劑和部分竹材發(fā)生破壞(7b);3)接觸面間的膠黏劑和部分木材發(fā)生破壞(圖7c);4)混合破壞,即接觸面間的膠黏劑、竹材、木材混合破壞(圖7d)。多數(shù)聚氨酯膠黏劑試驗組和少數(shù)聚醋酸乙烯試驗組的破壞形式主要為1)和2);多數(shù)環(huán)氧樹脂膠黏劑試驗組和少數(shù)聚氨酯膠黏劑試驗組的破壞形式主要為3)和4)。

        圖7 試件破壞形式Fig.7 Specimen destruction form

        2.1.2 竹木膠合剪切強(qiáng)度及木破率

        膠黏劑與銑削量對竹木膠合剪切強(qiáng)度的雙因素方差分析結(jié)果如表1 所示。結(jié)果表明:膠黏劑對竹木膠合剪切強(qiáng)度有顯著影響(P<0.001),這可能是因為聚氨酯和環(huán)氧樹脂的分子結(jié)構(gòu)、固體含量與聚醋酸乙烯有區(qū)別,造成其密度和粘合力的不同[27-28]。銑削量對竹木膠合剪切強(qiáng)度無顯著影響(P>0.05),這是因為銑削后的竹壁內(nèi)表面均處于竹肉層附近,其密度差異性并不大,且由于都是用精雕機(jī)加工,其表面粗糙度基本一致。同時發(fā)現(xiàn),兩者的交互作用對竹木膠合剪切強(qiáng)度無顯著影響(P>0.05)。

        表1 雙因素方差分析結(jié)果Tab.1 Two-way ANOVA results

        不同膠黏劑之間的膠合剪切強(qiáng)度平均值及組內(nèi)多重比較結(jié)果如表2 所示。結(jié)果表明:聚醋酸乙烯膠黏劑的剪切強(qiáng)度與聚氨酯膠黏劑、環(huán)氧樹脂膠黏劑之間存在顯著性差異,其剪切強(qiáng)度約為后者的50%;而聚氨酯膠黏劑和環(huán)氧樹脂膠黏劑之間不存在顯著性差異。

        表2 不同銑削量和膠黏劑下竹木膠合剪切強(qiáng)度平均值Tab.2 Average shear strength of bamboo and wood gluing under different milling amounts and adhesives

        不同銑削量下,不同膠黏劑的竹木膠合剪切強(qiáng)度不同,總體而言,環(huán)氧樹脂膠黏劑的剪切強(qiáng)度最大(12 MPa左右),明顯高于聚醋酸乙烯膠黏劑(5.5 MPa左右),并略大于聚氨酯膠黏劑(11.8 MPa左右)。3種膠黏劑的木破率差別較大,總體表現(xiàn)為環(huán)氧樹脂膠黏劑>聚氨酯膠黏劑>聚醋酸乙烯膠黏劑,三者的木破率分別為13.89%~83.10%、5.19%~53.01%、1.0%~11.08%。這主要是因為前兩種膠黏劑對竹材的滲透深度更高,形成了更為致密的膠層[29]。

        2.2 竹壁銑削量對竹-木插接結(jié)構(gòu)彎曲性能的影響

        2.2.1 試件破壞形式

        不同銑削量下,竹-木插接結(jié)構(gòu)的抗彎試驗破壞形式主要有:1)竹木連接處的破壞開裂(圖8a);2)竹壁發(fā)生順紋劈裂(圖8b)。由圖8c可知,這兩種破壞形式多集中在竹材壁厚的最薄處。

        圖8 抗彎試驗破壞形式Fig.8 Bending test failure form

        2.2.2 抗彎強(qiáng)度和抗彎彈性模量

        不同銑削量對竹-木插接結(jié)構(gòu)抗彎性能的影響如圖9 所示。由數(shù)據(jù)可知,試件的抗彎強(qiáng)度和抗彎彈性模量隨著竹壁銑削量的增大而減小,與竹壁銑削量呈負(fù)線性相關(guān)關(guān)系。與竹壁銑削量2 mm的試件相比,1 mm和0 mm的抗彎強(qiáng)度分別增加13.60%和37.58%,其對應(yīng)的抗彎彈性模量分別增加13.02%和42.43%。這主要是因為家具的結(jié)構(gòu)力學(xué)性能與其用材量緊密相關(guān),竹壁銑削量越小,殘留竹壁壁厚越大,接合強(qiáng)度則越高。因此,在竹-木插接試件加工過程中,圓竹內(nèi)壁的銑削量應(yīng)盡量保持最小,從而最大限度地保留殘留壁厚。

        圖9 抗彎強(qiáng)度及抗彎彈性模量Fig.9 Flexural strength and flexural modulus of elasticity

        3 結(jié)論

        針對圓竹家具傳統(tǒng)連接方式受限于竹材尖削度大、內(nèi)徑不統(tǒng)一的弊病,本文提出了應(yīng)用于圓竹家具連接的竹-木插接結(jié)構(gòu),考察了竹壁銑削量和膠黏劑種類對竹-木膠合性能的影響,并對不同竹壁銑削量下竹-木插接結(jié)構(gòu)節(jié)點的抗彎性能進(jìn)行了研究,主要得出以下結(jié)論:

        1)膠黏劑種類對竹木膠合剪切強(qiáng)度和木破率有顯著影響(P<0.05)。在不同銑削量下,環(huán)氧樹脂膠黏劑平均剪切強(qiáng)度>聚氨酯膠黏劑>聚醋酸乙烯膠黏劑。

        2)使用同種膠黏劑的情況下,竹壁銑削量對竹木膠合剪切強(qiáng)度無顯著性影響(P>0.05)。

        3)抗彎性能與竹壁銑削量呈負(fù)線性相關(guān)關(guān)系,即隨著竹壁銑削量的增大而減弱;與竹壁銑削量為2 mm相比,1 mm和0 mm的抗彎強(qiáng)度分別增加13.60%和37.58%,其對應(yīng)的抗彎彈性模量分別增加13.02%和42.43%。

        4)在竹-木插接結(jié)構(gòu)加工過程中,圓竹內(nèi)壁銑削量應(yīng)盡可能小,從而最大限度地保留殘留壁厚,為節(jié)點提供足夠的強(qiáng)度及剛度。

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