韋紅亮

(廣西壯族自治區(qū)高速公路發(fā)展中心,廣西 南寧 530022)

0 引言

石膏質(zhì)巖在水條件下溶出的硫酸根離子與混凝土襯砌水泥水化物發(fā)生化學(xué)反應(yīng)[1-2],引起混凝土脹裂,致使混凝土結(jié)構(gòu)承載能力發(fā)生下降。我國中西部地區(qū)石膏質(zhì)巖分布廣泛,其對混凝土襯砌產(chǎn)生侵蝕脹裂一直是隧道工程領(lǐng)域研究的熱點問題。由于石膏質(zhì)巖對混凝土的腐蝕機理復(fù)雜,國內(nèi)外學(xué)者主要從理論和試驗等方面研究石膏質(zhì)巖對隧道工程混凝土襯砌結(jié)構(gòu)的侵蝕。吳銀亮等[3]通過X光試驗分析了石膏質(zhì)巖化學(xué)及礦物組成,研究了石膏質(zhì)巖工程力學(xué)特性及其對混凝土劣化機理。陳志明[4]通過試驗驗證了石膏質(zhì)巖對混凝土結(jié)構(gòu)具有膨脹和腐蝕特性,同時結(jié)合數(shù)值計算分析了石膏質(zhì)巖的膨脹及腐蝕特性對隧道結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性影響。任松等[5]通過開展正交試驗,對石膏質(zhì)巖隧道混凝土襯砌的腐蝕特性進行研究。吳建勛等[6]通過對脫水石膏和硬石膏進行膨脹力試驗,分析了石膏質(zhì)巖膨脹性及其對隧道仰拱受力的影響。姜淑花等[7]通過室內(nèi)試驗,探討了石膏質(zhì)巖自由膨脹率、軸向膨脹率、膨脹力等特性與初始干密度及吸水率的關(guān)系,分析了石膏質(zhì)巖膨脹特性的影響因素。張叢林等[8]對石膏類礦物含量各異的巖樣在干濕循環(huán)條件下開展了飽和單軸抗壓強度試驗,分析了石膏質(zhì)巖在干濕循環(huán)影響下的應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系,研究了石膏質(zhì)巖在干濕循環(huán)影響條件下強度特征。萬飛等[9]依托隧道病害處治工程實例,在隧道病害處治施工階段和運營階段對6個不同病害現(xiàn)象的典型斷面新置換襯砌結(jié)構(gòu)的初期支護變形、初期支護鋼架應(yīng)力、初期支護-圍巖接觸壓力、初期支護-二次襯砌接觸壓力等進行為期2.5年的現(xiàn)場測試,分析了石膏質(zhì)巖隧道襯砌結(jié)構(gòu)置換施工后的受力特征。

由于石膏質(zhì)巖對混凝土的腐蝕機理和影響因素較為復(fù)雜,石膏質(zhì)巖對混凝土的腐蝕性尚無法進行量化研究。工程實踐應(yīng)用上,除提高混凝土襯砌抗?jié)B能力外,優(yōu)化隧道襯砌結(jié)構(gòu)是目前石膏質(zhì)巖隧道抗腐蝕處治的主要方式,具有良好的安全性和可靠性。但在勘察設(shè)計中,需要對隧道圍巖分級進行合理修正才能保證工程結(jié)構(gòu)具有良好的耐久性和經(jīng)濟性。本文基于通過優(yōu)化隧道結(jié)構(gòu)設(shè)計提高耐久性的思路,采用數(shù)值計算分析了石膏質(zhì)巖條件下混凝土隧道襯砌的腐蝕對隧道結(jié)構(gòu)襯砌力學(xué)性能的影響,同時基于隧道圍巖分級體系,提出了基于BQ值修正的石膏質(zhì)巖圍巖分級方法,為石膏質(zhì)巖地區(qū)隧道工程設(shè)計提供參考依據(jù)。

1 數(shù)值計算

1.1 石膏質(zhì)巖隧道混凝土襯砌腐蝕模型

文獻[9]基于以下簡化和假設(shè),建立混凝土腐蝕模型:石膏質(zhì)巖下混凝土腐蝕狀態(tài)分為無腐蝕劣化、部分腐蝕劣化和完全腐蝕劣化三種狀態(tài),將腐蝕厚度作為衡量混凝土腐蝕程度的量化參數(shù)指標(biāo)。文獻[10]基于損傷力學(xué)理論,對受硫酸鹽侵蝕的混凝土結(jié)構(gòu)力學(xué)參數(shù)變化過程進行簡化,將其轉(zhuǎn)化為混凝土結(jié)構(gòu)的有效承載面積,建立了混凝土完全腐蝕厚度模型,提出了考慮腐蝕時間影響的腐蝕厚度與抗壓強度的關(guān)系,如式(1)所示:

(1)

式中:l(t)——混凝土的腐蝕厚度(m);

l0——混凝土未腐蝕劣化狀態(tài)下中心到外表面的距離(m);

σ——無損傷狀態(tài)下混凝土構(gòu)件的有效抗壓強度(MPa);

σ(t)——損傷狀態(tài)下混凝土構(gòu)件的有效抗壓強度(MPa);

t——腐蝕時間(d)。

文獻[11]選取混凝土的單軸抗壓強度變化量與未腐蝕時間的比值定義腐蝕系數(shù),并通過設(shè)計正交試驗,得到石膏圍巖隧道襯砌結(jié)構(gòu)腐蝕系數(shù)與腐蝕時間的關(guān)系,如式(2)所示:

C=0.012 6 lnt+0.023 8

(2)

式中:C——腐蝕系數(shù);

t——腐蝕時間(d)。

對隧道混凝土襯砌而言,混凝土襯砌有效厚度等于混凝土襯砌初始厚度減去腐蝕厚度。基于以下假設(shè),可以認(rèn)為隧道混凝土襯砌腐蝕厚度與腐蝕時間滿足如式(3)所示的關(guān)系。其中,混凝土襯砌結(jié)構(gòu)為一個整體,與圍巖緊密接觸,承受全部的圍巖壓力;在進行混凝土襯砌力學(xué)分析時,混凝土襯砌斷面沿圍巖壓力作為方向的截面為正方形。

(3)

式中:l(t)——隧道混凝土襯砌的腐蝕厚度(m);

l0——未腐蝕狀態(tài)下隧道混凝土中心到外表面的距離(m);

t——腐蝕時間(d)。

1.2 數(shù)值計算模型

數(shù)值計算模型如圖1所示。模型中,隧道結(jié)構(gòu)跨度為8 m,混凝土襯砌斷面為四心圓,厚度為70 cm,強度級別為C40,水平寬度為88 m;左右邊界水平約束,地表面取自由表面,底部設(shè)豎直約束,分別約束左右邊界的水平位移,約束下邊界的豎向位移,上邊界為自由邊界,不考慮地下水滲流作用。計算中,圍巖采用Mohr-Coulomb模型進行模擬,二次襯砌采用彈性模型模擬。隧道圍巖和混凝土襯砌參數(shù)如表1所示。數(shù)值計算中,為考慮隧道埋深對襯砌應(yīng)力的影響,分別選取埋深為50 m、100 m、200 m、400 m和500 m五種工況進行計算。

表1 計算模型材料參數(shù)表

圖1 數(shù)值計算模型和拾取點分布圖

在數(shù)值計算模型中,結(jié)合混凝土襯砌腐蝕模型,將隧道圍巖與混凝土襯砌視為彈性體并考慮其自重,由混凝土襯砌承受圍巖的全部荷載作用。數(shù)值模擬過程的分析步包括地應(yīng)力平衡、激活襯砌結(jié)構(gòu)和移除開挖的土體,通過改變相互作用控制模塊中的型號來控制襯砌結(jié)構(gòu)與開挖土體的作用狀態(tài),從而模擬隧道開挖的整個過程。具體的數(shù)值模型建立及計算流程如圖2所示。腐蝕厚度作為混凝土襯砌腐蝕程度的量化參數(shù)指標(biāo),在數(shù)值模擬之前,先結(jié)合混凝土襯砌腐蝕模型對混凝土襯砌腐蝕厚度及剩余厚度進行計算,數(shù)值計算中將襯砌剩余厚度作為襯砌厚度,結(jié)果如圖3所示。

圖2 數(shù)值計算流程圖

圖3 不同腐蝕時間下混凝土襯砌的腐蝕厚度及剩余厚度計算結(jié)果曲線圖

1.3 石膏質(zhì)巖腐蝕時間對隧道混凝土襯砌力學(xué)性能的影響分析

埋深50 m條件下,處于未腐蝕劣化狀態(tài)和腐蝕劣化50年狀態(tài)下的隧道襯砌壓應(yīng)力云圖如圖4所示。

圖4表明,在相同埋深條件下,襯砌拱腳位置所受到的壓應(yīng)力最大,其次分別是拱腰、拱肩、拱頂,拱底最小。在未腐蝕劣化狀態(tài)下,拱腳壓應(yīng)力達到了2.296 MPa,在腐蝕劣化50年條件下,拱腳壓應(yīng)力達到了2.412 MPa?；炷烈r砌腐蝕后,受力增大,拱腳的壓應(yīng)力最大,襯砌拱腳的壓應(yīng)力增長變化情況可視為混凝土襯砌整體受力變化。

不同埋深和腐蝕劣化狀態(tài)條件下,隧道襯砌拱腳處壓應(yīng)力變化如表2所示。

表2 拱腳在不同埋深和不同腐蝕時間下的壓應(yīng)力計算結(jié)果表

由表2可知:

(1)在相同腐蝕時間條件下,拱腳壓應(yīng)力隨隧道埋深的增加而增加。

(2)受腐蝕時間的影響,拱腳壓應(yīng)力隨著腐蝕時間的增加而增大,壓應(yīng)力變化規(guī)律與襯砌腐蝕厚度的變化規(guī)律大致相同。

(3)石膏質(zhì)巖對混凝土襯砌的腐蝕是一個較為漫長的過程,腐蝕0～10年襯砌的壓應(yīng)力變化是較為明顯的,增加率達到12.88%,增加量達到總增加量的68.2%;腐蝕時間超過10年后,襯砌結(jié)構(gòu)壓應(yīng)力變化越來越小,腐蝕時間超過80年后,壓應(yīng)力幾乎無明顯改變。

對襯砌拱腳部位的第一主應(yīng)力、第三主應(yīng)力、豎向應(yīng)力、水平應(yīng)力及壓應(yīng)力的增長率進行統(tǒng)計,結(jié)果如表3所示。

表3 混凝土襯砌腐蝕時間周期內(nèi)拱腳部位的受力增長變化統(tǒng)計表

由表3可知:

(1)石膏質(zhì)巖對混凝土襯砌的腐蝕作用是有限的,襯砌腐蝕所引起的受力變化也是有限的。由此可認(rèn)為,石膏質(zhì)巖對70 cm厚襯砌腐蝕作用在80～100年之間達到極限且趨于穩(wěn)定。

一礦共有三對副井，即院內(nèi)副井、北一副井、北二副井，分別服務(wù)于一、二、三水平，均為立井提升，負(fù)責(zé)各水平的升降人員和提升物料等輔助提升任務(wù)。院內(nèi)副井提升系統(tǒng)核定能力為173.83萬t/a，北一副井提升系統(tǒng)核定能力為292.82萬t/a，北二副井提升系統(tǒng)核定能力為92.41萬t/a，提升系統(tǒng)總核定結(jié)果為559萬t/a。

(2)石膏質(zhì)巖隧道襯砌腐蝕引起的自身受力增長最大達19.7%。

2 考慮襯砌腐蝕的石膏質(zhì)巖隧道圍巖分級修正

基于優(yōu)化隧道結(jié)構(gòu)設(shè)計提高耐久性的思路,將襯砌腐蝕導(dǎo)致隧道襯砌結(jié)構(gòu)壓應(yīng)力的增加轉(zhuǎn)換為隧道圍巖壓力的增加,應(yīng)對圍巖級別進行修正。根據(jù)《鐵路隧道設(shè)計規(guī)范》(TB10003-2016)[12]中圍巖壓力與圍巖級別的關(guān)系如式(4)所示:

(4)

式中:q——垂直均布壓力(kPa);

γ——圍巖的重度(kN/m3);

hq——等效荷載高度(m);

s——圍巖級別,如Ⅰ級圍巖,s=1;

ω——寬度影響系數(shù);

B——坑道寬度(m);

為降低襯砌腐蝕對隧道襯砌結(jié)構(gòu)壓應(yīng)力的影響,引入受力影響系數(shù)α對q進行修正;受力影響系數(shù)α指襯砌腐蝕后的受力指標(biāo)與襯砌腐蝕前的受力指標(biāo)之比。根據(jù)式(4),得到:

(5)

式中:q′——修正后垂直均布壓力(kPa);

s′——修正后圍巖級別。

數(shù)值計算表明,石膏質(zhì)巖隧道襯砌腐蝕引起的結(jié)構(gòu)壓應(yīng)力增加最大可達19.7%,因此,受力影響系數(shù)α取1.20,可得:

s′=s+0.263

(6)

由于隧道圍巖的物理力學(xué)指標(biāo)與圍巖級別關(guān)系密切,在條件復(fù)雜難以按試驗資料確定圍巖的物理力學(xué)指標(biāo)時,可根據(jù)圍巖級別確定。此外,根據(jù)我國現(xiàn)行設(shè)計規(guī)范,隧道圍巖級別劃分為Ⅰ～Ⅵ六個級別,圍巖級別與圍巖基本質(zhì)量指標(biāo)BQ的取值范圍相對應(yīng),圍巖級別與BQ值沒有特定的函數(shù)關(guān)系。為確保隧道工程在滿足耐久性的條件下具有良好工程經(jīng)濟性,需要將圍巖級別的修正轉(zhuǎn)換為對圍巖基本質(zhì)量指標(biāo)BQ值的修正。

現(xiàn)定義圍巖基本質(zhì)量指標(biāo)修正系數(shù)λc為:

λc=BQ′/BQ

(7)

BQ′是考慮混凝土襯砌腐蝕的修正的BQ值,而BQS是原圍巖級別對應(yīng)的BQ值。

我國《鐵路隧道設(shè)計規(guī)范》(TB10003-2016)規(guī)定的圍巖分級BQ的分級取值范圍如表4所示。

表4 圍巖分級BQ的分級取值范圍表

由表4可知,圍巖級別只是與BQ的取值范圍相對應(yīng),圍巖級別與BQ值沒有特定的函數(shù)關(guān)系,對于Ⅳ、Ⅴ級圍巖的修正并不能直接找到BQ值對應(yīng)。為解決此問題,在Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ、Ⅳ、Ⅴ級圍巖的分級取值范圍內(nèi)分別取100個點,再分別取均值,對圍巖級別和圍巖級別所對應(yīng)的均值點進行擬合,擬合結(jié)果如圖5和式(8)所示。

圖5 BQ值與圍巖級別的擬合函數(shù)圖

BQ=-100s+700

(8)

結(jié)合式(6)可得:

BQ′=BQ-26.3

(9)

由于石膏質(zhì)巖通常處于Ⅳ和Ⅴ圍巖,結(jié)合BQ擬合函數(shù)和Ⅳ、Ⅴ級修正圍巖級別,對圍巖的腐蝕修正系數(shù)進行計算,得到Ⅳ級圍巖的腐蝕修正系數(shù)如式(10)所示:

(10)

圖6為未修正和經(jīng)修正后的不同圍巖基本質(zhì)量指標(biāo)BQ值所對應(yīng)的隧道圍巖級別。由圖6可知:

圖6 圍巖BQ值對應(yīng)的隧道圍巖級別劃分示意圖

(1)當(dāng)BQ值分布在250～276時,隧道圍巖級別從Ⅳ調(diào)整為Ⅴ;當(dāng)BQ值分布在351～376時,隧道圍巖級別從Ⅲ調(diào)整為Ⅳ。

(2)盡管部分BQ值經(jīng)修正后,圍巖級別不變,但是考慮了石膏質(zhì)巖具有的腐蝕特性,隧道支護結(jié)構(gòu)的設(shè)計承載能力和耐久性要求更高,針對石膏質(zhì)巖特殊性質(zhì)也應(yīng)采取一些額外應(yīng)對措施,保證隧道圍巖和支護結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定。

3 工程實例

選取某隧道作為依托工程,對考慮石膏質(zhì)巖特性的圍巖分級修正方法進行驗證。隧道設(shè)計為鐵路雙線單洞隧道,全長約2 300 m,埋深最大達550 m。隧道穿越的地層巖體中石膏巖類含量達到43.5%以上,隧道所處位置主要呈現(xiàn)出一種低中山區(qū)的水文地質(zhì)地貌。隧址區(qū)域年均降水量達到了500～600 mm,隧道所處區(qū)域的地下水類型為裂隙-巖溶水,且區(qū)域地下水的補給水源主要依賴于大氣降水,地下水的徑流條件較好。隧道內(nèi)部的地下水滲流、滲漏情況主要是以滴水、浸潤為主,極個別地段呈現(xiàn)流水狀態(tài)。開通運營8年后,隧道K298+734、K296+230和K296+430等區(qū)段出現(xiàn)拱腳及邊墻裂縫及拱腰開裂、邊墻向內(nèi)擠壓、二襯滲水等嚴(yán)重病害。

為對隧道病害原因進行分析,對隧道區(qū)段圍巖進行鉆芯取樣。對試樣體積節(jié)理數(shù)進行了統(tǒng)計,并開展單軸抗壓強度試驗和巖石縱波波速試驗,結(jié)果如表5所示。

表5 部分病害區(qū)段圍巖力學(xué)指標(biāo)參數(shù)表

采用考慮石膏質(zhì)巖綜合特性的圍巖分級修正方法對該隧道部分病害區(qū)段的圍巖進行分級,為驗證該分級修正方法的準(zhǔn)確性,將分級結(jié)果與圍巖分級BQ值結(jié)果進行對比,結(jié)果如表6所示。

表6 圍巖分級結(jié)果對比表

由表6可知,對隧道圍巖BQ值進行修正后,K296+230、K296+430和K298+734區(qū)段隧道的圍巖級別出現(xiàn)下降,從Ⅳ級降至Ⅴ級;K303+840、K293+430斷面圍巖級別雖保持Ⅳ級,但BQ值已接近Ⅴ級圍巖的劃分標(biāo)準(zhǔn)。此外,修正后圍巖級別發(fā)生變化的斷面出現(xiàn)了襯砌開裂等嚴(yán)重病害,驗證了考慮混凝土襯砌腐蝕的石膏質(zhì)巖圍巖分級修正方法的合理性,也說明了在設(shè)計中考慮對BQ值修正的必要性。

此外,三處嚴(yán)重病害路段隧道圍巖滲流水的流速呈正態(tài)分布,絕大部分統(tǒng)計點的滲流水流速約為200 mL/min,且在隧道中所有發(fā)生病害的區(qū)段,有滲流水的占總病害數(shù)量的80%,這也表明了地下滲流水與隧道病害的發(fā)生存在一定的關(guān)聯(lián)。

4 結(jié)語

本文針對石膏質(zhì)巖腐蝕性對圍巖分級的影響展開研究,結(jié)合混凝土襯砌腐蝕有限元數(shù)值模型,分析了不同埋深、不同腐蝕時間條件下混凝土襯砌的受力狀態(tài)及其受力變化規(guī)律。同時,將修正圍巖級別與圍巖分級BQ值結(jié)合,提出了考慮混凝土襯砌腐蝕的石膏質(zhì)巖圍巖分級修正方法。主要結(jié)論如下:

(1)隧道襯砌壓應(yīng)力的變化規(guī)律與襯砌腐蝕厚度的變化規(guī)律大致相同。隧道襯砌的壓應(yīng)力隨著埋深和腐蝕時間的增加而增大;腐蝕前10年,拱腳處壓應(yīng)力的增速最大,增量可達總增量的68.2%;腐蝕10年后,襯砌壓應(yīng)力雖仍在增長,但增長速率較為緩慢。

(2)考慮石膏質(zhì)巖腐蝕性條件下,Ⅳ、Ⅴ級圍巖的修正系數(shù)取值分別為0.91、0.87。BQ值分布在250～276、351～376時,考慮石膏質(zhì)巖腐蝕性的修正對圍巖級別劃分影響較大;盡管部分BQ值經(jīng)修正后,圍巖級別不變,但是考慮了石膏質(zhì)巖具有的腐蝕特性,對隧道支護結(jié)構(gòu)的設(shè)計承載能力和耐久性要求更高,應(yīng)采取相關(guān)應(yīng)對措施,保證隧道結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定。

(3)經(jīng)對發(fā)生病害的隧道圍巖進行鉆芯取樣,開展圍巖分級修正評價,結(jié)合隧道病害原因分析,驗證了考慮混凝土襯砌腐蝕的石膏質(zhì)巖圍巖分級修正方法具有合理性。

(4)隧道襯砌受力狀態(tài)受隧址地層巖性特性和隧道襯砌結(jié)構(gòu)形狀尺寸等多因素的影響,本文僅對單一地層巖性分布特征和單一襯砌形狀尺寸條件下隧道襯砌受力狀態(tài)進行分析,建議對多種地層和隧道襯砌結(jié)構(gòu)進行計算分析。同時,建議對不同硫酸鹽含量濃度下的石膏質(zhì)巖隧道襯砌受力狀態(tài)進行長期監(jiān)測,為掌握石膏質(zhì)巖腐蝕下隧道襯砌受力狀態(tài)變化規(guī)律和影響因素提供依據(jù)。