張 新,王海洋,王 震

(1.山東建筑大學(xué)土木工程學(xué)院,山東 濟(jì)南 250101;2.中鐵建設(shè)集團(tuán)有限公司,北京 100040)

0 引言

國(guó)內(nèi)對(duì)環(huán)形混凝土墻體模板技術(shù)進(jìn)行了一些研究與應(yīng)用。余盛珂[1]在LNG低溫罐環(huán)形混凝土外墻模板設(shè)計(jì)中為提高墻體成型質(zhì)量、減少對(duì)拉螺栓密度,設(shè)計(jì)了設(shè)置縱橫向肋板且肋間距均為500mm的預(yù)制鋼模板;徐明等[2]采用30塊長(zhǎng) 1 505mm、 背面設(shè)置邊肋及3道背楞的定制弧形鋼模板解決了某公寓主樓弧形外立面的施工難題;呂文良[3]為降低大曲率模板彎曲難度,在小直徑圓弧汽車坡道施工中設(shè)計(jì)使用了寬<300mm預(yù)制小模數(shù)鋼模板;沈其明等[4]在水下混凝土環(huán)形連續(xù)墻施工中使用了定制環(huán)形鋼模板澆筑水下基礎(chǔ)圍堰;張立德等[5]為提高混凝土成型質(zhì)量、加快施工速度,在變曲率弧形橋結(jié)構(gòu)施工中對(duì)比各類型模板后,選用木模板加不銹鋼模板的組合模板;劉桐等[6]在鹽城會(huì)展中心項(xiàng)目中設(shè)計(jì)使用了弧長(zhǎng)2 500mm、縱向肋間距為200mm的定制鋼模板;李志愿等[7]在環(huán)形風(fēng)電塔基礎(chǔ)施工中引入彈性力學(xué)平面問(wèn)題的求解設(shè)計(jì)出所需的內(nèi)、外側(cè)環(huán)形模板,模板由29塊設(shè)置10mm厚環(huán)形加勁肋及20mm厚縱向肋的鋼模板組成;武俊等[8]在武漢光啟科學(xué)中心圓柱及異形柱施工中設(shè)計(jì)了一種縱肋加固裝置,保障了異形模板的正常受力;曹盈等[9]在游樂(lè)場(chǎng)航道復(fù)雜圓弧墻體施工時(shí),將BIM技術(shù)與鋼模板結(jié)合,通過(guò)對(duì)鋼模板進(jìn)行規(guī)格深化、分塊、預(yù)加工,縮短了工期、提高了施工精度;肖劍等[10]利用MIDAS軟件對(duì)風(fēng)電環(huán)形塔基進(jìn)行了分析研究,模擬了環(huán)形鋼模板在澆筑過(guò)程中的力學(xué)性能。

目前環(huán)形混凝土結(jié)構(gòu)模板施工多采用設(shè)置縱橫向肋板的定制鋼模板或木模板。本文通過(guò)對(duì)不同施工高度、面板厚度、肋間距的環(huán)形帶肋鋼模板進(jìn)行分析,總結(jié)出環(huán)形帶肋鋼模板的設(shè)計(jì)參數(shù)表,并在實(shí)際工程中進(jìn)行應(yīng)用。將理論計(jì)算結(jié)果與現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)進(jìn)行對(duì)比,驗(yàn)證現(xiàn)場(chǎng)加工環(huán)形帶肋鋼模板設(shè)計(jì)的合理性。研究?jī)?nèi)容可為類似環(huán)形墻體模板施工提供一定的參考與借鑒。

1 環(huán)形帶肋鋼模板設(shè)計(jì)與構(gòu)造

1.1 設(shè)計(jì)方法

利用BIM技術(shù)對(duì)環(huán)形墻體帶肋鋼模板進(jìn)行正向設(shè)計(jì),建立環(huán)形墻體帶肋鋼模板仿真模型,施工前進(jìn)行仿真預(yù)拼裝并形成所需各項(xiàng)工藝參數(shù)表,指導(dǎo)模板部件的現(xiàn)場(chǎng)加工與拼裝。

1.2 環(huán)形帶肋鋼模板構(gòu)造

環(huán)形帶肋鋼模板由面板、水平環(huán)肋、邊豎肋、連接螺栓組成。模板分為8段,各分段模板邊緣設(shè)置縱向邊肋,肋板上預(yù)設(shè)螺栓孔,各分段通過(guò)螺栓進(jìn)行連接,螺栓間距與環(huán)肋間距一致。內(nèi)、外模板間不設(shè)置對(duì)拉螺栓,模板分段連接如圖1所示。面板材料為Q235鋼板,肋板為角鋼。模板上部和下部設(shè)置邊肋,其余肋板間距按模板高度均分。模板根據(jù)環(huán)形混凝土結(jié)構(gòu)的長(zhǎng)度和曲率分段制作,肋板與面板采用焊接連接,面板區(qū)域劃分如圖2所示。

圖1 模板分段

圖2 面板區(qū)域劃分

1.3 環(huán)形帶肋鋼模板定位構(gòu)造

1)預(yù)埋短鋼筋定位 樓板邊緣處預(yù)埋短鋼筋作為內(nèi)側(cè)模板定位點(diǎn),內(nèi)側(cè)模板底部緊靠預(yù)埋短鋼筋。內(nèi)側(cè)模板上部通過(guò)與鋼筋籠焊接的鋼筋彎鉤固定,防止環(huán)形鋼模板傾覆墜落。

2)八點(diǎn)鋼絲定位 為保證環(huán)形帶肋鋼模板形狀準(zhǔn)確,通過(guò)模板面板上設(shè)置8根鋼絲對(duì)拉到對(duì)側(cè)模板下方,使8根鋼絲交于一點(diǎn),從而精準(zhǔn)確定環(huán)形帶肋鋼模板形狀,確保環(huán)形墻體的形狀準(zhǔn)確性。

2 環(huán)形帶肋鋼模板力學(xué)性能分析

2.1 方案設(shè)計(jì)

環(huán)形混凝土結(jié)構(gòu)高度不同,混凝土澆筑時(shí)側(cè)壓力不同,環(huán)形帶肋鋼模板的設(shè)計(jì)參數(shù)也會(huì)發(fā)生變化。環(huán)形帶肋鋼模板設(shè)計(jì)參數(shù)主要為面板厚度、肋板尺寸和肋板間距,為得到不同高度下模板設(shè)計(jì)參數(shù)的變化規(guī)律,對(duì)內(nèi)、外側(cè)環(huán)形帶肋鋼模板各設(shè)計(jì)出12種不同參數(shù)方案,內(nèi)、外側(cè)模板設(shè)計(jì)方案如表1,2所示。

表1 內(nèi)側(cè)模板設(shè)計(jì)方案

表2 外側(cè)模板設(shè)計(jì)方案

肋板材料選擇角鋼,施工時(shí)需將整根角鋼間隔一定距離切割1個(gè)槽口進(jìn)行彎曲,使用大尺寸角鋼不利于肋板加工,同時(shí)大尺寸肋板與面板焊接時(shí)殘余應(yīng)力較大,不利于面板形狀控制,因此肋板參數(shù)設(shè)定為∟50×50×3。 環(huán)形帶肋鋼模板方案設(shè)計(jì)以面板厚度、肋板間距2種影響因素作為變量,面板厚度分別選擇3,4,5mm厚Q235鋼板,肋板間距按模板高度均分。環(huán)形帶肋鋼模板設(shè)計(jì)1,2,3m 3種不同高度,模板直徑設(shè)定為8m。

2.2 荷載統(tǒng)計(jì)

理論分析中主要考慮混凝土澆筑過(guò)程中產(chǎn)生的側(cè)壓力,根據(jù)GB 50666—2011《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工規(guī)范》相關(guān)規(guī)定取值。荷載取值時(shí)根據(jù)公式:

(1)

F2=γcH

(2)

式中:γc為混凝土重度(kN/m3),取24kN/m3;t0為澆筑混凝土初凝時(shí)間(h),采用t0=200/(T+15)計(jì)算(T為混凝土溫度,取25℃),取t0為5h;V為混凝土的澆筑速度(m/h),取1m/h;H為側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆混凝土頂面的總高度(m),分別取1,2,3m;β為混凝土坍落度修正影響系數(shù),取1.0。

計(jì)算時(shí)采用F1,F2二者較小值作為新澆混凝土對(duì)模板的側(cè)壓力值。

澆筑采取吊斗吊運(yùn)方式,混凝土下料產(chǎn)生的水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q2為4kN/m2。

計(jì)算模板承載力時(shí),根據(jù)GB 50068—2018《建筑結(jié)構(gòu)可靠性設(shè)計(jì)統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》,荷載組合按下式計(jì)算:

(3)

式中:γG為永久荷載分項(xiàng)系數(shù),取1.3;γQ為可變荷載分項(xiàng)系數(shù),取1.5;γ0為結(jié)構(gòu)重要性系數(shù),取1.0。經(jīng)計(jì)算對(duì)于施工高度1,2,3m的環(huán)形帶肋鋼模板所受側(cè)壓力值分別取37.2,55.9,55.9kN/m2。

2.3 模型建立

數(shù)值分析采用ANSYS有限元分析軟件,選取環(huán)形帶肋鋼模板的1/4在ANSYS有限元軟件中建立模型。建模選用solid185實(shí)體單元對(duì)環(huán)形帶肋鋼模板進(jìn)行彈性分析。網(wǎng)格采用映射劃分,模型單元各方向尺寸均為5mm,模型如圖3所示。

圖3 環(huán)形帶肋鋼模板模型

2.4 模型基本假定

1)建立模型為1/4環(huán)形帶肋鋼模板區(qū)段,假定模型兩端與x方向平行處不會(huì)發(fā)生x方向位移,與z方向平行處不會(huì)發(fā)生z方向位移,模板上下兩端為自由端。

2)內(nèi)、外側(cè)模板間不設(shè)置對(duì)拉螺栓,側(cè)壓力由弧形模板自身承受。

3)根據(jù)計(jì)算結(jié)果,1m高環(huán)形帶肋鋼模板按三角形荷載施加側(cè)壓力,2,3m高模板按梯形荷載施加側(cè)壓力。

2.5 ANSYS有限元軟件數(shù)值分析結(jié)果

2.5.1內(nèi)側(cè)模板理論計(jì)算結(jié)果及分析

為研究不同施工高度下各模板設(shè)計(jì)參數(shù)對(duì)內(nèi)側(cè)環(huán)形帶肋鋼模板承載力的影響,對(duì)1～3m高環(huán)形帶肋鋼模板12種設(shè)計(jì)方案進(jìn)行了數(shù)值分析,位移、應(yīng)力分析結(jié)果節(jié)選如圖4所示。內(nèi)側(cè)模板各設(shè)計(jì)方案數(shù)值分析結(jié)果如表3所示。

表3 內(nèi)側(cè)模板數(shù)值分析結(jié)果

圖4 內(nèi)側(cè)模板有限元數(shù)值分析節(jié)選

由圖4和表3可發(fā)現(xiàn):

1)高度1m模板 面板最大應(yīng)力出現(xiàn)在模板底部,方案1～4分別為85.91,79.49,66.39,46.42MPa。肋板最大應(yīng)力出現(xiàn)于底部第2道環(huán)肋處,方案1～4分別為69.85,46.41,43.98,32.15MPa。面板位移大于肋板位移,最大面板位移出現(xiàn)在模板底部,方案1～4最大面板位移分別為1.49,1.76,1.17,1.11mm,理論計(jì)算結(jié)果顯示增大面板厚度、減小肋板間距均可有效減小模板最大應(yīng)力及位移。

2)高度2m模板 方案5～7中面板最大應(yīng)力出現(xiàn)在第2道板帶處,分別為102.46,80.66,84.81MPa,方案8,9最大面板應(yīng)力產(chǎn)生于第1道板帶處,分別為80.15,84.76MPa。5個(gè)方案肋板最大應(yīng)力均出現(xiàn)在第2道環(huán)肋。方案5～7最大面板位移產(chǎn)生于第2道板帶,方案8,9最大面板位移出現(xiàn)于第1道板帶處。各方案面板最大應(yīng)力及位移產(chǎn)生位置基本處于距模板底部300～400mm高度處。

3)高度3m模板 方案10最大面板應(yīng)力出現(xiàn)在第2道板帶高度約為0.4m處,為93.77MPa。最大肋板應(yīng)力產(chǎn)生于第3道肋板處,應(yīng)力值為84.04MPa。最大位移出現(xiàn)在第2道板帶處,位移值為1.71mm。方案11,12最大面板應(yīng)力出現(xiàn)在第1道板帶處,分別為84.91,87.32MPa。最大肋板應(yīng)力產(chǎn)生于第2道環(huán)肋上,為77.89,76.43MPa。第1道板帶處產(chǎn)生最大位移,位移值為1.46,1.53mm。3種方案面板最大應(yīng)力及位移產(chǎn)生位置基本處于距模板底部350～400mm高度處。

2.5.2外側(cè)模板理論計(jì)算結(jié)果及分析

外側(cè)環(huán)形帶肋鋼模板12種設(shè)計(jì)方案數(shù)值分析結(jié)果如圖5和表4所示。

表4 外側(cè)模板數(shù)值分析結(jié)果

圖5 外側(cè)模板有限元數(shù)值分析節(jié)選

由圖5和表4可發(fā)現(xiàn):

1)高度1m模板 面板最大應(yīng)力均出現(xiàn)在第1道板帶處,方案1～4分別為75.26,89.79,69.76,54.15MPa。肋板應(yīng)力集中于第2道環(huán)肋處,比較外側(cè)模板設(shè)計(jì)方案3,4可看出隨面板厚度的增加,肋板及面板應(yīng)力均下降。面板最大位移均出現(xiàn)于第1道板帶處,分別為1.31,1.56,1.32,1.14mm。

2)高度2m模板 方案5～7中面板最大應(yīng)力均出現(xiàn)在第2道板帶處,分別為103.62,76.69,80.28MPa。面板最大位移產(chǎn)生于第2道板帶處,分別為1.86,1.49,1.51mm。方案8,9面板最大應(yīng)力產(chǎn)生于第1道板帶處,應(yīng)力值為80.49,84.79MPa,最大位移也在該處產(chǎn)生,位移值分別為1.46,1.58mm。5種方案肋板最大應(yīng)力均產(chǎn)生于第2道環(huán)肋處。

3)高度3m模板 方案10中面板最大應(yīng)力出現(xiàn)在第2道板帶處,應(yīng)力值為96.19MPa。肋板最大應(yīng)力產(chǎn)生于第3道環(huán)肋處,面板最大變形位于第2道板帶處,為1.77mm。方案11,12面板最大應(yīng)力出現(xiàn)在第1道板帶處,應(yīng)力值分別為79.69,81.78MPa。最大肋板應(yīng)力產(chǎn)生于第2道環(huán)肋上,最大變形位于第1道板帶處,變形值分別為1.49,1.51mm。

2.5.3內(nèi)、外側(cè)模板數(shù)值分析結(jié)果對(duì)比分析

內(nèi)、外側(cè)模板應(yīng)力與位移大小呈正相關(guān),即位移值小,應(yīng)力值一般也較小。對(duì)比內(nèi)、外側(cè)分析結(jié)果,內(nèi)側(cè)模板位移小于外側(cè)模板,即模板受到壓力時(shí)的形變小于模板受到拉力時(shí)的形變,這與環(huán)形結(jié)構(gòu)的拱效應(yīng)有關(guān)。以內(nèi)、外側(cè)模板均采用3mm厚面板的設(shè)計(jì)方案為例(即方案1和2),內(nèi)側(cè)模板設(shè)置4道環(huán)肋與外側(cè)模板設(shè)置5道環(huán)肋變形值相近。內(nèi)、外側(cè)設(shè)計(jì)方案中方案5,9,10分別對(duì)比分析時(shí),也可發(fā)現(xiàn)在肋板道數(shù)、面板厚度等變量相同時(shí),外側(cè)模板位移分別比內(nèi)側(cè)模板大0.03,0.04,0.06mm。

2.6 環(huán)形帶肋鋼模板設(shè)計(jì)參數(shù)匯總

根據(jù)GB/T 50214—2013《組合鋼模板技術(shù)規(guī)范》要求,組合鋼模板位移值不得超過(guò)1.5mm。分析各設(shè)計(jì)方案,所設(shè)計(jì)環(huán)形帶肋鋼模板應(yīng)力較小,因此將位移作為主控量。內(nèi)側(cè)模板設(shè)計(jì)參數(shù)分析匯總?cè)绫?所示。

表5 內(nèi)側(cè)模板設(shè)計(jì)參數(shù)

1)施工高度1m時(shí),方案1,2使用了3mm厚面板,面板位移分別為1.49,1.76mm。方案3,4為4,5mm厚面板,肋間距均為500mm,面板位移值為1.17,1.11mm。因此方案1,3,4可滿足施工需求。

2)模板高度2m時(shí),方案5為3mm厚面板、200mm肋間距,面板位移為1.58mm。方案6,7為4mm厚面板,肋間距分別為220,250mm,位移值為1.44,1.51mm。方案8,9為5mm厚面板,肋間距分別為400,500mm,位移值分別為1.40,1.54mm。方案6,8可滿足施工需求。

3)模板高度3m時(shí),方案10設(shè)計(jì)參數(shù)為4mm厚面板、200mm肋間距。方案11,12均為5mm厚面板,肋間距為300,330mm。3種方案位移分別為1.71,1.46,1.53mm。僅方案11滿足施工需求。

外側(cè)模板設(shè)計(jì)參數(shù)分析匯總?cè)绫?所示。

表6 外側(cè)模板設(shè)計(jì)參數(shù)

1)施工高度1m時(shí),共設(shè)計(jì)4個(gè)方案,其中方案1,3,4分別采用3,4,5mm厚面板,方案1肋間距為250mm,其余2個(gè)方案均為500mm,位移分別為1.31,1.32,1.02mm,滿足施工需求。方案2位移1.56mm,大于1.5mm限值。

2)施工高度2m時(shí),共設(shè)計(jì)5個(gè)方案。方案5為3mm厚面板,方案6,7為4mm厚面板,方案8,9為5mm厚面板。其中,方案6,8肋間距分別為200,400mm,位移為1.49,1.46mm,滿足1.5mm限值要求。

3)施工高度3m時(shí),共設(shè)計(jì)3個(gè)方案,為方案10～12, 其中方案10為4mm厚面板,其余為5mm厚面板。3種方案肋間距分別為200,250,270mm,位移值依次為1.77,1.49,1.51mm。方案11滿足施工需求。

3 施工現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用及監(jiān)測(cè)

3.1 工程概況

青州博物館新館主樓項(xiàng)目建筑總高度為34.5m,主樓頂部為直徑7.8m圓形洞口,洞口四周為直徑8m墻體,墻體高度1m,厚度為0.2m。新館結(jié)構(gòu)中空,中空處從頂層到底層,高度約20m。建筑造型為仿古設(shè)計(jì),遵從儒家傳統(tǒng)思想,頂部洞口與方形大廳相呼應(yīng)形成天圓地方的建筑形式,建筑造型襯托出博物館所承載的厚重歷史底蘊(yùn)。

3.2 施工現(xiàn)場(chǎng)模板布置

施工現(xiàn)場(chǎng)環(huán)形墻體內(nèi)側(cè)采用環(huán)形帶肋鋼模板,模板高1m,面板厚3mm,環(huán)肋尺寸為 ∟50×50×3, 肋間距取250mm,共設(shè)置5道環(huán)肋。外側(cè)模板采用木膠合板進(jìn)行拼裝。

3.3 測(cè)點(diǎn)布置

現(xiàn)場(chǎng)主要對(duì)澆筑過(guò)程中模板的應(yīng)力及變形進(jìn)行監(jiān)測(cè),應(yīng)力監(jiān)測(cè)點(diǎn)共布置8個(gè),分別布置于8個(gè)面板分段上。變形監(jiān)測(cè)點(diǎn)共布置4個(gè),分別布置于3,7號(hào)測(cè)點(diǎn)兩側(cè)1.5m處。測(cè)點(diǎn)布置如圖6所示,圖中黑色圓圈代表測(cè)點(diǎn)位置,數(shù)字1～8代表測(cè)點(diǎn)位置 1～8 號(hào),上、中、下代表板帶及肋板位置,肋和板代表應(yīng)變片粘貼位置為肋板或面板,黑色方形代表變形監(jiān)測(cè)點(diǎn)位布置處。

圖6 現(xiàn)場(chǎng)測(cè)點(diǎn)布置

3.4 監(jiān)測(cè)儀器

1)傳感器 監(jiān)測(cè)傳感器為應(yīng)變片,選擇型號(hào)BHF120-100AA鋼材應(yīng)變片,其阻值為(120 ±1)Ω,靈敏度為2.0±1%,基底尺寸為105.5mm×4.9mm,絲柵尺寸為100.0mm×4.0mm。應(yīng)變片粘貼于肋板及鋼模板面板上?，F(xiàn)場(chǎng)數(shù)據(jù)采集形成圖表,采集時(shí)長(zhǎng)為150min,監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)采用自動(dòng)采集形式,每隔1min采集1次數(shù)據(jù)。

2)變形監(jiān)測(cè)儀器 變形監(jiān)測(cè)儀器選用百分表。共使用4臺(tái)電子百分表,分辨率為0.01mm,量程為60mm。

3.5 監(jiān)測(cè)結(jié)果及對(duì)比分析

3.5.1應(yīng)力監(jiān)測(cè)結(jié)果及對(duì)比分析

由于現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)較多,將數(shù)據(jù)進(jìn)行篩選,每隔5min選取1個(gè)監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)形成圖表,如圖7所示。若被選取數(shù)據(jù)誤差較大,則以臨近時(shí)間的數(shù)據(jù)替代。

圖7 施工現(xiàn)場(chǎng)內(nèi)側(cè)監(jiān)控?cái)?shù)據(jù)

對(duì)圖7a所示數(shù)據(jù)進(jìn)行分析,中部板在前40min所受荷載<10MPa。最大荷載出現(xiàn)在80～100min這一時(shí)段,其值為26.04MPa,100min后荷載保持穩(wěn)定。從監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)可看出僅有3,6,7號(hào)測(cè)點(diǎn)壓力>20MPa。監(jiān)測(cè)所得荷載為負(fù)值,這表明內(nèi)側(cè)模板在混凝土澆筑過(guò)程中受到壓力,部分?jǐn)?shù)值出現(xiàn)上升現(xiàn)象,分析原因?yàn)榛炷翝仓r(shí)為使混凝土密實(shí),使用振搗棒對(duì)模板側(cè)壓力產(chǎn)生了影響。

對(duì)圖7b所示數(shù)據(jù)進(jìn)行分析,下部板應(yīng)力在30min前規(guī)律性不強(qiáng),在30min后開(kāi)始平穩(wěn)增加,這是由于前期混凝土澆筑不連續(xù)導(dǎo)致。最大應(yīng)力出現(xiàn)在130min左右,應(yīng)力值為27.68MPa?；炷猎?號(hào)點(diǎn)附近開(kāi)始逆時(shí)針澆筑,從圖上可看出澆筑過(guò)程的前20min,7,8號(hào)測(cè)點(diǎn)最先產(chǎn)生壓應(yīng)力,同時(shí)5,6號(hào)測(cè)點(diǎn)產(chǎn)生拉應(yīng)力。分析其原因?yàn)榛炷劣?,8號(hào)測(cè)點(diǎn)澆筑時(shí)對(duì)相鄰澆筑點(diǎn)(澆筑測(cè)點(diǎn)1,2,5,6號(hào))產(chǎn)生拉力,且該力沿面板呈現(xiàn)出先增加后減小趨勢(shì)。

對(duì)圖7c所示數(shù)據(jù)進(jìn)行分析,中部肋板處所受荷載最大值為29.98MPa,上部肋板處所受荷載最大值為24.08MPa。由于下部肋板難以粘貼應(yīng)變片,因此只在上、中部肋板粘貼應(yīng)變片。對(duì)比肋板與面板監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)可看出同位置處肋板應(yīng)力明顯大于面板應(yīng)力,其原因?yàn)楹附永甙逄巹偠仍龃?應(yīng)力集中使肋板處應(yīng)力增大。

應(yīng)力實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)與理論計(jì)算數(shù)據(jù)對(duì)比如表7所示。

表7 應(yīng)力實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)與理論分析數(shù)據(jù)對(duì)比

3.5.2變形監(jiān)測(cè)結(jié)果及對(duì)比分析

百分表實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)與理論計(jì)算數(shù)據(jù)對(duì)比如表8所示。

根據(jù)表7,8所示數(shù)據(jù)可看出,無(wú)論應(yīng)力還是變形,理論計(jì)算值均大于實(shí)測(cè)值,但數(shù)據(jù)相差較小,原因在于理論計(jì)算時(shí)荷載取值為設(shè)計(jì)值,實(shí)際施工時(shí)模板受力小于設(shè)計(jì)值。

4 結(jié)語(yǔ)

體量較小的環(huán)形混凝土結(jié)構(gòu)模板適合現(xiàn)場(chǎng)設(shè)計(jì)和加工。結(jié)合施工現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際情況,本文設(shè)計(jì)了一種環(huán)形帶肋鋼模板,針對(duì)直徑8m且施工高度分別為1,2,3m帶肋鋼模板的不同設(shè)計(jì)參數(shù)方案進(jìn)行了有限元數(shù)值分析,得到了環(huán)形結(jié)構(gòu)內(nèi)、外側(cè)環(huán)形帶肋鋼模板設(shè)計(jì)參數(shù)表。實(shí)際工程應(yīng)用中采用了BIM技術(shù)進(jìn)行正向設(shè)計(jì),采用了八點(diǎn)鋼絲定位技術(shù)進(jìn)行精確定位,現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)值與理論分析值基本吻合。針對(duì)不同直徑環(huán)形帶肋鋼模板的設(shè)計(jì)參數(shù)將在后續(xù)工作中繼續(xù)深化研究。