林 藝，吉旺威，鄭服利，何 昊，李國城，潘卓洪

（1.廣東電網(wǎng)有限責(zé)任公司廣州供電局電力試驗(yàn)研究院，廣東廣州 510000；2.華北電力大學(xué)河北省輸變電設(shè)備安全防御重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室（華北電力大學(xué)），河北保定 071003）

0 引言

接地裝置是電力系統(tǒng)安全和保護(hù)的重要保障，但易受腐蝕影響。接地裝置的腐蝕環(huán)境主要分為大氣和土壤2 種。接地引下線和電纜溝內(nèi)的接地體易受大氣腐蝕，垂直和水平接地體則受土壤腐蝕影響。統(tǒng)計(jì)表明，接地裝置容易發(fā)生腐蝕的部位包括：（1）設(shè)備接地引下線及其連接螺絲；（2）各焊接頭；（3）電纜溝內(nèi)的均壓帶；（4）水平接地體，這些部位代表了接地系統(tǒng)的典型位置。整體上，引起腐蝕的主要原因還是電化學(xué)腐蝕[1]。

接地體腐蝕成因復(fù)雜，造成接地網(wǎng)腐蝕狀態(tài)評(píng)估和檢測(cè)存在較大困難，國內(nèi)外的學(xué)者對(duì)此進(jìn)行了長(zhǎng)期研究。余慈拱等人利用瞬變電磁法針對(duì)接地網(wǎng)進(jìn)行故障診斷，把測(cè)量的感應(yīng)磁場(chǎng)強(qiáng)度反演轉(zhuǎn)換為等效電阻率等值線圖，并提出了定位腐蝕斷層或斷裂斷層的方法[2-3]。近年來，磁場(chǎng)檢測(cè)方法取得了一系列研究成果[4-8]。除此之外，激發(fā)極化法和超聲導(dǎo)波法也被用于接地網(wǎng)腐蝕診斷系統(tǒng)設(shè)計(jì)[9-10]。

在腐蝕速度的評(píng)估方面，付志紅等人基于Freschi 半解析模型提出了一種接地網(wǎng)使用壽命估算方案[11]。相似地，陳超和劉南江等人也提出了不同的接地網(wǎng)腐蝕速率預(yù)測(cè)方法[12-14]。童雪芳等人基于電化學(xué)腐蝕原理建立了垂直碳鋼接地極的腐蝕仿真模型，計(jì)算了土壤參數(shù)對(duì)接地極腐蝕特性的影響[15]。董曼玲提出了一種通過腐蝕前后的支路電壓擾動(dòng)來判斷腐蝕的位置和程度的診斷方法[16-17]。

最近，張占龍等人以土壤電阻率等作為評(píng)價(jià)因子，提出了一種基于模糊理論的接地裝置腐蝕性綜合評(píng)價(jià)方法[18-19]。周俊等人基于小波-樹突狀網(wǎng)絡(luò)的配電網(wǎng)單相接地故障辨識(shí)方法[20]。張紳應(yīng)用新型人工智能優(yōu)化方法進(jìn)行接地網(wǎng)故障診斷[21]。劉欣等人針對(duì)不同的接地材料開展了室內(nèi)外土壤腐蝕試驗(yàn)研究[22-24]。

總結(jié)目前研究成果，接地網(wǎng)腐蝕的診斷方法可以分為電法、磁法和電化學(xué)方法，而在腐蝕評(píng)估方面，除了經(jīng)典的對(duì)比法、拓?fù)錂z測(cè)法和傳統(tǒng)的優(yōu)化方法外，人工智能和圖像識(shí)別還得到了推廣應(yīng)用。但是目前方法并不能分析不同腐蝕特征下的具體接地特性。

針對(duì)目前研究的不足，本文從接地導(dǎo)體截面的不均勻腐蝕分析入手，通過孔蝕形貌的二維有限元建模，分析不同腐蝕形態(tài)下的截面電流、磁化特征、電場(chǎng)和磁場(chǎng)分布規(guī)律?；趩挝粚?dǎo)通阻抗的定義總結(jié)了不同孔蝕形貌對(duì)導(dǎo)通阻抗的影響。通過分析導(dǎo)體導(dǎo)通阻抗、電流密度分布，以及局部發(fā)熱和空間磁場(chǎng)受局部不均勻腐蝕的影響，為接地網(wǎng)腐蝕診斷提供參考。

1 接地導(dǎo)體截面的不均勻腐蝕分析

1.1 接地導(dǎo)體的腐蝕形態(tài)分析

埋地接地導(dǎo)體因?yàn)槭艿酵寥篮偷叵滤缺姸嘁蛩氐挠绊憰?huì)出現(xiàn)金屬腐蝕。埋地接地導(dǎo)體的腐蝕形態(tài)可分為全面腐蝕和局部腐蝕兩大類型。全面腐蝕與局部腐蝕的比較如表1 所示。

表1 全面腐蝕與局部腐蝕的比較Table 1 Comparison between general corrosion and local corrosion

埋地接地導(dǎo)體局部腐蝕的腐蝕形態(tài)較多，具體可分為[25]：（1）不種類型金屬接觸引起的宏觀腐蝕電池（電偶腐蝕）；（2）同一金屬上的自發(fā)微觀電池，如晶間腐蝕、選擇性腐蝕、孔蝕、剝蝕（層蝕）以及應(yīng)力腐蝕斷裂等；（3）由差異充氣電池引起的局部腐蝕，如地下水導(dǎo)致的水線腐蝕、縫隙腐蝕、沉積腐蝕等；（4）由金屬離子濃差電池引起的局部腐蝕；（5）由膜-孔電池或活性-鈍性電池引起的局部腐蝕；（6）由雜散電流引起的局部腐蝕等。

特別地，局部腐蝕特指接地導(dǎo)體金屬表面上一小部分區(qū)域內(nèi)腐蝕速率和腐蝕深度遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于其他位置的情況[26]。一般情況下，如果宏觀的觀察方法能夠測(cè)量出局部區(qū)域的腐蝕深度明顯大于鄰近表面區(qū)域的腐蝕深度，就認(rèn)為是局部腐蝕。埋地接地導(dǎo)體在土壤環(huán)境中運(yùn)行一段時(shí)間后，金屬表面上個(gè)別地方出現(xiàn)腐蝕孔或麻點(diǎn)。隨著時(shí)間的推移，腐蝕孔不斷向縱深方向發(fā)展，形成小孔腐蝕坑，這種腐蝕稱為小孔腐蝕，簡(jiǎn)稱孔蝕或點(diǎn)蝕，示意圖如圖1所示。

圖1 各種孔蝕形貌Fig.1 Various pitting morphologies

從腐蝕形貌上看，多數(shù)蝕孔小而深，孔徑一般小于2 mm，孔深常大于孔徑，甚至穿透埋地接地導(dǎo)體，也有的蝕孔為淺孔。對(duì)于接地扁鋼或者圓鋼來說，蝕孔通常沿著重力方向或橫向發(fā)展。研究和評(píng)估孔蝕情況下接地體性能受到的影響是本論文的核心內(nèi)容。孔蝕這種不均勻腐蝕會(huì)改變導(dǎo)體的截面形態(tài)，讓接地導(dǎo)體的截面變得不規(guī)則，所以需要使用更復(fù)雜的仿真方法進(jìn)行分析。論文使用有限元電磁仿真方法進(jìn)行不同腐蝕形態(tài)的接地導(dǎo)體截面電流/電場(chǎng)分布的建模和求解，以發(fā)現(xiàn)導(dǎo)體微觀腐蝕形態(tài)與電磁場(chǎng)分布、導(dǎo)體導(dǎo)通阻抗等物理映射之間的量化關(guān)系，以進(jìn)一步輔助進(jìn)行腐蝕診斷和接地導(dǎo)體腐蝕狀態(tài)監(jiān)測(cè)/檢測(cè)。

1.2 考慮腐蝕形態(tài)的導(dǎo)體截面電磁場(chǎng)建模

設(shè)鋼質(zhì)接地導(dǎo)體截面內(nèi)磁場(chǎng)強(qiáng)度矢量分布為H，電場(chǎng)強(qiáng)度矢量分布為E，電流密度矢量分布為J。由于導(dǎo)體運(yùn)流電流遠(yuǎn)大于位移電流，并考慮接地導(dǎo)體鐵磁非線性后列寫Maxwell 方程組：

式中：r為場(chǎng)點(diǎn)位置；B為磁感應(yīng)強(qiáng)度矢量；M為磁化強(qiáng)度矢量；μ0為真空磁導(dǎo)率；ρ為材料的電阻率；t為時(shí)間；為旋轉(zhuǎn)度算子。

引入電磁場(chǎng)數(shù)值計(jì)算的方法求解原始模型（見式（1）和式（2）），具體流程圖如圖2 所示。

圖2 接地導(dǎo)體通流特性的仿真評(píng)估流程圖Fig.2 Flow chart of simulation evaluation of grounding conductor current characteristic

在接地導(dǎo)體通流特性的仿真評(píng)估過程中，需要引入相量形式矢量磁位A來完成求解，式（1）和式（2）等價(jià)為如下的變分問題：

式中：μ(H)體現(xiàn)接地導(dǎo)體的鐵磁非線性；坐標(biāo)x，y為導(dǎo)體及其擴(kuò)展邊界的橫縱坐標(biāo)；ω為角頻率。

基于有限元網(wǎng)格，針對(duì)式（4）的有限元方程為

式中：K和T均為有限元網(wǎng)格的節(jié)點(diǎn)系數(shù)矩陣；P為有限元網(wǎng)格的節(jié)點(diǎn)激勵(lì)電流列向量。

式（4）方法可以通過編程實(shí)現(xiàn)，也可以較為方便地采用商用有限元軟件完成求解。

1.3 接地導(dǎo)體的導(dǎo)通阻抗

接地導(dǎo)體通流特性的仿真評(píng)估主要為分析腐蝕后導(dǎo)體截面上具體的電流密度、磁化特征、電場(chǎng)和磁場(chǎng)分布。除了這些指標(biāo)以外，定義單位長(zhǎng)度導(dǎo)體導(dǎo)通阻抗ZC，如式（6）所示：

式中：Eo為導(dǎo)體表面的電場(chǎng)強(qiáng)度向量；I為導(dǎo)體的通流向量。

通過分析前后導(dǎo)通阻抗的變化，可以發(fā)現(xiàn)腐蝕對(duì)接地參數(shù)的影響。通過分析和觀察空間的磁場(chǎng)分布可以發(fā)現(xiàn)腐蝕造成的空間磁場(chǎng)偏差，以發(fā)現(xiàn)更多的磁場(chǎng)變化規(guī)律，并指出現(xiàn)行的利用磁場(chǎng)進(jìn)行接地網(wǎng)腐蝕檢測(cè)和診斷的不足。

2 計(jì)算結(jié)果及分析

2.1 材料鐵磁特性和電流頻率的影響分析

接地導(dǎo)體放入磁場(chǎng)后會(huì)磁化。如果磁場(chǎng)強(qiáng)度H從零開始逐漸增加，則接地導(dǎo)體中磁感應(yīng)強(qiáng)度B將逐漸飽和。磁感應(yīng)強(qiáng)度隨磁場(chǎng)強(qiáng)度變化規(guī)律的曲線就是磁化曲線。為了表述方便，定義相對(duì)磁導(dǎo)率μr=B/H/μ0是材料的相對(duì)磁導(dǎo)率。論文使用的接地電工鋼的相對(duì)磁導(dǎo)率曲線如圖3 所示。

圖3 接地導(dǎo)體的鐵磁特性曲線Fig.3 Ferromagnetic characteristic of conductor

當(dāng)H從0 開始增加時(shí)，μr先迅速增加到最大值。到達(dá)最大值后就開始隨H增加而緩慢下降。H下降到一定程度時(shí)μr值變化趨緩。μr上升和下降的斜率與材料的磁性有關(guān)。仿真計(jì)算的結(jié)果表明，μr先迅速增加到最大值，到達(dá)最大值后就開始隨H增加而緩慢下降。明顯地，由于電流的變化會(huì)導(dǎo)致導(dǎo)體內(nèi)磁場(chǎng)分布的變化，導(dǎo)體的導(dǎo)通阻抗呈現(xiàn)比較復(fù)雜的變化規(guī)律。對(duì)于腐蝕電檢測(cè)而言，一方面不希望測(cè)試的激勵(lì)電流太大，這樣會(huì)造成儀器造價(jià)增加；另一方面，如果輸出的電流太小則沒有辦法做到準(zhǔn)確檢測(cè)。所以這2 個(gè)方面都是需要解決的問題。一般而言，μr峰值對(duì)應(yīng)的導(dǎo)體電流密度約為0.1～0.3 A/mm2。如半徑10 mm 圓鋼，其μr峰值對(duì)應(yīng)的導(dǎo)體電流約為45 A。

腐蝕檢測(cè)時(shí)常用導(dǎo)通阻抗分析法。導(dǎo)通阻抗分析法的測(cè)試電流應(yīng)該避開μr峰值對(duì)應(yīng)的導(dǎo)體電流。因?yàn)楦g面積的增大會(huì)導(dǎo)致電流密度增加，從而導(dǎo)致μr下降，進(jìn)而令導(dǎo)通阻抗下降。這樣會(huì)產(chǎn)生腐蝕導(dǎo)致導(dǎo)通阻抗下降的假象，干擾腐蝕診斷。所以，一般應(yīng)選取較小的測(cè)試電流，讓阻抗處于隨導(dǎo)體電流密度增加的狀態(tài)。當(dāng)導(dǎo)體截面受到腐蝕，截面面積減少，電流密度增大會(huì)進(jìn)一步導(dǎo)致磁導(dǎo)率增加，從而更靈敏地反映到導(dǎo)通阻抗的數(shù)值增長(zhǎng)上。

下面選用常見的半徑10 mm 圓鋼進(jìn)行計(jì)算分析。先取導(dǎo)通電流為1 A 的情況，分析工頻50 Hz、低頻300 Hz、中頻1 kHz 情況下的導(dǎo)體導(dǎo)通阻抗和導(dǎo)體截面電流密度的分布。三種頻率下的截面電流密度分布見圖4。

圖4 圓鋼未腐蝕情況下電流密度分布示意圖Fig.4 Schematic diagram of current density distribution in the case of round steel without corrosion

計(jì)算結(jié)果表明，完好的圓鋼導(dǎo)體由于存在集膚效應(yīng)，導(dǎo)體表面為電流分布集中區(qū)。由于導(dǎo)體阻抗呈現(xiàn)電阻和電感的性質(zhì)，所以在導(dǎo)體的表面會(huì)出現(xiàn)電流密度超前于基準(zhǔn)電流（總激勵(lì)電流）的情況。而在導(dǎo)體內(nèi)部，電流密度會(huì)滯后于總電流以維持總電流的基準(zhǔn)相位不變。

對(duì)比圖4（a）—（c），頻率較高的電流對(duì)導(dǎo)體表面形態(tài)具有更強(qiáng)的描述能力。也就是說，頻率較高的電流由于集膚效應(yīng)的關(guān)系，電流密度更集中地在導(dǎo)體表面分布。對(duì)300 Hz 的電流，電流的集中區(qū)為導(dǎo)體表面約0.2 mm 的區(qū)域，較50 Hz 的情況更為集中，而1 kHz 的情況約為0.1 mm。從腐蝕檢測(cè)的角度，論文認(rèn)為選擇300 Hz 以內(nèi)的頻率作為檢測(cè)電流的輸出頻率較為合適。當(dāng)然，為了避免電力系統(tǒng)諧波磁場(chǎng)對(duì)測(cè)量結(jié)果造成的影響，應(yīng)該避免使用工頻整數(shù)倍的測(cè)量頻率。電流輸出頻率調(diào)整到300 Hz 以內(nèi)的即可。

不同頻率對(duì)應(yīng)的單位長(zhǎng)度導(dǎo)體導(dǎo)通阻抗的計(jì)算結(jié)果如表2。

表2 不同頻率情況下單位長(zhǎng)度導(dǎo)體導(dǎo)通阻抗Table 2 Conducting impedance per unit length against different frequency

從計(jì)算結(jié)果可以看出，頻率增加導(dǎo)致導(dǎo)通阻抗呈現(xiàn)飽和增長(zhǎng)的趨勢(shì)，阻抗的實(shí)部和虛部均大致相等。

2.2 接地導(dǎo)體不同腐蝕形態(tài)的影響分析

以50 Hz 為例分析不同腐蝕形態(tài)對(duì)截面電流密度分布的影響。

以下分窄深型、垂直型、底切型、水平型等4 種腐蝕情況進(jìn)行截面電流密度分布分析。同一種腐蝕情況應(yīng)按腐蝕面積占比區(qū)分腐蝕程度。單位長(zhǎng)度導(dǎo)體導(dǎo)通阻抗的計(jì)算結(jié)果見表3。因電場(chǎng)強(qiáng)度和電流密度之間的分布關(guān)系是線性的，僅列舉垂直型電場(chǎng)強(qiáng)度示意圖，其它情況同理。詳細(xì)的截面電場(chǎng)強(qiáng)度見圖5，電流密度見圖6。

圖5 垂直型腐蝕情況的電場(chǎng)強(qiáng)度示意圖Fig.5 Electric field of vertical corrosion

圖6 不同腐蝕情況的電流密度示意圖Fig.6 Current density of different corrosions

表3 不同腐蝕情況下單位長(zhǎng)度導(dǎo)體導(dǎo)通阻抗指標(biāo)Table 3 Conducting impedance index per unit length under Parameters of different corrosion situations

表3 的計(jì)算結(jié)果表明，在導(dǎo)通電流較?。? A 左右）的情況下，腐蝕程度的增加會(huì)導(dǎo)致工頻導(dǎo)通阻抗明顯減少，結(jié)果令人意外。其原因是導(dǎo)體截面積的減少令電流密度增加，接地導(dǎo)體表面處于磁飽和的狀態(tài)，從而進(jìn)一步地降低導(dǎo)體的工頻導(dǎo)通阻抗。圖6 的電流密度結(jié)果也證實(shí)了這一觀點(diǎn)，在沒有腐蝕的情況下，導(dǎo)體的表面電流集中分布，其長(zhǎng)度約為圓截面周長(zhǎng)，而經(jīng)過了腐蝕以后，導(dǎo)體表面的長(zhǎng)度有所增加，導(dǎo)致電流集中分布的區(qū)域變大。由于導(dǎo)體表面電流密度的增加會(huì)導(dǎo)致導(dǎo)體的表面磁飽和現(xiàn)象加劇，所以導(dǎo)體表面的電場(chǎng)強(qiáng)度下降，從而達(dá)到降低導(dǎo)通阻抗的效果。

另外，表3 的計(jì)算結(jié)果表明，阻抗增量與腐蝕面積占比之間的比值具有一定的不確定性，所以使用兩者的比值來確定導(dǎo)體的微觀腐蝕形態(tài)目前還不現(xiàn)實(shí)。

計(jì)算結(jié)果表明，由于腐蝕位置改變了導(dǎo)體截面的形態(tài)和結(jié)構(gòu)，截面電流分布規(guī)律也會(huì)發(fā)生相應(yīng)的變化，從而導(dǎo)致更復(fù)雜的截面電場(chǎng)和磁場(chǎng)的分布規(guī)律。整體而言，腐蝕位置附近的電流密度會(huì)呈現(xiàn)增長(zhǎng)的趨勢(shì)。隨著腐蝕程度和腐蝕類型變化，圓鋼會(huì)呈現(xiàn)不同的截面電流分布的形態(tài)，但最大電流密度增加并不明顯。僅有水平形腐蝕情況下（腐蝕面積占比達(dá)10.60%），腐蝕位置附近的電流出現(xiàn)10%以上的電流密度增加。鑒于導(dǎo)體截面上的電磁場(chǎng)和電流密度分布難以量化，微觀的電磁場(chǎng)和電流密度分布并不足以作為接地網(wǎng)腐蝕診斷的手段。

2.3 接地導(dǎo)體腐蝕診斷的新思路

通過阻抗增量/腐蝕占比可以看出，無論是何種腐蝕形態(tài)，在腐蝕面積占比小于20%的情況下，1 A電流的工頻導(dǎo)通阻抗均呈現(xiàn)減少的狀態(tài)。這與接地阻抗隨腐蝕正相關(guān)的預(yù)期相反。造成這一異?，F(xiàn)象的原因是由于腐蝕形態(tài)改變了導(dǎo)體的截面形態(tài)，從而導(dǎo)致了局部電流集中。局部的電流集中作用在導(dǎo)體的非線性磁化特性上會(huì)導(dǎo)致局部的磁飽和，從而導(dǎo)致更低的單位導(dǎo)通阻抗，這是鋼材接地導(dǎo)體特有屬性。我們可以利用這一特殊的屬性進(jìn)行接地網(wǎng)的腐蝕診斷和評(píng)估。

單一地使用類似于工頻頻率的導(dǎo)通阻抗來判別導(dǎo)體是否產(chǎn)生腐蝕是比較困難的，但可以結(jié)合直流導(dǎo)通阻抗來有效地判別導(dǎo)體腐蝕的狀態(tài)。通過直流導(dǎo)通阻抗，腐蝕面積占比RA可以折算為：

式中：R′0和R0分別為考慮和不考慮腐蝕情況下的直流導(dǎo)通電阻；S′0和S0分別為考慮和不考慮腐蝕情況下的導(dǎo)體截面積。

在導(dǎo)體產(chǎn)生腐蝕的情況下，直流導(dǎo)通阻抗能夠較為明顯地呈現(xiàn)在腐蝕面積占比RA中，其增量為正。采用工頻電流測(cè)量，取得工頻導(dǎo)通阻抗增量，其增量為負(fù)。表4 列出了不同腐蝕情況下單位長(zhǎng)度工頻直流比。結(jié)果表明，取導(dǎo)通電量為1 A 時(shí)工頻阻抗增量與直流電阻增量之比為工頻直流比，窄深型局部腐蝕的工頻直流比最大，水平型局部腐蝕的工頻直流比最小，垂直型和底切型局部腐蝕由于形態(tài)相近，兩者的工頻直流比相似。

表4 不同腐蝕情況下單位長(zhǎng)度工頻直流比Table 4 Power frequency DC ration per unit length under different corrosion situations

2.4 腐蝕對(duì)導(dǎo)體空間磁場(chǎng)的分析

論文研究了腐蝕情況下接地導(dǎo)體周圍空間磁場(chǎng)分布的情況，垂直型和底切型兩種腐蝕情況的空間磁場(chǎng)分布示意圖如圖7 和圖8 所示。

圖7 垂直型腐蝕情況的空間磁場(chǎng)分布示意圖Fig.7 Schematic diagram of spatial magnetic field distribution of vertical corrosion

圖8 底切型腐蝕情況的空間磁場(chǎng)分布示意圖Fig.8 Schematic diagram of spatial magnetic field distribution of undercut corrosion

結(jié)果表明，在腐蝕部位附近會(huì)存在局部的磁場(chǎng)集中的情況，但由于導(dǎo)體截面細(xì)小，要在導(dǎo)體表面附近處布置磁場(chǎng)傳感器目前還不太現(xiàn)實(shí)。所以單一地通過測(cè)量空間磁場(chǎng)來進(jìn)行導(dǎo)體的腐蝕診斷還具有較大的難度，針對(duì)空間的磁場(chǎng)分布情況僅能確定導(dǎo)體的大體位置。

3 結(jié)論

本文考慮接地導(dǎo)體微觀腐蝕形態(tài)提出了一種鋼材接地導(dǎo)體的導(dǎo)通特性分析方法，分析了不均勻腐蝕對(duì)導(dǎo)體通流特性的影響，形成結(jié)論如下：

1）從接地導(dǎo)體截面的不均勻腐蝕形態(tài)建模入手提出了局部腐蝕的形態(tài)及其對(duì)鋼材接地體接地導(dǎo)通性能的分析方法，得到了單位工頻通流情況下不同腐蝕形態(tài)的截面電流密度、電場(chǎng)和磁場(chǎng)分布規(guī)律。基于單位導(dǎo)通阻抗的定義總結(jié)了不同孔蝕形貌和通流大小對(duì)導(dǎo)通阻抗的影響。

2）計(jì)算結(jié)果表明，在通入較小工頻測(cè)試電流的情況下，腐蝕導(dǎo)致的截面積減少反而會(huì)令導(dǎo)體的導(dǎo)通阻抗減少。通過分析這一異?，F(xiàn)象的原因，提出了直流導(dǎo)通阻抗法和工頻導(dǎo)通阻抗法聯(lián)合應(yīng)用的腐蝕檢測(cè)方案，通過工頻直流比可以區(qū)分窄深型局部腐蝕和水平型局部腐蝕，而垂直型和底切型局部腐蝕由于形態(tài)相近，兩者的工頻直流比相似。

3）分析了不均勻腐蝕對(duì)空間磁場(chǎng)的影響。在地網(wǎng)拓?fù)洳蛔兊那闆r下，地下導(dǎo)體通流大小與地表磁場(chǎng)呈正相關(guān)性，與不均勻腐蝕的關(guān)系不大，故目前還無法通過地表磁場(chǎng)的分布進(jìn)行接地體局部腐蝕形態(tài)的檢測(cè)。