盧 穎，易鵬豪，何 平，胡 躍，劉大華，陳 松，張 東

(1.四川公路橋梁建設(shè)集團(tuán)有限公司公路二分公司,四川 成都 610200;2．西南交通大學(xué)交通隧道工程教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,四川 成都 610031)

隨著我國對西南地區(qū)的大規(guī)模開發(fā),出現(xiàn)了眾多高地應(yīng)力軟巖大變形隧道,軟弱圍巖在高地應(yīng)力以及地下水的作用之下會(huì)對隧道的施工造成諸多困難,同時(shí)也會(huì)在施工過程中產(chǎn)生許多安全問題,研究高地應(yīng)力軟巖隧道大變形控制技術(shù)對目前我國高速發(fā)展的交通建設(shè)具有重大意義。隧道軟巖大變形控制技術(shù)在保障軟巖隧道安全施工過程中起著十分重要的作用,因此,許多學(xué)者對隧道軟巖大變形問題進(jìn)行了相關(guān)研究[1-4]。張廣澤等[5]通過系統(tǒng)分析國內(nèi)外隧道圍巖大變形案例,并根據(jù)大變形的構(gòu)造控制理念與發(fā)生機(jī)理,對隧道構(gòu)造軟巖大變形分類進(jìn)行了重新界定;馬時(shí)強(qiáng)[6]計(jì)算了某單線鐵路隧道開挖后在無支護(hù)條件下洞周發(fā)生不同變形量后施作彈性支護(hù)結(jié)構(gòu)的最大壓應(yīng)力,并以此間接反映圍巖壓力,得到了圍巖壓力隨圍巖變形的釋放關(guān)系曲線;楊成忠等[7]以長城嶺軟巖隧道為背景,分析了隧道施工過程中圍巖變形的三維空間演化規(guī)律,得出了不同施工工法、斷面尺寸和圍巖等級(jí)對隧道開挖面空間效應(yīng)的影響;王治才等[8]為揭示軟巖大變形隧道支護(hù)結(jié)構(gòu)的響應(yīng)規(guī)律,以某長大埋深軟巖大變形隧道作為研究對象,根據(jù)各支護(hù)體系間接觸壓力的斷面分布模式分析了軟巖大變形隧道支護(hù)結(jié)構(gòu)的協(xié)同作用機(jī)理。

綜上,對于軟巖大變形的研究已經(jīng)十分深入了,但是針對具體某個(gè)隧道,由于地質(zhì)條件、斷面形式、支護(hù)參數(shù)、開挖方法等的不同,隧道在實(shí)際施工過程中多憑借施工經(jīng)驗(yàn)并結(jié)合現(xiàn)場具體情況來選擇具體的施工方式和支護(hù)參數(shù)。因此,為進(jìn)一步研究深埋軟巖(炭質(zhì)板巖)隧道的大變形控制技術(shù),依托金口河隧道炭質(zhì)板巖段工程,利用數(shù)值模擬和現(xiàn)場監(jiān)控量測等方式對比研究不同開挖工法引起的隧道變形和控制技術(shù),研究結(jié)論可為高地應(yīng)力軟巖隧道大變形控制技術(shù)積累經(jīng)驗(yàn)。

1 工程概況

金口河隧道為樂漢高速的控制性工程之一,位于四川省西南部樂山市峨邊彝族自治縣和金口河區(qū)交界處的中高山峽谷區(qū),隧道全長8 107 m,屬于特長隧道,最大埋深1 317 m。隧道地質(zhì)復(fù)雜,圍巖極差,Ⅴ級(jí)圍巖占47.74%,Ⅳ級(jí)圍巖占46.84%。本文研究隧道段圍巖主要為中風(fēng)化碳質(zhì)板巖、板巖夾片巖、砂質(zhì)板巖等,受構(gòu)造作用影響,巖體結(jié)構(gòu)面發(fā)育,結(jié)合程度差,完整性差;據(jù)物探解譯成果,該段為富水區(qū),洞內(nèi)地下水以淋雨?duì)畛鏊疄橹?局部可能出現(xiàn)呈股或大雨?duì)畛鏊?圍巖自穩(wěn)能力差,隧道拱頂開挖無支護(hù)時(shí)易發(fā)生較大—大坍塌,側(cè)壁易發(fā)生小坍塌。隧道最大開挖跨度為12.6 m,初期支護(hù)厚度為24 cm,主要采用噴錨支護(hù)、鋼筋網(wǎng)和鋼拱架,錨桿長3.0 m,鋼筋網(wǎng)由Φ8 mm鋼筋構(gòu)成,鋼筋間距為20 cm(環(huán)向)×20 cm(軸向),鋼拱架由Ⅰ18型鋼制成,間距80 cm。二次襯砌厚度為45 cm的C30鋼筋混凝土,隧道橫斷面如圖1所示。

2 隧道模型建立

本文以金口河隧道軟弱破碎炭質(zhì)板巖段為研究背景,利用數(shù)值模擬軟件建立模型,模擬分析隧道施工全過程,對比分析軟弱破碎炭質(zhì)板巖段隧道以環(huán)形開挖留核心土法(工況1)和上下臺(tái)階開挖法(工況2)兩種開挖方式的地層變形控制效果。

2.1 數(shù)值計(jì)算模型及材料參數(shù)

軟弱破碎炭質(zhì)板巖段隧道計(jì)算模型水平方向(x向)長度為120 m,縱向(y向)長度為100 m,豎向(z向)長度為100 m。地層采用六面體單元(brick element)模擬,使用Mohr-Coulomb模型;初期支護(hù)和二次襯砌采用實(shí)體單元模擬,使用Elastic模型。計(jì)算模型左、右、前、后和下部邊界均施加法向約束,上部地表為自由邊界。隧道地層及襯砌物理力學(xué)參數(shù)見表1。計(jì)算模型如圖2所示。

表1 隧道地層及支護(hù)結(jié)構(gòu)物理力學(xué)參數(shù)

2.2 大變形控制方案及測點(diǎn)布置

在軟弱破碎圍巖段隧道施工的過程中,開挖工法的選擇對于控制軟巖隧道大變形來說十分重要,選擇合適的開挖工法是保障隧道安全施工的必要前提。根據(jù)該隧道軟弱破碎炭質(zhì)板巖的地質(zhì)特點(diǎn),結(jié)合施工能力等條件,擬對比分析環(huán)形開挖留核心土法(工況1)和上下臺(tái)階開挖法(工況2)兩種開挖方式的地層變形控制效果。

根據(jù)金口河隧道施工方法及工程特點(diǎn),設(shè)計(jì)了隧道變形監(jiān)控量測方案,主要監(jiān)測內(nèi)容為拱頂沉降以及洞周收斂。其中,拱頂沉降監(jiān)測主要針對拱頂下沉變化規(guī)律進(jìn)行監(jiān)測分析,根據(jù)量測數(shù)據(jù),確認(rèn)圍巖的穩(wěn)定性,判斷支護(hù)效果,指導(dǎo)施工工序預(yù)防坍塌,保證隧道施工安全;洞周收斂監(jiān)測是通過對隧道上、下臺(tái)階的周邊收斂量及收斂速度進(jìn)行觀察分析,判斷圍巖的穩(wěn)定程度,選擇適當(dāng)?shù)亩我r砌支護(hù)時(shí)機(jī),指導(dǎo)現(xiàn)場施工。

為了使模擬結(jié)果更加接近實(shí)際現(xiàn)場施工情況,開挖進(jìn)尺設(shè)為2 m,初期支護(hù)延后掌子面2 m施加,二襯延后掌子面50 m施加。在模型縱向50 m處設(shè)置監(jiān)測斷面,監(jiān)測斷面上布置5個(gè)測點(diǎn),用于監(jiān)測隧道開挖對圍巖的擾動(dòng),拱頂沉降以及上下臺(tái)階邊墻的收斂。

環(huán)形開挖留核心土法縱斷面圖、開挖工序橫斷面圖及監(jiān)測點(diǎn)布置如圖3所示。

上下臺(tái)階開挖法縱斷面圖、開挖工序橫斷面圖及測點(diǎn)布置如圖4所示。

3 研究結(jié)果對比與分析

3.1 隧道拱頂下沉分析

監(jiān)測斷面拱頂下沉隨掌子面推進(jìn)進(jìn)程曲線如圖5所示。

從圖5中可以看出,在隧道開挖初期,兩種工況的測點(diǎn)沉降均緩慢增加。待掌子面到達(dá)目標(biāo)監(jiān)測斷面時(shí),工況一拱頂沉降值迅速增加,最大沉降速率達(dá)到0.82 mm/m;工況二的拱頂沉降速度較為緩慢,最大沉降速度為1.25 mm/m;掌子面通過監(jiān)測斷面后,隨著掌子面的繼續(xù)推進(jìn),兩工況下拱頂沉降值增加速度均降低,沉降值緩慢增加最終趨于穩(wěn)定,且工況一的拱頂最終沉降值小于工況二,工況一拱頂最終沉降值為16.07 mm,工況二最終沉降值為17.47 mm,工況一相較于工況二在拱頂最終沉降值上降低了8.01%,最大沉降速率降低了34.4%,說明工況一在拱頂沉降控制上優(yōu)于工況二。

3.2 隧道周邊收斂分析

監(jiān)測斷面洞周收斂隨掌子面推進(jìn)進(jìn)程曲線圖見圖6。

從圖6中可以看出,在隧道開挖初期,兩種工況的洞周收斂均緩慢增加。待掌子面到達(dá)目標(biāo)監(jiān)測斷面時(shí),洞周收斂值(測線SL1和SL2)均迅速增加,掌子面通過監(jiān)測斷面后,隨著掌子面的繼續(xù)推進(jìn),兩工況下洞周收斂值增加速度均減低,收斂值緩慢增加最終趨于穩(wěn)定。

兩工況監(jiān)測斷面洞周收斂情況一覽表見表2。

表2 監(jiān)測斷面洞周收斂情況一覽表

由表2可知,工況一相較于工況二在SL1收斂值上降低了4.98%,最大收斂速率上降低了26.23%;在SL1收斂值上降低了4.81%,最大收斂速率降低了25.83%,兩測線的收斂值與收斂最大速率之間的差異均說明工況一在洞周收斂控制上優(yōu)于工況二。

4 隧道施工現(xiàn)場監(jiān)測數(shù)據(jù)反饋分析

根據(jù)數(shù)值模擬的結(jié)果以及對比分析,隧道施工采用環(huán)形開挖預(yù)留核心土法。

4.1 監(jiān)測點(diǎn)布置

根據(jù)金口河隧道施工方法及工程特點(diǎn),設(shè)計(jì)了隧道變形監(jiān)控量測方案,主要監(jiān)測內(nèi)容為拱頂沉降以及洞周收斂。位移監(jiān)測點(diǎn)布置如圖7所示。

4.2 隧道變形監(jiān)測結(jié)果分析

限于篇幅,本文選取隧道左線炭質(zhì)板巖區(qū)段Ⅳ級(jí),Ⅴ級(jí)圍巖典型斷面ZK65+507進(jìn)行隧道變形對比分析和支護(hù)結(jié)構(gòu)受力特性分析。

4.2.1 拱頂沉降分析

斷面ZK65+507隧道拱頂下沉?xí)r程曲線及其沉降速率如圖8所示。

斷面ZK65+507在隧道上臺(tái)階開挖后,拱頂沉降急劇增長,初期沉降速率最高達(dá)到了9.4 mm/d,累計(jì)沉降量達(dá)到42.6 mm(見圖9)。在開挖一周時(shí)間左右,沉降速率逐漸降低至0.8 mm/d(見圖9),直到下臺(tái)階開挖后,拱頂沉降速率有短暫回升,達(dá)到了1.8 mm/d,隨后沉降速率再次減小,在仰拱施作后,初期支護(hù)閉合成環(huán),拱頂沉降速率趨于穩(wěn)定,說明隧道在仰拱施作后整體結(jié)構(gòu)安全可控。

4.2.2 洞周收斂分析

斷面ZK65+507的周邊收斂隨時(shí)間變化曲線和收斂速率如圖10,圖11所示。

斷面ZK65+507在隧道上臺(tái)階開挖后,SL1收斂曲線迅速增加,初期收斂速率最高達(dá)到9.4 mm/d。開挖5 d后,收斂速率明顯降低,但仍持續(xù)收斂。下臺(tái)階開挖及施作后,SL1收斂速率沒有明顯變化,直至仰拱施作后,初期支護(hù)閉合成環(huán),穩(wěn)定發(fā)揮作用,收斂速率大大降低,SL1收斂量增長平緩。

SL2收斂曲線在下臺(tái)階開挖后,初期收斂量迅速增加,收斂速率最高達(dá)到4.6 mm/d。仰拱開挖施作后,隨著初期支護(hù)閉合,收斂速率明顯降低,收斂增長平緩。

5 結(jié)論

基于有限元數(shù)值模擬分析對比了炭質(zhì)板巖地層隧道Ⅳ級(jí),Ⅴ級(jí)圍巖段采用環(huán)形開挖預(yù)留核心土法施工過程中的圍巖變形特征,并結(jié)合現(xiàn)場監(jiān)控量測數(shù)據(jù)獲得了以下結(jié)論:1)在此工程背景下,與傳統(tǒng)的二臺(tái)階開挖相比,環(huán)形開挖預(yù)留核心土法隧道圍巖變形最大速率降低了25.8%～34.4%,變形最大值降低了4.81%～8.01%,采用環(huán)形開挖預(yù)留核心土法施工更加合理。2)同種工況下,隧道拱頂沉降值較拱腰以及拱腳的收斂值高出12.7%～15.9%,上臺(tái)階收斂值高出下臺(tái)階收斂值5.68%～5.87%,施工時(shí)應(yīng)重點(diǎn)關(guān)注拱頂以及上臺(tái)階側(cè)壁。3)現(xiàn)場監(jiān)測數(shù)據(jù)表明在施工過程中圍巖初期變形速率高,達(dá)到10 mm/d～20 mm/d,且持續(xù)時(shí)間在一周左右,隨后沉降速率減小,在仰拱施作后,初期支護(hù)閉合成環(huán),拱頂沉降速率趨于穩(wěn)定,說明隧道在仰拱施作后整體結(jié)構(gòu)安全可控。