付慧橋，丁先良，于德俊，王 莉

（1.航空工業(yè)江西洪都商用飛機(jī)股份有限公司，江西 南昌，330095；2.航空工業(yè)洪都，江西 南昌，330095）

0 引言

某型飛機(jī)地板網(wǎng)格保型架（下面簡(jiǎn)稱(chēng)“保型架”）由客艙地板網(wǎng)格翻轉(zhuǎn)架（下面簡(jiǎn)稱(chēng)“翻轉(zhuǎn)架”）帶動(dòng)從而將客艙地板網(wǎng)格從垂直狀態(tài)翻轉(zhuǎn)至水平狀態(tài)，并運(yùn)輸至下一站位。翻轉(zhuǎn)架由一個(gè)減速器和一個(gè)支撐架構(gòu)成，減速器將人工輸出的力矩轉(zhuǎn)化為輸出接頭上的扭矩，輸出接頭將扭矩傳遞給連接在翻轉(zhuǎn)架上的翻轉(zhuǎn)架輸入轉(zhuǎn)軸接頭（下面簡(jiǎn)稱(chēng)“轉(zhuǎn)軸”），使保型架繞軸轉(zhuǎn)動(dòng)。

1 結(jié)構(gòu)分析

如圖1 所示，為保型架及轉(zhuǎn)軸結(jié)構(gòu)示意圖。保型架兩端分別為輸入轉(zhuǎn)軸接頭及支撐轉(zhuǎn)軸接頭，其中輸入轉(zhuǎn)軸接頭連接翻轉(zhuǎn)架，傳遞力矩，帶動(dòng)并支撐保型架翻轉(zhuǎn)，支撐轉(zhuǎn)軸接頭用于保型架翻轉(zhuǎn)時(shí)起到支撐作用[1]。

圖1 保型架及轉(zhuǎn)軸結(jié)構(gòu)示意圖

如圖2 所示，輸入轉(zhuǎn)軸接頭由轉(zhuǎn)軸及轉(zhuǎn)軸固定板焊接組成，焊接固定板上開(kāi)有8 個(gè)螺栓孔及2 個(gè)圓柱銷(xiāo)孔，用于與保型架連接。

圖2 輸入轉(zhuǎn)軸接頭結(jié)構(gòu)示意圖

2 受力分析

為確保工人能夠安全可靠地完成整個(gè)翻轉(zhuǎn)過(guò)程，假定翻轉(zhuǎn)時(shí)翻轉(zhuǎn)啟動(dòng)力不大于10kg，即平穩(wěn)力（F1）和增量推力（F2）之和不大于10kg：

翻轉(zhuǎn)軸半徑r=45mm，摩擦系數(shù)s=0.15，保型架和客艙地板網(wǎng)格總重量m=4570kg。

支座承受的壓力為：

機(jī)身客艙地板網(wǎng)格克服摩擦力繞翻轉(zhuǎn)軸輸出扭矩為：

減速器傳動(dòng)比為i=47.5，減速器傳動(dòng)效率70%，

手動(dòng)搖桿端所需輸出力矩為：

搖臂長(zhǎng)L=225mm，為克服摩擦力的搖臂輸入載荷為：

由F1+F2＜10kg 可知，用于加速的增量推力（F2）需滿(mǎn)足：F2≤5.88kg

取F=5.88kg，減速器傳動(dòng)效率70%，搖臂長(zhǎng)L=225mm。 則搖臂有效輸入扭矩為：

減速器傳動(dòng)比為i=47.5，后機(jī)身客艙地板網(wǎng)格繞翻轉(zhuǎn)軸輸出扭矩為：

在保型架啟動(dòng)時(shí)，聯(lián)軸器同時(shí)承受摩擦力矩和啟動(dòng)力矩，故聯(lián)軸器承受的最大力（扭）矩為：

轉(zhuǎn)軸承受的最大載荷為保型架和客艙地板網(wǎng)格最大重量（m=4570kg），由于保型架和客艙地板網(wǎng)格由兩個(gè)轉(zhuǎn)軸支持。故單側(cè)輸入轉(zhuǎn)軸接頭承受的外載為：

3 結(jié)果分析及結(jié)構(gòu)優(yōu)化

利用ABAQUS 軟件建立有限元分析模型，首先將CATIA 建立的三維模型導(dǎo)入至ABAQUS 中，然后在ABAQUS 中完成模型建立，施加上述分析中的約束、受力情況，并進(jìn)行仿真分析。

3.1 轉(zhuǎn)軸強(qiáng)度校核

進(jìn)入ABAQUS 的job 模塊[2]，提交分析，即可提取應(yīng)力分析結(jié)果。中心轉(zhuǎn)軸最大變形為1.49mm，如圖3 所示；最大復(fù)合應(yīng)力為156MPa，如圖4 所示。中心轉(zhuǎn)軸材料為45#鋼，熱處理至σb=600MPa，按工裝強(qiáng)度設(shè)計(jì)要求，安全系數(shù)應(yīng)不小于3，中心轉(zhuǎn)軸抗扭安全余量為：

圖3 轉(zhuǎn)軸變形云圖

圖4 轉(zhuǎn)軸應(yīng)力云圖

轉(zhuǎn)軸強(qiáng)度滿(mǎn)足要求。

3.2 轉(zhuǎn)軸與轉(zhuǎn)軸固定板焊接強(qiáng)度校核

保型架中心轉(zhuǎn)軸與轉(zhuǎn)軸固定板焊接，結(jié)構(gòu)示意圖如圖5 所示，有限元模型如圖6 所示。

圖5 轉(zhuǎn)軸與轉(zhuǎn)軸固定板焊接示意圖

圖6 轉(zhuǎn)軸與轉(zhuǎn)軸固定板有限元模型

焊縫計(jì)算強(qiáng)度條件為：

式中：σ—焊縫的工作正應(yīng)力，MPa；

σb—焊件基本材料的抗拉強(qiáng)度，MPa；

Sb—焊縫的破壞正應(yīng)力，MPa；

K1—焊縫的強(qiáng)度削弱系數(shù)；

τ—焊縫的工作剪應(yīng)力，MPa；

τf—焊縫的破壞剪應(yīng)力，MPa；

K2—焊縫的拉剪系數(shù)。

有限元分析結(jié)果如圖7 和圖8 所示，其中圖7 為焊縫拉應(yīng)力云圖，焊縫最大拉應(yīng)力為:

圖7 轉(zhuǎn)軸及固定板焊縫正應(yīng)力云圖

圖8 轉(zhuǎn)軸及固定板焊縫剪應(yīng)力云圖

σ=81.7MPa；

圖8 為焊縫剪應(yīng)力云圖，焊縫最大剪應(yīng)力為:

τ=46.3MPa。

保型架中心轉(zhuǎn)軸與轉(zhuǎn)軸固定板材料為45# 鋼，熱處理至σb≥600 MPa，焊縫的強(qiáng)度削弱系數(shù)K1=0.9，焊縫許用拉應(yīng)力為：

按工裝強(qiáng)度設(shè)計(jì)要求，安全系數(shù)應(yīng)不小于3，焊縫受拉安全余量為：

焊縫的拉剪系數(shù)K2=0.6，焊縫許用剪應(yīng)力為：

按工裝強(qiáng)度設(shè)計(jì)要求，安全系數(shù)應(yīng)不小于3，焊縫受剪安全余量為：

保型架中心轉(zhuǎn)軸與轉(zhuǎn)軸固定板焊接強(qiáng)度滿(mǎn)足要求。

3.3 轉(zhuǎn)軸固定板與連接板1 連接強(qiáng)度校核

轉(zhuǎn)軸固定板與連接板1 通過(guò)10 個(gè)螺栓（銷(xiāo)釘）連接，其中8 個(gè)螺栓直徑為16mm，2 個(gè)銷(xiāo)釘直徑為16mm，各連接件材料均為45#鋼，熱處理至σb≥600MPa, τb=420MPa。

轉(zhuǎn)軸固定板與連接板1 結(jié)構(gòu)示意圖如圖9 所示，有限元模型如圖10 所示。其中8 個(gè)螺栓承受拉力，2個(gè)銷(xiāo)釘承受剪力。8 個(gè)受拉的螺栓使用桿元模擬，2 個(gè)銷(xiāo)釘使用MPC 模擬。

圖9 轉(zhuǎn)軸固定板與連接板1 結(jié)構(gòu)示意圖

圖10 轉(zhuǎn)軸固定板與連接板1 有限元模型

經(jīng)分析可知，轉(zhuǎn)軸固定板與連接板1 連接區(qū)最大復(fù)合應(yīng)力為106MPa，如圖11 所示；最大變形0.743mm，如圖12 所示。直徑為16mm 的螺栓最大拉力為P=7502.68N，16mm 銷(xiāo)釘承受的最大剪力為Q=13727.55N，如圖13 所示。

圖11 轉(zhuǎn)軸固定板與連接板1 連接區(qū)應(yīng)力云圖

圖12 轉(zhuǎn)軸固定板與連接板1 連接區(qū)變形云圖

圖13 轉(zhuǎn)軸固定板與連接板1 連接螺栓載荷

按工裝強(qiáng)度設(shè)計(jì)要求，安全系數(shù)應(yīng)不小于3，轉(zhuǎn)軸固定板與連接板1 連接區(qū)安全余量為：

轉(zhuǎn)軸固定板與連接板1 連接區(qū)強(qiáng)度滿(mǎn)足要求。16mm 螺栓破壞拉力為：

按工裝強(qiáng)度設(shè)計(jì)要求，安全系數(shù)應(yīng)不小于3，16mm螺栓受拉安全余量為：

16mm 螺栓受拉強(qiáng)度滿(mǎn)足要求。

16mm 銷(xiāo)釘破壞剪力為：

16mm 銷(xiāo)釘受剪強(qiáng)度滿(mǎn)足要求。

4 結(jié)語(yǔ)

對(duì)飛機(jī)地板網(wǎng)格輸入轉(zhuǎn)軸接頭進(jìn)行了受力分析，利用ABAQUS 軟件建立了地板網(wǎng)格輸入轉(zhuǎn)軸接頭的有限元分析模型，分析了轉(zhuǎn)軸強(qiáng)度、轉(zhuǎn)軸與轉(zhuǎn)軸固定板的焊接強(qiáng)度以及轉(zhuǎn)軸固定板與保型架的連接強(qiáng)度。根據(jù)分析結(jié)果可知，該設(shè)計(jì)滿(mǎn)足強(qiáng)度要求。