徐海心，祁陸凱，黃 穎

（中核核電運(yùn)行管理有限公司 維修五處，浙江 嘉興 314300）

0 引言

一號(hào)停堆系統(tǒng)是某重水堆電站的兩個(gè)應(yīng)急停堆系統(tǒng)之一，它通過向反應(yīng)堆中插入停堆棒來終止反應(yīng)堆的自持鏈?zhǔn)搅炎兎磻?yīng)，減少核燃料中產(chǎn)生的能量，保護(hù)反應(yīng)堆的安全[1]。其中局部區(qū)域功率（ROPT）參數(shù)用于在反應(yīng)堆局部區(qū)域超功率時(shí)停堆，局部區(qū)域功率測(cè)量系統(tǒng)由分布在堆芯的34 個(gè)鉑通量垂直探測(cè)器所組成，12 個(gè)用于D 通道，11個(gè)用于E 通道，11 個(gè)用于F 通道[2]。鉑通量探測(cè)器的信號(hào)具有典型的特點(diǎn)，它們是弱信號(hào)（0μA ～1.65μA），具有滯后分量。其響應(yīng)在最初幾年內(nèi)會(huì)增加然后退化，因此信號(hào)要經(jīng)受比較復(fù)雜的處理，包括可調(diào)節(jié)的放大器增益、動(dòng)態(tài)補(bǔ)償器、偏差信號(hào)回路、停堆比較器、試驗(yàn)回路和隔離放大器。在近幾年的運(yùn)行過程中，多次出現(xiàn)ROPT 脫扣故障，引起脫扣的原因比較多樣，本文針對(duì)引起脫扣的其中兩個(gè)原因：ROPT 回路LEMO 接頭性能下降和回路熔絲故障進(jìn)行詳細(xì)分析，并針對(duì)這兩個(gè)典型故障原因制定糾正措施，提高停堆系統(tǒng)的可靠性。

1 堆芯區(qū)域功率測(cè)量回路（ROPT）組成和功能簡(jiǎn)述

堆芯區(qū)域功率測(cè)量回路（ROPT 即regional overpower protection trip）用以監(jiān)測(cè)堆芯內(nèi)不同區(qū)域的局部功率，回路主要由以下設(shè)備和部件組成：鉑探測(cè)器、脫扣比較器（TT AMP）、ROP 放大器（ROP AMP）和動(dòng)態(tài)補(bǔ)償器（KQ AMP）。鉑探測(cè)器的微電流信號(hào)進(jìn)入脫扣比較器轉(zhuǎn)接后送到第一級(jí)的ROP 放大器，ROP 放大器送出的放大后的信號(hào)經(jīng)過動(dòng)態(tài)補(bǔ)償器進(jìn)行補(bǔ)償后，進(jìn)入脫扣比較器與其內(nèi)部設(shè)置的脫扣設(shè)定值進(jìn)行比較。如果出現(xiàn)超出設(shè)定值的情況，即堆芯局部功率超出設(shè)定值（功率過高），則輸出脫扣信號(hào)使單通道脫扣。一號(hào)停堆系統(tǒng)共有D、E、F 3 個(gè)通道，采用三取二邏輯，兩個(gè)及以上通道脫扣時(shí)會(huì)導(dǎo)致一號(hào)停堆系統(tǒng)動(dòng)作，28 根停堆棒落入堆芯使反應(yīng)堆停堆。以上回路中任意一個(gè)設(shè)備出現(xiàn)異常都將可能導(dǎo)致整個(gè)回路的異常，乃至單通道脫扣[3]。

圖1 ROPT回路示意圖Fig.1 Schematic diagram of ROPT circuit

2 LEMO接頭性能下降

2.1 LEMO接頭使用

在一號(hào)停堆系統(tǒng)ROPT 回路中，脫扣比較器上的J203、J301、J302、J303 接頭，ROPT 放大器上的J1、J2 接頭為L(zhǎng)EMO 接頭，其中J302 和J303 送出指示信號(hào)到主控室指示表，J203 接頭連接鉑探測(cè)器與脫扣比較器，J301 接頭連接脫扣比較器與動(dòng)態(tài)補(bǔ)償器，J1 接頭連接ROP 放大器與脫扣比較器，J2 接頭連接動(dòng)態(tài)補(bǔ)償器與ROP 放大器。因此，J203、J301、J1 和J2 接頭若出現(xiàn)故障，會(huì)直接導(dǎo)致整個(gè)回路異常、信號(hào)丟失，無法監(jiān)視堆芯局部功率，對(duì)機(jī)組安全穩(wěn)定運(yùn)行造成影響。

2.2 LEMO接頭性能下降引起ROPT脫扣故障分析與處理

一號(hào)停堆系統(tǒng)的核功率測(cè)量回路使用了LEMO 接頭的連接方式，LEMO 接頭具有連接安全穩(wěn)定，插拔自鎖系統(tǒng)，盲插方便，電氣性能卓越等優(yōu)點(diǎn)[4]。

2020 年1 月，一號(hào)停堆系統(tǒng)F 通道ROPT 的5F 回路信號(hào)指示突然降為0，隨后維修人員進(jìn)行檢查，拆開J203接頭，輕微觸碰，發(fā)現(xiàn)信號(hào)線在輕微受力后焊點(diǎn)脫落。對(duì)5F 回路的J203 接頭進(jìn)行重新焊接制作后，回路功率指示恢復(fù)正常，重新執(zhí)行高中子功率脫扣試驗(yàn)，試驗(yàn)成功。因此，本次缺陷的直接原因?yàn)長(zhǎng)EMO 接頭焊點(diǎn)脫落導(dǎo)致回路信號(hào)丟失變?yōu)?。

LEMO 接頭焊錫絲焊點(diǎn)的疲勞失效主要包括熱疲勞和機(jī)械疲勞，熱疲勞源于焊點(diǎn)在工作過程中所承受的熱循環(huán)負(fù)載。現(xiàn)場(chǎng)回路電流約為1μA，電阻約為1Ω，時(shí)間按照一個(gè)大修周期計(jì)算約為730 天。根據(jù)公式（1），產(chǎn)生的熱量為0.0006J，熱量可以忽略不計(jì)。

從LEMO 接頭的結(jié)構(gòu)來說，其受到周期性機(jī)械應(yīng)力和蠕變應(yīng)力的影響。LEMO 接頭的信號(hào)線材質(zhì)為多股硬質(zhì)線，在預(yù)維執(zhí)行的過程中，頻繁地插拔LEMO 接頭可能會(huì)使硬質(zhì)導(dǎo)線發(fā)生絞合，造成接頭焊點(diǎn)受力增大。這時(shí)如果存在安裝不當(dāng)，導(dǎo)致局部應(yīng)力過大，或者焊料合金在焊接過程中熔融擴(kuò)散不良，就更加容易發(fā)生疲勞失效，從而降低焊點(diǎn)的壽命。通過對(duì)歷史工單執(zhí)行情況的梳理，發(fā)現(xiàn)F 通道的接頭沒有重新焊接過，現(xiàn)場(chǎng)使用年限接近18 年，且從2013 年～2019 年進(jìn)行過7 次LEMO 接頭的拆裝工作，導(dǎo)致5F 回路的J203 接頭性能下降，最終發(fā)生斷裂，使回路信號(hào)丟失。圖2 為本次缺陷的LEMO 接頭照片，可以看出導(dǎo)線存在絞合，焊點(diǎn)存在性能下降的情況。

圖2 LEMO接頭內(nèi)部照片F(xiàn)ig.2 Internal photo of LEMO connector

圖3 熔絲結(jié)構(gòu)圖Fig.3 Fuse structure

圖4 故障熔絲和正常熔絲斷點(diǎn)對(duì)比圖Fig.4 Comparison of breakpoints of faulty fuse and normal fuse

2.3 LEMO接頭改進(jìn)措施

根據(jù)對(duì)LEMO 接頭進(jìn)行檢查分析，確認(rèn)引起本次通道脫扣的原因?yàn)長(zhǎng)EMO 內(nèi)部焊點(diǎn)因機(jī)械疲勞導(dǎo)致信號(hào)失效。而因?yàn)長(zhǎng)EMO 接頭內(nèi)空間較小，若不進(jìn)行細(xì)致檢查，可能存在焊點(diǎn)已松脫但依舊接觸在一起，表現(xiàn)為回路信號(hào)正常，無法通過回裝后信號(hào)的正常與否準(zhǔn)確判斷的情況。針對(duì)這一問題，提出以下幾點(diǎn)改進(jìn)措施：

1）編制LEMO 接頭的檢查規(guī)程，明確使用放大鏡對(duì)LEMO 接頭進(jìn)行目視檢查的要求，確認(rèn)焊點(diǎn)無焊接不均勻、焊點(diǎn)開焊的情況，若存在焊點(diǎn)不良問題，需要對(duì)接頭進(jìn)行重新焊接。焊接完成后，需要使用熱塑套管對(duì)焊點(diǎn)進(jìn)行保護(hù)[5]。

2）編寫LEMO 接頭的制作規(guī)程，規(guī)范接頭的制作方法，明確接頭的制作標(biāo)準(zhǔn)，為制作合格的LEMO 接頭提供程序指導(dǎo)，也可以用于離線的培訓(xùn)和演練，提高維修人員的技能水平。

3）優(yōu)化一號(hào)停堆系統(tǒng)核功率測(cè)量回路預(yù)防性維修工作，降低不必要的LEMO 插拔次數(shù)，減少因插拔引起的焊點(diǎn)疲勞導(dǎo)致焊點(diǎn)松脫的情況出現(xiàn)。

4）增加LEMO 接頭檢查的預(yù)防性維修工作，安排專業(yè)人士每4 年對(duì)LEMO 接頭進(jìn)行檢查，若有異常則進(jìn)行重新制作。

上述改進(jìn)措施落實(shí)后，未再次出現(xiàn)LEMO 接頭失效的情況，有效提高了停堆系統(tǒng)核功率測(cè)量回路的穩(wěn)定性和可靠性。

3 脫扣比較器熔絲故障

3.1 事件描述

2020 年2 月，二號(hào)機(jī)組一號(hào)停堆系統(tǒng)E 通道ROP7E指示值和設(shè)定值瞬間下降為0，E 通道自動(dòng)脫扣。運(yùn)行人員隨即通過數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)進(jìn)行參數(shù)檢查，確認(rèn)參數(shù)均正常。維修人員根據(jù)工單對(duì)7E 回路進(jìn)行檢查，發(fā)現(xiàn)回路放大器、動(dòng)態(tài)補(bǔ)償器正常，脫扣比較器7E 失效，進(jìn)一步檢查發(fā)現(xiàn)脫扣比較器的FU2 熔絲熔斷。對(duì)故障熔絲進(jìn)行更換后，脫扣比較器信號(hào)恢復(fù)正常，ROP7E 指示值和設(shè)定值均恢復(fù)正常。運(yùn)行人員對(duì)E 通道ROPT 的7E 回路進(jìn)行試驗(yàn)，試驗(yàn)成功，E 通道復(fù)位。

3.2 故障原因分析

脫扣比較器內(nèi)部的熔絲熔斷，會(huì)使脫扣比較器失電，其內(nèi)部的脫扣信號(hào)觸點(diǎn)斷開，造成單通道脫扣。而熔絲的熔斷可能存在以下4 個(gè)原因：①上級(jí)120VAC 電源電壓波動(dòng)，導(dǎo)致回路電流增大，熔絲熔斷；②脫扣比較器內(nèi)部元器件故障短路，導(dǎo)致回路電流過大，達(dá)到熔斷電流，熔絲熔斷；③熔絲老化導(dǎo)致性能下降，熔絲斷開；④熔絲個(gè)體缺陷導(dǎo)致性能不佳。

因設(shè)備是機(jī)架的120VAC 電源統(tǒng)一供電，同一機(jī)架的其他脫扣比較器或其他設(shè)備并沒有出現(xiàn)類似問題。同時(shí)，機(jī)架自身的熔絲也沒有出現(xiàn)熔斷，因此可以判斷上級(jí)電源電壓正常。維修人員對(duì)更換下的脫扣比較器更換了新熔絲后，在車間測(cè)試機(jī)架上進(jìn)行通電檢查，標(biāo)定合格，并用熱成像儀進(jìn)行檢查，未發(fā)現(xiàn)異?，F(xiàn)象。且該脫扣比較器更換熔絲后連續(xù)離線運(yùn)行1 個(gè)月未出現(xiàn)熔絲熔斷的情況，因此可以判斷脫扣比較器本身無缺陷。那么，本次缺陷的原因基本可以確定為熔絲本身性能下降導(dǎo)致，即老化或性能缺陷。而本次缺陷的熔絲為2017 年6 月的預(yù)防維修中更換到現(xiàn)場(chǎng)，使用了約兩年半左右，與設(shè)計(jì)壽命12 年相差較大，因此基本可以判斷本次缺陷不是熔絲老化導(dǎo)致，很大可能性為本身的性能缺陷。

根據(jù)預(yù)維要求，兩臺(tái)機(jī)組脫扣比較器的F2 熔絲在2016 年和2017 年整體更換過68 個(gè)，如果熔絲整體制造存在質(zhì)量問題，應(yīng)該會(huì)多次出現(xiàn)熔絲熔斷的缺陷。通過對(duì)近幾年缺陷進(jìn)行梳理發(fā)現(xiàn)熔絲缺陷只發(fā)生過這一次，暫時(shí)可以排除該批次熔絲質(zhì)量低的問題。對(duì)故障熔絲進(jìn)一步分析，熔絲由保險(xiǎn)絲、電阻、彈簧3 個(gè)部分焊接在一起，當(dāng)過流時(shí)，保險(xiǎn)絲和電阻之間的焊點(diǎn)因溫度升高而熔化，加之彈簧的拉作用力，最終熔絲熔斷，回路斷開。通過觀察故障熔絲，其內(nèi)部保險(xiǎn)絲和電阻之間焊點(diǎn)的斷面粗糙，沒有過熱融化的痕跡。因此，猜測(cè)造成回路斷開的可能原因?yàn)椋孩俦ｋU(xiǎn)絲焊接面過小，被彈簧拉斷；②保險(xiǎn)絲焊接面正常，彈簧異常拉力過大導(dǎo)致焊點(diǎn)斷開；③保險(xiǎn)絲焊接面和彈簧拉力均有異常。

3.3 故障熔絲失效機(jī)理

根據(jù)故障熔絲的焊點(diǎn)位置，對(duì)比了故障熔絲和正常熔絲的內(nèi)部彈簧拉伸長(zhǎng)度，都在5mm 左右，拉力約為0.4N。首先，對(duì)現(xiàn)場(chǎng)故障保險(xiǎn)絲和正常保險(xiǎn)絲的彈簧拉力進(jìn)行測(cè)試，得到熔絲彈簧拉力測(cè)試數(shù)據(jù)（見表1）。從表1 中的測(cè)試數(shù)據(jù)可以看出，現(xiàn)場(chǎng)損壞的保險(xiǎn)絲彈簧拉力甚至比正常保險(xiǎn)絲還要小一些，因此可以確認(rèn)故障熔絲不是由于彈簧拉力過大引起的保險(xiǎn)絲拉斷，大概率是焊點(diǎn)本身存在缺陷。

表1 熔絲彈簧拉力測(cè)試數(shù)據(jù)Table 1 Test data of fuse spring tension

之后為進(jìn)一步驗(yàn)證猜想，對(duì)新熔絲進(jìn)行過流熔斷測(cè)試。熔斷后其焊點(diǎn)表面有過熱融化的痕跡，斷面比較光滑，與現(xiàn)場(chǎng)故障熔絲的斷面存在顯著差別。對(duì)歷史更換的兩個(gè)熔絲和28 個(gè)庫(kù)存件進(jìn)行目視檢查，未發(fā)現(xiàn)焊接不良的情況，可以排除熔絲整體的質(zhì)量問題。因此，可以判斷本次缺陷的原因是脫扣比較器內(nèi)部的熔絲個(gè)體焊接不良，導(dǎo)致在彈簧的長(zhǎng)期拉力作用下斷裂。

3.4 改進(jìn)措施

由于熔絲已經(jīng)制定了8 年更換的預(yù)維要求，并且通過分析排除了熔絲老化的原因，因而不需要對(duì)現(xiàn)有的預(yù)維策略進(jìn)行修改。

針對(duì)熔絲焊接不良的個(gè)體質(zhì)量問題，可以在入庫(kù)檢驗(yàn)時(shí)增加質(zhì)量控制的方案來防止出現(xiàn)熔絲的個(gè)體故障。維修人員在更換熔絲前，使用10 倍放大鏡或者顯微鏡對(duì)備件內(nèi)部焊點(diǎn)進(jìn)行檢查，確認(rèn)玻璃管沒有裂紋，沒有破損，金屬部分沒有銹跡，焊點(diǎn)沒有虛焊毛刺現(xiàn)象，玻璃管內(nèi)沒有焊渣。并對(duì)熔絲通以0.1 倍額定電流，測(cè)量熔斷器兩端的電壓，計(jì)算出熔斷體的電阻和所有熔絲電阻的平均值，剔除明顯異常的和超出平均值±5%的熔絲。

同時(shí)，保守起見，為了防止該批次熔絲確實(shí)存在問題，給現(xiàn)場(chǎng)運(yùn)行的設(shè)備造成隱患。后續(xù)分6 次對(duì)剩下的67 個(gè)熔絲使用放大鏡進(jìn)行目視檢查，確保熔絲無異常，防止再次出現(xiàn)本次缺陷。

4 結(jié)束語

通過對(duì)停堆系統(tǒng)ROPT 回路中放大器LEMO 接頭和脫扣比較器熔絲故障這兩種故障的分析和解決，提高了設(shè)備的穩(wěn)定性和可靠性，從客觀上降低了關(guān)鍵設(shè)備出現(xiàn)問題的可能性，從而提高了停堆系統(tǒng)運(yùn)行的穩(wěn)定性。

限于自身知識(shí)、能力的不足，對(duì)停堆系統(tǒng)的掌握還有不夠深入的地方，對(duì)于部分故障的具體原因分析上存在著認(rèn)知上的不足，還需要繼續(xù)學(xué)習(xí)，科學(xué)地分析和解決問題。希望以上的分析能夠給同行提供一些參考和借鑒。