孟祥波

摘要：由于地層的不均質(zhì)、泵排量的不均勻、鉆壓大以及轉(zhuǎn)速高等因素，鉆柱普遍存在多種類(lèi)型的振動(dòng)，嚴(yán)重的振動(dòng)加速了鉆頭的損壞，增加了起下鉆次數(shù)，進(jìn)而影響鉆井效率。為此，基于高速旋轉(zhuǎn)的陀螺具有自穩(wěn)定性的特點(diǎn)，研制了陀螺穩(wěn)態(tài)鉆井工具。該工具能夠主動(dòng)抑制或消除鉆頭切削地層時(shí)產(chǎn)生的振動(dòng)，有效延長(zhǎng)鉆頭的使用壽命，提高單只鉆頭進(jìn)尺。介紹了工具的結(jié)構(gòu)組成與工作原理，優(yōu)化了磁力耦合傳動(dòng)機(jī)構(gòu)和陀螺機(jī)構(gòu)的結(jié)構(gòu)，對(duì)優(yōu)化后的工具進(jìn)行了動(dòng)力學(xué)仿真分析。仿真分析結(jié)果表明：隨著徑向載荷的增加，工具減振幅度逐漸降低；隨著轉(zhuǎn)速的提高，工具減振幅度逐漸增加?，F(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)驗(yàn)證了工具原理的正確性，使用該工具后鉆頭徑向振動(dòng)平均值減小了42.2%，平均機(jī)械鉆速提高了40.5%，能夠有效保護(hù)鉆頭和提高機(jī)械鉆速。所得結(jié)論可為陀螺穩(wěn)態(tài)鉆井工具的進(jìn)一步優(yōu)化及現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用提供參考。

關(guān)鍵詞：鉆井工具；陀螺機(jī)構(gòu)；渦輪；磁力耦合；減振性能；結(jié)構(gòu)優(yōu)化

0 引 言

由于地層不均質(zhì)、泵排量的不均勻、鉆壓大以及轉(zhuǎn)速高等因素，鉆柱普遍存在多種模式的振動(dòng)。嚴(yán)重的振動(dòng)會(huì)加速鉆頭損壞，加劇鉆柱磨損及疲勞破壞，增加起下鉆次數(shù)，進(jìn)而影響鉆井效率［1-5］。例如，川西地區(qū)下沙溪廟組～須家河組的陸相地層，地質(zhì)構(gòu)造復(fù)雜，巖性致密、抗壓強(qiáng)度高、可鉆性差、研磨性強(qiáng)，加上與泥巖軟硬交替鉆進(jìn)期間易誘發(fā)鉆具振動(dòng)，鉆頭工作不穩(wěn)定、失效快［6-7］。此外，各種振動(dòng)會(huì)導(dǎo)致鉆頭受力不平衡。在不均衡動(dòng)態(tài)力作用下鉆頭容易失穩(wěn)，引起鉆頭瞬時(shí)旋轉(zhuǎn)中心在切削面上不斷變化，導(dǎo)致鉆頭姿態(tài)偏斜于井底，實(shí)際的鉆進(jìn)區(qū)域偏離靶點(diǎn)。

目前，鉆井提速工具的提速方式可分為2類(lèi)：一是提高鉆頭轉(zhuǎn)速［8-9］，如螺桿鉆具和渦輪鉆具等；二是提高鉆頭沖擊力［10-11］，如扭力沖擊器、水力振蕩器、沖擊馬達(dá)及復(fù)合沖擊工具等。從實(shí)際應(yīng)用效果來(lái)看，這2類(lèi)工具對(duì)高抗壓強(qiáng)度和高塑性的地層提速效果并不明顯。中石化勝利石油工程有限公司從增強(qiáng)鉆頭工作穩(wěn)定性的角度來(lái)提高機(jī)械鉆速，利用陀螺的自穩(wěn)定性原理，研制出陀螺穩(wěn)態(tài)鉆井工具。本文介紹了陀螺穩(wěn)態(tài)鉆井工具的結(jié)構(gòu)與原理及關(guān)鍵機(jī)構(gòu)的優(yōu)化設(shè)計(jì)，對(duì)工具減振性能進(jìn)行了仿真分析與評(píng)價(jià)。所得結(jié)論可為陀螺穩(wěn)態(tài)鉆井工具的進(jìn)一步優(yōu)化及現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用提供參考。

孟祥波：陀螺穩(wěn)態(tài)鉆井工具研制及應(yīng)用

1 工具結(jié)構(gòu)與工作原理

陀螺穩(wěn)態(tài)鉆井工具結(jié)構(gòu)如圖1所示。陀螺穩(wěn)態(tài)鉆井工具主要由上接頭、高速渦輪、磁力耦合傳動(dòng)機(jī)構(gòu)、陀螺機(jī)構(gòu)、殼體、導(dǎo)流體及下接頭等組成。該工具適用于215.9 mm井眼，外徑為172.0 mm，工作排量為25～35 L/s，壓耗為0.4～0.8 MPa，耐溫150 ℃。

在直井段使用時(shí)，陀螺穩(wěn)態(tài)鉆井工具直接接在鉆頭之上；在定向段使用時(shí)，工具接在彎螺桿鉆具之上。工作原理：鉆井液由上接頭進(jìn)入工具內(nèi)，驅(qū)動(dòng)高速渦輪旋轉(zhuǎn)，渦輪帶動(dòng)磁力耦合外筒旋轉(zhuǎn)，磁力耦合外筒在磁感應(yīng)作用下驅(qū)動(dòng)耦合內(nèi)軸轉(zhuǎn)動(dòng)，由于耦合內(nèi)軸與陀螺固連在一起，進(jìn)而帶動(dòng)陀螺高速旋轉(zhuǎn)。高速旋轉(zhuǎn)的陀螺具有自穩(wěn)定性［12-13］，將抑制偏離自身中心軸線做運(yùn)動(dòng)狀態(tài)的改變，從而抑制鉆頭運(yùn)動(dòng)狀態(tài)改變，能夠減輕鉆頭橫向振動(dòng)、穩(wěn)定鉆頭。經(jīng)過(guò)高速渦輪的鉆井液依次經(jīng)過(guò)外殼和陀螺機(jī)構(gòu)之間的環(huán)空間隙、導(dǎo)流體及下接頭進(jìn)入下部鉆具。

2 關(guān)鍵機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì)

2.1 磁力耦合傳動(dòng)機(jī)構(gòu)優(yōu)化設(shè)計(jì)

磁力耦合傳動(dòng)機(jī)構(gòu)主要由耦合外筒、銅環(huán)、永磁體及耦合內(nèi)軸構(gòu)成，如圖2所示。銅環(huán)固定在耦合外筒內(nèi)，永磁體固定在耦合內(nèi)軸上，并沿其周向均布，其橫截面為扇形。

永磁體材料為N42SH，耐溫150 ℃。采用磁力耦合機(jī)構(gòu)作為高速渦輪和陀螺機(jī)構(gòu)之間的動(dòng)力傳輸扭帶，與高速渦輪直接驅(qū)動(dòng)陀螺機(jī)構(gòu)相比，可以避免采用動(dòng)密封設(shè)計(jì)，大大延長(zhǎng)工具的使用壽命。

當(dāng)高速渦輪帶動(dòng)耦合外筒開(kāi)始旋轉(zhuǎn)時(shí)，由于銅環(huán)與永磁體盤(pán)之間存在相對(duì)轉(zhuǎn)動(dòng)的速度差，銅環(huán)切割永磁體磁力線，其表面磁通密度發(fā)生周期性變化，產(chǎn)生感應(yīng)電動(dòng)勢(shì)，進(jìn)而產(chǎn)生感應(yīng)渦電流［14］。而旋轉(zhuǎn)的感應(yīng)電流又會(huì)產(chǎn)生感應(yīng)磁場(chǎng)，與永磁體的磁場(chǎng)相互作用，完成扭矩傳遞［15］。影響磁力耦合傳動(dòng)機(jī)構(gòu)扭矩傳遞的3個(gè)關(guān)鍵參數(shù)為：銅環(huán)厚度、氣隙厚度（銅環(huán)內(nèi)徑與永磁體外徑之差）和永磁體內(nèi)徑［16］。

本文采用三維電磁場(chǎng)仿真軟件分析由永磁體在非線性旋轉(zhuǎn)速度下引起的瞬態(tài)感應(yīng)場(chǎng)。取渦輪轉(zhuǎn)速為2 000 r/min（對(duì)應(yīng)排量29 L/s），對(duì)影響磁力耦合傳動(dòng)機(jī)構(gòu)扭矩傳遞的3個(gè)關(guān)鍵參數(shù)進(jìn)行優(yōu)化，得到不同參數(shù)下磁力耦合傳動(dòng)機(jī)構(gòu)的扭矩輸出特性曲線，如圖3所示。經(jīng)過(guò)分析，銅環(huán)厚度t=2.5 mm、氣隙厚度n=8 mm、永磁體內(nèi)徑d=26 mm時(shí)，磁力耦合傳動(dòng)機(jī)構(gòu)能夠傳遞的扭矩最大。優(yōu)化后的磁力耦合傳動(dòng)機(jī)構(gòu)的磁場(chǎng)分布和渦電流分布圖如圖4所示。

2.2 陀螺機(jī)構(gòu)優(yōu)化設(shè)計(jì)

陀螺機(jī)構(gòu)主要由陀螺轉(zhuǎn)子、陀螺外殼及扶正軸承構(gòu)成。當(dāng)陀螺轉(zhuǎn)子高速旋轉(zhuǎn)時(shí)，其在不受外力矩作用時(shí)，陀螺轉(zhuǎn)子的自轉(zhuǎn)軸在慣性空間的指向維持不變，同時(shí)具有一定的抵抗其他試圖改變轉(zhuǎn)子軸向的能力。陀螺轉(zhuǎn)子的轉(zhuǎn)動(dòng)慣量越大、轉(zhuǎn)速越高，陀螺穩(wěn)定性越好。在轉(zhuǎn)速一定的條件下，陀螺轉(zhuǎn)子的轉(zhuǎn)動(dòng)慣量與其形狀、質(zhì)量分布和轉(zhuǎn)軸有關(guān)。假設(shè)陀螺轉(zhuǎn)子質(zhì)量分布均勻，且繞其質(zhì)心做定軸轉(zhuǎn)動(dòng)。這樣，在一定的轉(zhuǎn)速條件下，只需要通過(guò)優(yōu)化陀螺形狀和優(yōu)選材質(zhì)，就可以使陀螺轉(zhuǎn)子最大限度地抑制鉆頭運(yùn)動(dòng)產(chǎn)生的振動(dòng)載荷，也就是使工具的減振性能最佳。

本文采用動(dòng)力學(xué)分析軟件對(duì)陀螺轉(zhuǎn)子進(jìn)行動(dòng)力學(xué)仿真分析［17］，設(shè)定陀螺轉(zhuǎn)子的轉(zhuǎn)速為2 000 r/min，其上端設(shè)置為柔性軸承約束。在陀螺轉(zhuǎn)子的底部施加15g（g為重力加速度）加速度。在相同材質(zhì)、高度和最大外徑條件下，對(duì)柱狀陀螺轉(zhuǎn)子和錐狀陀螺轉(zhuǎn)子（見(jiàn)圖5）

圖6為仿真分析得到的陀螺穩(wěn)態(tài)鉆井工具底部位移變化曲線。由圖6可見(jiàn)：采用錐狀陀螺轉(zhuǎn)子工具的底部位移波動(dòng)幅度整體上大于采用柱狀陀螺轉(zhuǎn)子工具的底部位移波動(dòng)幅度；帶有錐狀陀螺轉(zhuǎn)子的工具2.5 s時(shí)底部仍然存在波動(dòng)，而帶有柱狀陀螺轉(zhuǎn)子的工具在1.5 s時(shí)底部波動(dòng)已接近于0。因而，柱狀陀螺轉(zhuǎn)子工具有更優(yōu)的穩(wěn)定性。

在采用柱狀陀螺轉(zhuǎn)子的條件下（約束和載荷同上），對(duì)35 CrMo（密度7 850 kg/m3）、鉛（密度11 340 kg/m3）、硬質(zhì)合金（密度14 720 kg/m3）3種材質(zhì)的陀螺轉(zhuǎn)子的減振性能進(jìn)行仿真分析，并得到相應(yīng)的工具底部位移變化曲線，如圖7所示。由圖7可見(jiàn)，隨著陀螺轉(zhuǎn)子密度的增大，工具底部波動(dòng)幅度減小，且趨于穩(wěn)定所用時(shí)間越短，即抑制振動(dòng)的效果越好。

陀螺機(jī)構(gòu)結(jié)構(gòu)如圖8所示。綜合考慮加工制造、裝配以及動(dòng)平衡調(diào)節(jié)的難易程度，將陀螺轉(zhuǎn)子設(shè)計(jì)為心軸+配重筒的結(jié)構(gòu)形式。心軸材料采用35CrMo，配重筒材質(zhì)為鉛。配重筒套在心軸上，并通過(guò)螺栓固定。在有限的井眼空間內(nèi)，通過(guò)增加陀螺轉(zhuǎn)子的長(zhǎng)度以增加其轉(zhuǎn)動(dòng)慣量，工具減振性能也會(huì)增強(qiáng)。但考慮到隨著陀螺轉(zhuǎn)子長(zhǎng)徑比的增大，高速旋轉(zhuǎn)情況下穩(wěn)定性會(huì)降低，對(duì)加工精度要求較高，裝配難度也相應(yīng)的增加。為此，推薦陀螺轉(zhuǎn)子的長(zhǎng)徑比為10∶1～15∶1。

3 工具減振性能仿真分析

為了驗(yàn)證優(yōu)化后工具的減振性能，采用仿真分析的方法研究不同振動(dòng)載荷（徑向加速度）條件下工具的減振效果。在不改變模型基本結(jié)構(gòu)及主要構(gòu)件運(yùn)動(dòng)狀態(tài)的前提下，對(duì)工具三維模型進(jìn)行了簡(jiǎn)化，具體是：去掉高速渦輪機(jī)構(gòu)；外殼等部件定義為剛性體；螺紋連接處定義為剛性連接；用環(huán)狀凸起結(jié)構(gòu)代替軸承與陀螺轉(zhuǎn)子進(jìn)行接觸。簡(jiǎn)化后的動(dòng)力學(xué)仿真模型如圖9所示。

渦輪轉(zhuǎn)速2 000 r/min的條件下，分別對(duì)工具底部施加10g、15g、20g、25g和30g的徑向載荷進(jìn)行仿真分析。這里以減振幅度來(lái)表征工具的減振性能，減振幅度=（徑向載荷-可抑制的載荷/徑向載荷）×100%。如圖10所示，隨著載荷的增大，工具減振幅度逐漸下降。這說(shuō)明工具的減振能力有限，只在一定的載荷范圍內(nèi)表現(xiàn)出良好的減振效果。在15g載荷條件下，對(duì)1 000～3 000 r/min不同轉(zhuǎn)速進(jìn)行仿真分析，結(jié)果如圖11所示。由圖11可知，在一定的載荷條件下，隨著轉(zhuǎn)速的提高，工具減振幅度逐漸增大。

4 現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)

2021年11月26日—12月3日，陀螺穩(wěn)態(tài)鉆井工具在勝利油田營(yíng)2-更斜42井進(jìn)行了應(yīng)用。營(yíng)2-更斜42井是一口注水井（定向井），構(gòu)造位置為渤海灣盆地濟(jì)陽(yáng)坳陷東營(yíng)凹陷中央斷裂背斜帶營(yíng)2斷塊。該井設(shè)計(jì)垂深2 835.00 m，A靶垂深2 775.00 m，鉆探目的為井網(wǎng)完善。陀螺穩(wěn)態(tài)工具應(yīng)用層位為東營(yíng)組～沙三中，試驗(yàn)井段位置352～2 677 m，井斜0°～15.9°，鉆具組合為215.9 mm鉆頭+172.0 mm 1.25°單彎動(dòng)力鉆具+172.0 mm陀螺穩(wěn)態(tài)鉆井工具（帶井下測(cè)量短節(jié)）+158.8 mm無(wú)磁鉆鋌1根+MWD+158.8 mm鉆鋌2根+127.0 mm加重鉆桿30根+127.0 mm鉆桿。

工具連續(xù)入井2次，循環(huán)鉆進(jìn)共計(jì)148.5 h，進(jìn)尺共計(jì)2 325 m。其中，2 577～2 677 m井段平均機(jī)械鉆速17.15 m/h。該井在下一趟鉆（井段2 677～2 767 m）不使用陀螺穩(wěn)態(tài)鉆井工具，僅帶172.0 mm井下測(cè)量短節(jié)，平均機(jī)械鉆速12.2 m/h。圖12為工具使用前、后減振效果對(duì)比圖。由圖12可知：使用該工具后徑向振動(dòng)平均值減小了42.2%；通過(guò)對(duì)比機(jī)械鉆速，使用工具后平均機(jī)械鉆速提高了40.5%。

5 結(jié)論與建議

（1）研制的陀螺穩(wěn)態(tài)鉆井工具適用于215.9 mm井眼，適用工作排量25～38 L/s，壓耗0.4～0.8 MPa，耐溫150 ℃。

（2）動(dòng)力學(xué)仿真分析結(jié)果表明，隨著載荷的增加，陀螺穩(wěn)態(tài)鉆井工具減振幅度逐漸下降，說(shuō)明工具只在一定的載荷范圍內(nèi)表現(xiàn)出良好的減振效果；在一定的載荷條件下，隨著轉(zhuǎn)速的提高，工具減振幅度逐漸增大。

（3）現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)結(jié)果表明，使用陀螺穩(wěn)態(tài)鉆井工具后，鉆頭徑向振動(dòng)平均值減小了42.2%，平均機(jī)械鉆速提高了40.5%，該工具能夠有效保護(hù)鉆頭和提高機(jī)械鉆速。

（4）建議下一步在西部深井研磨性高、可鉆性差的地層中開(kāi)展應(yīng)用，進(jìn)一步評(píng)估陀螺穩(wěn)態(tài)鉆井工具的減振和提速性能。

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