DOI：10.19912/j.0254-0096.tynxb.2022-0611 文章編號(hào)：0254-0096（2023）08-0362-05

摘 要：針對(duì)太陽(yáng)能R290/CO2復(fù)疊噴射冷熱雙蓄系統(tǒng)，通過先進(jìn)分析方法研究系統(tǒng)部件間的相互作用以及優(yōu)化潛力，探討噴射器效率以及中間換熱器CO2側(cè)壓力對(duì)系統(tǒng)性能的影響規(guī)律。先進(jìn)分析結(jié)果發(fā)現(xiàn)R290噴射器的可避免內(nèi)源損最大，其具有最高的改進(jìn)潛力，系統(tǒng)損中88.90%為內(nèi)源損、41.68%為可避免損。通過提高噴射器效率可有效改善整個(gè)系統(tǒng)的效率。同時(shí)系統(tǒng)中存在最佳的中間換熱器CO2側(cè)壓力，可使系統(tǒng)效率達(dá)到最高，從而使得R290噴射器的可避免內(nèi)源損最小。

關(guān)鍵詞：太陽(yáng)能；；復(fù)疊系統(tǒng)；先進(jìn)分析

中圖分類號(hào)：TK519""""""""""""""""""""""""""""" "文獻(xiàn)標(biāo)志碼：A

0 引 言

太陽(yáng)能制冷能減少化石燃料消耗、降低碳排放、減小高峰的電力需求，可成為促進(jìn)中國(guó)“雙碳”戰(zhàn)略目標(biāo)實(shí)現(xiàn)的有效途徑［1］。太陽(yáng)能噴射制冷因其結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、設(shè)備成本較低和制冷劑選擇靈活的特點(diǎn)，引起了學(xué)者的廣泛關(guān)注。公開報(bào)道中通過對(duì)比不同制冷劑對(duì)系統(tǒng)性能的影響，已推薦了系統(tǒng)相應(yīng)的最佳制冷劑［2-3］。諸多學(xué)者也從系統(tǒng)優(yōu)化角度出發(fā)，提出太陽(yáng)能復(fù)疊系統(tǒng)以提高系統(tǒng)的靈活性和可靠性［4-6］。

隨著《蒙特利爾議定書》基加利修正案［7］在中國(guó)正式生效，環(huán)保工質(zhì)成為制冷劑未來的發(fā)展方向之一。李浩等［8］在太陽(yáng)能復(fù)疊系統(tǒng)中設(shè)置以CO2為工質(zhì)的壓縮噴射系統(tǒng)，通過熱力學(xué)方法分析并研究噴射循環(huán)和復(fù)疊循環(huán)系統(tǒng)的節(jié)能潛力，為應(yīng)用環(huán)保性工質(zhì)太陽(yáng)能復(fù)疊噴射系統(tǒng)提供了較好的思路。然而，熱力學(xué)分析僅從熱力學(xué)第一定律的角度分析了系統(tǒng)性能的改進(jìn)措施，相比之下，分析基于熱力學(xué)第二定律能進(jìn)一步確定系統(tǒng)及部件損的位置和大小，而且采用近些年興起的先進(jìn)分析方法能得到損的準(zhǔn)確來源以及部件間的相互作用關(guān)系，進(jìn)而提高分析的準(zhǔn)確性，促進(jìn)能量轉(zhuǎn)換系統(tǒng)的優(yōu)化與改進(jìn)［9-10］。

本文提出一種新型太陽(yáng)能R290/CO2復(fù)疊噴射冷熱雙蓄系統(tǒng)，采用先進(jìn)分析方法對(duì)復(fù)疊系統(tǒng)進(jìn)行研究，闡明子系統(tǒng)間及各部件間的相互作用關(guān)系，從而獲得系統(tǒng)部件的優(yōu)化潛力。探究操作參數(shù)對(duì)系統(tǒng)先進(jìn)損的影響，并提出系統(tǒng)的優(yōu)化措施和改進(jìn)策略。

1 復(fù)疊系統(tǒng)模型

圖1為太陽(yáng)能復(fù)疊噴射冷熱雙蓄系統(tǒng)的示意圖。該系統(tǒng)由以環(huán)保型丙烷（R290）為工質(zhì)的太陽(yáng)能噴射蓄熱子系統(tǒng)和跨臨界CO2壓縮噴射蓄冷子系統(tǒng)組成。系統(tǒng)中太陽(yáng)能噴射子系統(tǒng)的冷凝器放出熱量存儲(chǔ)于蓄熱水箱，以滿足用戶生活熱水和供暖需求。跨臨界CO2壓縮噴射子系統(tǒng)蒸發(fā)器所形成的低溫液體存儲(chǔ)在蓄冷水箱，以滿足冷負(fù)荷需求。

1.1 熱力學(xué)模型

建立系統(tǒng)模型時(shí)假設(shè)所有部件均在穩(wěn)態(tài)下運(yùn)行，流體流動(dòng)均為一維穩(wěn)定流動(dòng)；忽略換熱器和管路的壓降和熱損失。系統(tǒng)以大氣溫度[T0]=25 ℃、大氣壓強(qiáng)[P0]=101.325 kPa作為參考狀態(tài)。CO2壓縮機(jī)和節(jié)流閥以及R290節(jié)流閥模型分別參考文獻(xiàn)［11-12］進(jìn)行構(gòu)建，噴射器建模參考文獻(xiàn)［13］，太陽(yáng)能集熱器則根據(jù)文獻(xiàn)［14］建立模型。

1.2 先進(jìn)模型

先進(jìn)分析是在傳統(tǒng)分析的基礎(chǔ)上將損進(jìn)一步細(xì)分為內(nèi)源損[EEND，k]、外源損[EEXD，k]、可避免損[EAVD，k]、不可避免損[EUND，k]、可避免內(nèi)源損[EAV，END，k]、可避免外源損[EAV，EXD，k]、不可避免內(nèi)源損[EUN，END，k]和不可避免外源損[EUN，EXD，k]等。通過深入分析系統(tǒng)的性能，定量評(píng)估組件間的相互作用，進(jìn)而確定系統(tǒng)和組件的改進(jìn)潛力［15-16］。各部分具體模型見文獻(xiàn)［11］。

計(jì)算先進(jìn)損時(shí)，需分別確定部件實(shí)際、極限和理想3種運(yùn)行工況。分別將5、0.5和0 ℃的端差作為換熱器3種工況的運(yùn)行條件；壓縮機(jī)、工質(zhì)泵和噴射器部件效率在3種工況下的等熵效率分別為0.80、0.95和1.00；節(jié)流閥的3種工況分別按等焓、等焓和等熵過程處理。

為確定每個(gè)系統(tǒng)部件對(duì)整體系統(tǒng)性能的影響并揭示部件的真實(shí)改進(jìn)潛力，可通過[k]部件引起的可避免損總和[EAV，ΣD，k]評(píng)價(jià)，[EAV，ΣD，k]等于該部件的[EAV，END，k]與[r=1，r≠knEAV，EX，kD，r]之和，其中[n]表示系統(tǒng)中與[k]部件相互作用的部件，[r=1，r≠knEAV，EX，kD，r]表示[k]部件對(duì)其余部件可避免的外源損之和。

計(jì)算系統(tǒng)各部件運(yùn)行過程中損的步驟為：首先，基于熱力學(xué)定律，根據(jù)系統(tǒng)中各部件實(shí)際運(yùn)行情況建立實(shí)際工況循環(huán)，確定各部件的實(shí)際損；其次，根據(jù)系統(tǒng)極限和理想工況，建立混合循環(huán)Ⅰ和混合循環(huán)Ⅱ；最后，獲得量化系統(tǒng)改進(jìn)潛力參數(shù)，從而確定系統(tǒng)部件的改進(jìn)優(yōu)先級(jí)。

2 分析與討論

以水作為CO2蒸發(fā)器和R290冷凝器的載冷劑，相應(yīng)制冷劑的熱力學(xué)性質(zhì)可從REFPROP ［17］數(shù)據(jù)庫(kù)中獲得。模擬工況條件為：壓縮機(jī)出口壓力范圍為8.0～11.0 MPa，且中間換熱器CO2的出口溫度[T13]為固定值35 ℃，CO2蒸發(fā)器水側(cè)進(jìn)口溫度[T18]和出口溫度[T19]分別為12和7 ℃。CO2蒸發(fā)器制冷量[QEV]和太陽(yáng)輻照度[Es]保持恒定，即[QEV]=3000 W、[Es]=600 W/m2。

2.1 先進(jìn)分析

表1給出了系統(tǒng)先進(jìn)的分析結(jié)果。在跨臨界CO2蓄冷子系統(tǒng)中，中間換熱器可避免損[EAVD，k]最大，其后依次為壓縮機(jī)、噴射器、蒸發(fā)器和節(jié)流閥。蒸發(fā)器的外源損為零，表明其損完全由本身引起，此結(jié)果與采用傳統(tǒng)蒸氣壓縮制冷系統(tǒng)結(jié)果相一致［11-12］。此外，節(jié)流閥的[EEXD，k]和[EAV，EXD，k]為負(fù)值，說明提高其余部件的效率將會(huì)導(dǎo)致節(jié)流閥損增加。這是因?yàn)閲娚淦餍侍岣邥?huì)使噴射器出口壓力增加，導(dǎo)致節(jié)流閥中前后壓降增大，從而使其損增加。

在R290蓄熱子系統(tǒng)中，R290噴射器表現(xiàn)出最高的[EAVD，k，]其后依次為冷凝器、發(fā)生器、太陽(yáng)能集熱器、工質(zhì)泵和節(jié)流閥。需注意的是，發(fā)生器的可避免內(nèi)源損[EAV，END，GE]為負(fù)值，說明改進(jìn)該部件時(shí)，不能從改進(jìn)部件本身角度出發(fā)，而需調(diào)整其余部件來降低該部件的損。整體來看，系統(tǒng)總的可避免損率為41.68%，并且系統(tǒng)中88.90%的損為內(nèi)源損，這意味著系統(tǒng)中的損主要是系統(tǒng)運(yùn)行中由部件本身所引起。同時(shí)，在可避免損中34.12%為外源損，這表明系統(tǒng)的可避免損主要是由部件本身所引起，在對(duì)系統(tǒng)進(jìn)行改進(jìn)時(shí)應(yīng)注重針對(duì)部件本身的改進(jìn)。

對(duì)各部件外源損進(jìn)一步細(xì)分，確定每個(gè)剩余部件（[r]部件）對(duì)所考慮部件（[k]部件）的影響，即[EEX，rD，k]，并將[EEX，rD，k]分解為[EAV，EX，rD，k]和[EUN，EX，rD，k]兩部分。計(jì)算發(fā)現(xiàn)在蓄冷子系統(tǒng)中，CO2噴射器對(duì)CO2壓縮機(jī)的影響要大于對(duì)CO2蒸發(fā)器，即[EEX，EJE1D，CM]＞[EEX，EVD，CM]，且[EEX，EJE1D，CM]和[EEX，EVD，CM]均為正值，說明提高CO2噴射器和CO2蒸發(fā)器的性能會(huì)降低壓縮機(jī)的損。中間換熱器的[EEXD，k]中有65.94%是CO2壓縮機(jī)和CO2噴射器所引起的，且[EEX，EJE1D，MH?EEX，CMD，MH]。CO2噴射器外源損主要由CO2蒸發(fā)器所引起，即[EEX，rD，EJE1≈EEX，EVD，EJE1]。[EAV，EX，EJE1D，TV1]為負(fù)值，表明CO2節(jié)流閥的損會(huì)隨CO2噴射器性能的提高而增大。[EAV，EX，EVD，TV1]為負(fù)值是由于CO2蒸發(fā)器性能提高，質(zhì)量流量增加所導(dǎo)致的。蓄熱子系統(tǒng)中[EEX，GED，EJE2]為負(fù)值，但[EAV，EX，GED，EJE2]卻為正值，這表示提高R290發(fā)生器性能會(huì)減少R290噴射器損。R290發(fā)生器性能提高會(huì)使其主動(dòng)流溫度和壓力均升高，其對(duì)R290噴射器的產(chǎn)[EP，EJE2]的影響要大于R290噴射器的能[EF，EJE2，]使得R290噴射器性能提高。集熱器性能提高會(huì)使其出口水溫增加、流量減小，進(jìn)而使得R290發(fā)生器性能提高，R290噴射器損減小。中間換熱器和R290噴射器性能提高均會(huì)使系統(tǒng)的質(zhì)量流量增加，降低發(fā)生器的損[ED，GE]。除節(jié)流閥以外，其余部件性能提高均會(huì)直接或間接降低太陽(yáng)能集熱器的換熱量，從而降低太陽(yáng)能集熱器的損[ED，COL]。

表2列出了由系統(tǒng)部件所引起的可避免損。從表2可看出，CO2噴射器和R290噴射器作為核心部件，在兩個(gè)子系統(tǒng)中均具有最高的[EAV，ΣD，k]，這意味著CO2噴射器和R290噴射器在兩個(gè)子系統(tǒng)中均具有最高的改進(jìn)優(yōu)先級(jí)。而蓄熱子系統(tǒng)的[EAV，ΣD，k]（2324.52 W）要大于蓄冷子系統(tǒng)的[EAV，ΣD，k] （893.77 W），

說明系統(tǒng)損主要在蓄熱子系統(tǒng)中體現(xiàn)?？傮w來看，整個(gè)系統(tǒng)中R290噴射器的[EAV，ΣD，k]最大，其后依次為太陽(yáng)能集熱器、CO2噴射器、中間換熱器、CO2壓縮機(jī)、CO2蒸發(fā)器、R290冷凝器、R290發(fā)生器、R290工質(zhì)泵、R290節(jié)流閥和CO2節(jié)流閥。

2.2 運(yùn)行參數(shù)的影響

2.2.1 噴射器效率對(duì)系統(tǒng)性能的影響

以上分析表明兩個(gè)子系統(tǒng)中噴射器均具有最高的改進(jìn)優(yōu)先級(jí)，所以本文探討噴射器效率對(duì)系統(tǒng)性能的影響。圖2給出了CO2噴射器效率[ηEJE1]對(duì)系統(tǒng)性能的影響規(guī)律。當(dāng)[ηEJE1]從0.5提高至0.9時(shí)，壓縮機(jī)能從1.12 kW下降至0.81 kW，下降了27.7%；蓄冷子系統(tǒng)的效率[ηCS]從14.7%上升至21.7%，提高了47.6%。對(duì)整個(gè)系統(tǒng)來說，系統(tǒng)能[EF，tot]及損[ED，tot]分別下降了6.37%和7.43%，系統(tǒng)效率[ηsys]從16.44%上升至17.48%，提高了6.3%?？梢钥闯?，蓄冷子系統(tǒng)性能對(duì)[ηEJE1]的變化更敏感，這主要是因?yàn)殡S著[ηEJE1]增加，噴射器出口壓力（即壓縮機(jī)入口壓力）增加，導(dǎo)致壓比減小，壓縮機(jī)功耗和損降低。

exergy performance

圖3顯示了R290噴射器效率[ηEJE2]對(duì)系統(tǒng)性能的影響。當(dāng)[ηEJE2]從0.5增加至0.9時(shí)，蓄熱子系統(tǒng)效率[ηTS]從5.3%提高至36.9%。整體來看，系統(tǒng)能[EF，tot]和產(chǎn)[EP，tot]呈上升趨勢(shì)，而損[ED，tot]趨勢(shì)相反，系統(tǒng)效率[ηsys]從5.0%上升至24.3%。這主要是因?yàn)殡S著[ηEJE2]提高，蓄熱子系統(tǒng)中的質(zhì)量流量以及R290噴射器出口壓力均增加，R290冷凝器中的冷凝溫度升高，蓄熱量增加，使得產(chǎn)[EP，tot]增加，但同時(shí)又導(dǎo)致R290工質(zhì)泵的功耗增加，故[EF，tot]呈上升趨勢(shì)，但[EF，tot]變化量要小于[EP，tot]，致使[ED，tot]下降。

2.2.2 中間換熱器CO2側(cè)壓力對(duì)系統(tǒng)性能的影響

先進(jìn)分析發(fā)現(xiàn)，蓄冷子系統(tǒng)中，中間換熱器的可避免損[EAVD，k]最大，而且不同的中間換熱器CO2側(cè)壓力[Pdis]會(huì)嚴(yán)重影

響蓄冷子系統(tǒng)性能，并在特定的制冷運(yùn)行條件下會(huì)存在最佳壓力［18］。因此本文進(jìn)一步分析中間換熱器CO2側(cè)壓力對(duì)系統(tǒng)性能的影響。圖4給出了[Pdis]在8.0～11.0 MPa范圍內(nèi)對(duì)系統(tǒng)和部件性能的影響規(guī)律。系統(tǒng)[EF，tot]和[ED，tot]呈先下降后上升的趨勢(shì)，整個(gè)系統(tǒng)效率和蓄冷子系統(tǒng)效率均在[Pdis]=8.5 MPa時(shí)達(dá)到最大值，分別為17.3%和19.9%。

圖5顯示了[Pdis]對(duì)CO2壓縮機(jī)、CO2噴射器和R290噴射器可避免內(nèi)源/外源的影響，可看出，當(dāng)[Pdis]在8.0～11.0 MPa范圍內(nèi)變化時(shí)，[EAV，END，EJE2]在[Pdis]=8.5 MPa時(shí)出現(xiàn)最低值。這是因?yàn)樵赱Pdis]=8.5 MPa時(shí)，中間換熱器換熱量[QMH]達(dá)到最小值，此時(shí)，通過R290噴射器內(nèi)的質(zhì)量流量達(dá)到最小，但[QMH]變化范圍較小，使得[EAV，EXD，EJE2]幾乎未發(fā)生變化。隨著[Pdis]升高，壓縮機(jī)和CO2噴射器可避免的內(nèi)源損高于外源損，意味著大多數(shù)可避免損均由各部件本身造成。此外，CO2噴射器和R290噴射器在[Pdis]=8 MPa時(shí)表現(xiàn)出遠(yuǎn)大于壓縮機(jī)的可避免內(nèi)源損，因此，在較低的[Pdis]下改進(jìn)系統(tǒng)內(nèi)噴射器本身是減小系統(tǒng)損的有效方法。

3 結(jié) 論

本文提出一種新型太陽(yáng)能R290/CO2復(fù)疊噴射冷熱雙蓄系統(tǒng)，采用先進(jìn)分析方法研究了該系統(tǒng)的性能，以及系統(tǒng)部件的相互作用和優(yōu)化潛力。得到主要結(jié)論如下：

1）系統(tǒng)內(nèi)源損占比達(dá)88.90%，可避免損占比為41.68%，在改進(jìn)系統(tǒng)時(shí)應(yīng)注重對(duì)各部件本身的優(yōu)化。

2）R290噴射器和CO2噴射器分別為蓄熱子系統(tǒng)和蓄冷子系統(tǒng)中可避免損之和[EAV，ΣD，k]最大的部件，當(dāng)單獨(dú)對(duì)子系統(tǒng)進(jìn)行改進(jìn)時(shí)，應(yīng)給予這兩個(gè)部件最高改進(jìn)優(yōu)先權(quán)。

3）當(dāng)中間換熱器CO2側(cè)壓力約在8.5 MPa時(shí)，系統(tǒng)效率達(dá)到最高，R290噴射器可避免內(nèi)源損達(dá)到最小。在較低壓力下，CO2噴射器和R290噴射器均表現(xiàn)出較高的可避免內(nèi)源損，說明系統(tǒng)在低壓力下對(duì)噴射器進(jìn)行改進(jìn)可減少系統(tǒng)損。

［參考文獻(xiàn)］

［1］"""" BRAIMAKIS K. Solar ejector cooling systems： a review［J］. Renewable energy， 2021， 164： 566-602.

［2］"""" GIL B， KASPERSKI J. Performance analysis of a solar-powered ejector air-conditioning cycle with heavier hydrocarbons as refrigerants［J］. Energy procedia， 2014， 57： 2619-2628.

［3］"""" BELLOS E， TZIVANIDIS C. Optimum design of a solar ejector refrigeration system for various operating scenarios［J］. Energy conversion and management， 2017， 154： 11-24.

［4］"""" AGHAZIARATI Z， AGHDAM A H. Thermoeconomic analysis of a novel combined cooling， heating and power system based on solar organic Rankine cycle and cascade refrigeration cycle［J］. Renewable energy， 2021， 164： 1267-1283.

［5］"""" GADO M G， MEGAHED T F， OOKAWARA S， et al. Potential"""" application""" of""" cascade"""" adsorption-vapor compression refrigeration system powered by photovoltaic/thermal collectors［J］. Applied thermal engineering， 2022， 207： 118075.

［6］"""" PEREZ B P ， GUTIERREZ M A ， CARRILLO J E ， et al. Performance" of" solar-driven" ejector" refrigeration" system （SERS） as pre-cooling" system" for" air" handling" units in warm climates ［J］. Energy， 2022， 238： 121647.

［7］"""" PARK W Y， SHAH N， VINE E， et al. Ensuring the climate benefits of the Montreal protocol： global governance architecture for cooling efficiency and alternative"" refrigerants［J］."" Energy"" research"" amp;"" social science， 2021， 76： 102068.

［8］"""" LI H， GONG X F， XU W J， et al. Effects of climate on the solar-powered R1234ze/CO2 cascade cycle for space cooling［J］. Renewable energy， 2020， 153： 870-883.

［9］"""" 王樹成， 付忠廣， 張高強(qiáng)， 等. 基于先進(jìn)分析方法的燃?xì)庹羝?lián)合循環(huán)損分析［J］. 熱力發(fā)電， 2019， 48（3）： 75-79， 95.

WANG S C， FU Z G， ZHANG G Q， et al. Exergy destruction analysis of gas-steam combined cycle based on the advanced exergy analysis method［J］. Thermal power generation， 2019， 48（3）： 75-79， 95.

［10］""" TSATSARONIS G， PARK M H. On avoidable and unavoidable exergy destructions and investment costs in thermal systems［J］. Energy conversion and management， 2002， 43（9-12）： 1259-1270.

［11］""" BAI T， YU J L， YAN G. Advanced exergy analyses of an ejector expansion transcritical CO2 refrigeration system［J］. Energy conversion and management， 2016， 126： 850-861.

［12］""" CHEN J Y， HAVTUN H， PALM B. Conventional and advanced exergy analysis of an ejector refrigeration system［J］. Applied energy， 2015， 144： 139-151.

［13］""" ZHENG L X， HU Y D， MI C N， et al. Advanced exergy analysis of a CO2 two-phase ejector［J］. Applied thermal engineering， 2022， 209： 118247.

［14］""" PRIDASAWAS W， LUNDQVIST P. An exergy analysis of anbsp;" solar-driven"" ejector"" refrigeration"" system［J］." Solar energy， 2004， 76（4）： 369-379.

［15］""" MOROSUK T， TSATSARONIS G. Advanced exergy-based methods used to understand and improve energy-conversion systems［J］. Energy， 2019， 169： 238-246.

［16］""" MUHAMMAD H A， LEE B， CHO J， et al. Application of advanced exergy analysis for optimizing the design of carbon dioxide pressurization system［J］. Energy，" 2021， 228： 120580.

［17］""" LEMMONN E W，HUBER M L，MCLINDEN M O. Nist standard reference database 23， reference fluid thermodynamic and transport properties （REFPROP）.version 9.0［CP/DK］. National institute of standards and technology， 2010.

［18］""" SARKAR J. Optimization of ejector-expansion transcritical CO2 heat pump cycle［J］. Energy， 2008， 33（9）： 1399-1406.

STUDY ON OPTIMIZATION POTENTIAL OF SOLAR CASCADE EJECTOR SYSTEM WITH COLD AND HEAT STORAGE

Mi Changning，Zheng Lixing，Hu Hongwei，Xiong Yingying

（School of Electric Power， Civil Engineering and Architecture， Shanxi University， Taiyuan 030031， China）

Abstract：This paper presents an investigation on the solar cascade ejector system with cold and heat storage using the refrigerant R290/CO2.The advanced exergy analysis method is utilized to analyze the interactions and optimization potential among the system components， and the effects of ejector component efficiency and CO2 side pressure of intermediate heat exchanger on system exergy performance are discussed. The R290 ejector has the largest avoidable endogenous exergy destruction and the highest potential for improvement， according to advanced exergy study results. Endogenous destruction accounts for 89.82% of the system exergy destruction， whereas the"avoidable destruction accounts for 42.14%. The exergy efficiency of system can be effectively improved by increasing the ejector efficiency. There exists an optimal intermediate heat exchanger pressure to maximize exergy efficiency of system and minimize the avoidable endogenous exergy destruction of the R290 ejector.

Keywords：solar energy； exergy； cascade system； advanced exergy analysis

收稿日期：2022-04-29

基金項(xiàng)目：國(guó)家自然科學(xué)基金（51806132）；山西省高等學(xué)?？萍紕?chuàng)新項(xiàng)目（201802011）

通信作者：鄭立星（1985—），男，博士、副教授，主要從事太陽(yáng)能噴射設(shè)備與系統(tǒng)開發(fā)方面的研究。lxzheng@sxu.edu.cn