文/ 朱坤

“焊接變形”是指焊接過程中，被焊工件受到不均勻溫度場的作用，而產(chǎn)生的形狀、尺寸變化。結(jié)構(gòu)件焊接變形，對焊接結(jié)構(gòu)會產(chǎn)生諸多不良影響：使裝配發(fā)生困難，降低裝配質(zhì)量；焊接變形產(chǎn)生的附加應(yīng)力會使焊接結(jié)構(gòu)的承載能力下降；矯正焊接變形不僅增加成本，還會使焊接接頭發(fā)生冷作、硬化，使塑性下降；焊后還要增加矯正工序，提高了制造成本。

通過有限元分析軟件Hypemesh、Simufact對車架進(jìn)行焊接變形分析，優(yōu)化其焊接順序及焊接工藝參數(shù)，將變形量控制在2mm以內(nèi)，可減少車架焊后校正工序，提高零部件制造精度，減少成本。

一、車架結(jié)構(gòu)分析

某叉車車架結(jié)構(gòu)由支腿、車架底盤組成，圖1為該車架支腿三維模型。支腿由槽鋼和C型圍板構(gòu)成，兩者焊接完成后再上車架模與底盤組焊。C型圍板材料為Q235B鋼，槽鋼為進(jìn)口合金鋼18MnNb6。

圖1 某叉車車架支腿

二、有限元軟件（Hypemesh、Simufact）焊接仿真模型建立

1.網(wǎng)格劃分

模型采用六面體網(wǎng)格劃分以提升計算精度，考慮到網(wǎng)格數(shù)量的控制和模擬結(jié)果的準(zhǔn)確性，對斷續(xù)焊的熱影響區(qū)進(jìn)行適當(dāng)?shù)木W(wǎng)格細(xì)化，細(xì)化的網(wǎng)格尺寸為5×5×5 mm，整體網(wǎng)格數(shù)約為7萬多，如圖2所示。

圖2 支腿網(wǎng)格劃分示意圖

2.有限元模型建立

采用Simufact welding軟件建立支腿焊接過程的有限元模型，將焊條材質(zhì)設(shè)為Q235鋼。焊接順序根據(jù)現(xiàn)場設(shè)定如圖3，焊縫理論長度為120mm，間隔為240mm，共焊接8道焊縫，點焊采用模型中局部粘結(jié)點代替。

圖3 焊接順序

根據(jù)理論值并結(jié)合實際熔池形貌，設(shè)置焊接參數(shù)與熱源模型見表1。

表1 焊接參數(shù)與熱源模型參數(shù)

焊接方式為電弧焊，焊接過程為自由狀態(tài)，無夾持無工裝，因此為方便模擬計算，將模型設(shè)置為橫躺于平臺狀態(tài)，并加設(shè)重力。環(huán)境溫度設(shè)為20℃，整個模擬時間設(shè)置為1000s，其中焊槍作用時間約385s，焊后冷卻時間約615s，并在每條焊縫焊接前設(shè)置1s的焊前停留時間。整個模型設(shè)置效果，如圖4所示。

圖4 槽鋼支腿有限元模型

三、仿真結(jié)果分析

從溫度場、應(yīng)力情況、變形量三個方面進(jìn)行分析，研究焊接過程中焊件溫度的變化、殘余應(yīng)力分布情況以及焊后變形的趨勢。

1.溫度場分析

模擬過程分為焊接和冷卻兩個階段，根據(jù)設(shè)定時間，t=2s時，開始進(jìn)行第一條焊縫的焊接，t=286s時焊接結(jié)束，之后進(jìn)入冷卻階段。由于每條焊縫設(shè)置條件相同，溫度場變化相似，現(xiàn)選取第一條焊縫處進(jìn)行分析。

圖5所示為該處焊縫不同時刻的溫度分布，可以看到在焊接初始階段，焊接熱源附近區(qū)域金屬迅速升溫，并超過金屬熔點（1500℃)，隨著熱源移動，焊縫中心處的溫度趨于穩(wěn)定，31s后，此處焊縫焊接結(jié)束。通過觀察發(fā)現(xiàn)，焊接進(jìn)行過程中，熱源附近高溫區(qū)域前后呈不對稱分布，熔池前沿?zé)崃扛撸瑴囟忍荻却?，尾部熱量減弱，溫度梯度小，究其原因，是熔池前沿金屬主要以熱傳導(dǎo)的方式傳熱，移動熱源對前方金屬始終起到預(yù)熱作用，熱量不能及時擴散，而熱源在移動的過程中對焊后區(qū)域起到保溫作用。圖6為焊縫上某一點的溫度變化曲線圖，可以看出，焊接開始時，該點溫度迅速上升，最高溫度達(dá)到1600℃以上，當(dāng)熱源遠(yuǎn)離時，又逐漸冷卻。由于熱源的傳熱保溫作用，節(jié)點的冷卻速度小于加熱速度。

圖5 焊縫溫度場云圖

圖6 焊縫中心溫度變化曲線圖

再選取槽鋼內(nèi)側(cè)一追蹤點進(jìn)行追蹤，其位置及溫度變化曲線如圖7所示?？梢钥闯?，溫度對應(yīng)的上升速度較快，最高溫度達(dá)到150℃，下降速度小于上升速度，300s后溫度趨于80℃。

圖7 追蹤點位置及溫度變化曲線

焊后冷卻溫度云圖如圖8示，可以看出，在焊接完畢冷卻615s后，焊縫周圍區(qū)域溫度大約都在50℃以下。

圖8 冷卻完成后溫度分布云圖

2.殘余應(yīng)力分析

在焊接過程中，由于溫度變化，一般都會導(dǎo)致工件產(chǎn)生不同程度的殘余應(yīng)力，而當(dāng)殘余應(yīng)力較大甚至超過材料屈服強度時，零件將產(chǎn)生不可逆轉(zhuǎn)的塑性變形，從而降低焊件的承載強度，影響工件的使用性能和壽命。

圖9為焊后工件冷卻一定時間后的焊接殘余應(yīng)力分布云圖。由圖9可知，焊接殘余應(yīng)力主要分布在焊縫附近區(qū)域，并由焊縫向兩側(cè)逐漸減?。缓负笞畲髿堄鄳?yīng)力達(dá)到466 MPa，焊縫處大部分區(qū)域殘余應(yīng)力在400 MPa以下。在焊接時，焊縫附近金屬受熱膨脹受到未焊接金屬的約束作用；而在冷卻時，隨著溫度的降低，工件產(chǎn)生收縮變形。槽鋼整體不均勻加熱和冷卻導(dǎo)致了內(nèi)部殘余應(yīng)力的增大，殘余應(yīng)力最終導(dǎo)致槽鋼在焊后產(chǎn)生焊接變形。

圖9 冷卻完成后溫度分布云圖

3.焊接變形分析

首先對比模型焊接前后的形態(tài)，如圖10中（a）所示，為方便觀察變形趨勢，對其變形程度進(jìn)行20倍放大處理，可以看到槽鋼的端部出現(xiàn)了翹起變形。

圖10 焊接前后效果及焊后變形量分布圖

整個過程分為焊接和冷卻兩個階段，焊接過程中會產(chǎn)生較大焊接變形，并隨著焊接的進(jìn)行，變形不斷增加或抵消，在冷卻后槽鋼會產(chǎn)生最終的焊后變形。圖10（b）-（d）所示，分別為焊后支腿整體總變形量云圖及槽鋼沿X 方向和Y 方向分變形量云圖?？梢钥闯?，槽鋼最大變形量達(dá)到1.66mm，冷卻后趨于1.55mm，而槽鋼的彎曲變形主要發(fā)生在Y負(fù)方向。

在槽鋼內(nèi)側(cè)選取4個點進(jìn)行過程追蹤，觀察每個點的變形過程，取點位置及結(jié)果如圖11所示。可以看出，隨著焊接的不斷進(jìn)行，各個點的變形量也在不斷變化，各個點在相鄰的焊縫焊接時都會有較大的變形量，焊接結(jié)束后會有一定程度的變形回復(fù)，整體焊接結(jié)束冷卻過程中，焊接變形在逐漸縮小，這說明在焊后冷卻過程中，槽鋼存在一個自動的變形回復(fù)過程。

圖11 追蹤點總變形量及分變形量（Y方向）隨時間變化曲線圖

針對變形較大的區(qū)域，為更準(zhǔn)確地分析焊縫焊接與其形變之間的關(guān)系，將總變形量曲線圖的時間集中在350s內(nèi)，并觀察跟蹤點1，如圖12示。可以看到，約在t=90s時，槽鋼端部位置開始發(fā)生形變，此時正值第四條焊縫準(zhǔn)備焊接，這說明當(dāng)焊接靠近槽鋼端部時影響開始產(chǎn)生，在t=100s至t=285s焊接全部結(jié)束這段時間里，槽鋼端部發(fā)生了持續(xù)的形變，在最后一條靠近端部的焊接結(jié)束前，還出現(xiàn)了輕微的變形回復(fù)過程，而在焊后冷卻的這段時間內(nèi)，槽鋼端部的形變并未停止，隨著冷卻的進(jìn)行，變形速度逐漸減慢，直至最大變形值之后又緩慢下降，產(chǎn)生微弱的回彈并最終穩(wěn)定。

圖12 追蹤點變形量局部曲線

端部再另取三點追蹤觀測，追蹤點選擇如圖13所示，還可以看到槽鋼端部兩側(cè)的變形是不同步的。

圖13 追蹤點位置及對應(yīng)總變形量曲線圖

四、探究解決方案

根據(jù)以上模擬結(jié)果，為解決端部變形量較大的問題，現(xiàn)探究兩種方案，一是改變焊接順序，二是調(diào)整模型與焊接條件?；谶@兩種方案，重新設(shè)計模型并進(jìn)行模擬分析。

1.改變焊接順序

改變焊接順序時，其余條件不變，新設(shè)順序如圖14 所示。改變焊接順序后的支腿整體總變形量云圖結(jié)果如圖15 示，其中追蹤點位置同上。可以看出，焊后變形量最大達(dá)到1.56mm（之前模擬結(jié)果為1.66mm），冷卻后變形量趨于1.42mm（之前結(jié)果為1.55mm），變形量略小于之前的模擬結(jié)果。根據(jù)分析，槽鋼端部變形的主要原因，可能是靠近端部的焊縫開始焊接時，該位置因沒有了圍板的加強作用而導(dǎo)致的，因此焊接順序的調(diào)整對端部變形的優(yōu)化效果就并不明顯。

圖14 新設(shè)焊接順序

圖15 總變形云圖及變形量曲線

2.模型與焊接條件的改變

焊接過程中大量熱的產(chǎn)生，對焊后變形的影響是顯而易見的，因此可以從減小熱源模型對焊件的影響范圍著手。首先對模型進(jìn)行微調(diào)，將圍板的坡口尺寸由原來的6mm倒角改為3mm，如圖16所示，焊接電流與電壓調(diào)低，熱原模型也進(jìn)行相應(yīng)的調(diào)整，新的焊接參數(shù)與熱原模型見表2。

圖16 模型改動示意圖

表2 焊接參數(shù)與熱源模型參數(shù)

模擬運算完成后，再次觀察焊件的變形情況，如圖17所示，可以看到，槽鋼的整體變形趨勢不再明顯，槽鋼端部的翹起變形也幾乎消失，從焊后變形云圖可以看出整個槽鋼的相對變形量已經(jīng)很小，最大處為0.63mm，小于鋼板直線度要求的2mm（表3所示），且沒有出現(xiàn)局部過度變形的現(xiàn)象。對比模型改進(jìn)前后在穩(wěn)定焊接過程中焊縫處的熱源情況，如圖18所示，可以看出改進(jìn)后的模型其熔池熔深等都明顯小于前者。

表3 鋼板平面度公差值

圖17 焊接前后效果及焊后變形量分布圖

圖18 模型改進(jìn)前后焊縫熱源對比

五、總結(jié)

根據(jù)以上分析，可以得出以下結(jié)論：

1.焊接順序的改變，對車架支腿焊后變形的影響是存在的，只是影響作用不明顯。

2.優(yōu)化坡口尺寸，減少焊接材料填充，在保證焊接熔深1～3mm的前提下，能有效降低焊后變形程度，滿足焊接件技術(shù)要求的變形量在2mm以內(nèi)，基本可以達(dá)到焊后不矯正，直接進(jìn)入車架組裝工序的目的。優(yōu)化前及優(yōu)化后，二者的焊縫成形系數(shù)（焊縫寬度/焊縫厚度）均大于1.4，成形優(yōu)良。