許露瑤,藍(lán)景玉
(東風(fēng)柳州汽車(chē)有限公司,廣西 柳州 545005)
加油口蓋總成固定在車(chē)身上,對(duì)燃油加注口起保護(hù)、遮蓋作用。一般從水平剛度、垂向剛度及扭轉(zhuǎn)剛度三個(gè)方面分析評(píng)估加油口蓋的整體剛度。水平剛度指在水平工況載荷的作用下抵抗變形的能力;垂向剛度指在垂直工況載荷的作用下抵抗變形的能力;扭轉(zhuǎn)剛度指在扭轉(zhuǎn)載荷作用下抵抗變形的能力[1]。若整體剛度不足,會(huì)出現(xiàn)開(kāi)啟時(shí)蓋板晃動(dòng)幅度過(guò)大;長(zhǎng)期使用過(guò)程中,在自身重力作用下發(fā)生Z向變形,易與側(cè)圍之間的間隙不足,嚴(yán)重可導(dǎo)致干涉?zhèn)醄2]。塑料加油口蓋總成開(kāi)啟關(guān)閉頻率較高,因此,在新車(chē)型正向開(kāi)發(fā)時(shí)需要重點(diǎn)關(guān)注。
利用計(jì)算機(jī)輔助工程(Computer Aided Engineering, CAE)仿真軟件進(jìn)行剛度模擬分析,可及時(shí)發(fā)現(xiàn)設(shè)計(jì)缺陷,并驗(yàn)證改進(jìn)方案可行性。本文通過(guò)詳細(xì)對(duì)標(biāo)尺寸相當(dāng)且剛度良好的競(jìng)品,確定差異大的設(shè)計(jì)參數(shù),制定改進(jìn)方案,有效地提升了垂向剛度、水平剛度以及扭轉(zhuǎn)剛度,滿(mǎn)足設(shè)計(jì)目標(biāo)要求。
加油口蓋總成由蓋板、鉸鏈板、底座、轉(zhuǎn)軸、彈簧、執(zhí)行器機(jī)構(gòu)組成。蓋板為車(chē)身外觀件,可翻轉(zhuǎn)打開(kāi),同時(shí)對(duì)車(chē)身、油管起到密封的作用[3]。選擇的 2款競(jìng)品車(chē)塑料加油口蓋結(jié)構(gòu)組成與開(kāi)發(fā)車(chē)型相同,圖 1為新開(kāi)發(fā)車(chē)型加油口蓋結(jié)構(gòu)和車(chē)身連接示意圖。
圖1 某開(kāi)發(fā)車(chē)型加油口蓋結(jié)構(gòu)和車(chē)身連接示意圖
應(yīng)用HyperMesh軟件建立車(chē)有限元模型,并設(shè)置相關(guān)參數(shù),模型信息如表1所示。使用Abaqus軟件進(jìn)行模擬計(jì)算,約束加油口蓋與側(cè)圍內(nèi)板及側(cè)圍外板搭接處的 6個(gè)方向自由度;蓋板與鉸鏈板處于全開(kāi)狀態(tài)(90°)。計(jì)算水平剛度時(shí),沿著垂直蓋板方向施加30 N載荷;計(jì)算垂向剛度時(shí),沿著與轉(zhuǎn)軸平行方向施加20 N載荷;計(jì)算扭轉(zhuǎn)剛度時(shí),加載4 Nm力矩,如圖2所示。通過(guò)長(zhǎng)期開(kāi)發(fā)經(jīng)驗(yàn)設(shè)定目標(biāo)值,如表2所示。仿真計(jì)算得出,扭轉(zhuǎn)剛度仿真結(jié)果符合設(shè)計(jì)值,但是水平剛度以及垂向剛度不符合設(shè)計(jì)目標(biāo)值,尤其是垂向剛度與目標(biāo)值相差較大,存在干涉風(fēng)險(xiǎn),可能會(huì)影響正常開(kāi)閉以及美觀性。
表1 模型信息
圖2 仿真分析邊界條件示意圖
表2 改善前模型剛度以及目標(biāo)值
本文從材料屬性、輪廓尺寸、關(guān)鍵間隙配合等幾方面找出剛度不足的原因[4]。
1.3.1 材料屬性對(duì)比分析
開(kāi)發(fā)車(chē)型與兩款競(jìng)品車(chē)塑料加油口蓋總成主要零件的材料屬性如表 3所示。數(shù)據(jù)顯示,除三款車(chē)型的鉸鏈板厚度存在差異,另外零部件材料、設(shè)計(jì)參數(shù)均一致。
表3 加油口蓋厚度材料對(duì)比
1.3.2 輪廓尺寸對(duì)比分析
如圖3、表4所示, 開(kāi)發(fā)車(chē)型加油口蓋輪廓大小尺寸、鉸鏈軸線(xiàn)至按壓點(diǎn)距離、鉸鏈板鵝頸伸出量、鉸鏈板主體高度與平臺(tái)車(chē)型、競(jìng)品車(chē)并無(wú)太大差異。但是,鉸鏈板鵝頸高度以及與之匹配的底座鵝頸外殼高度均比平臺(tái)車(chē)型、競(jìng)品車(chē)型小。
圖3 加油口蓋輪廓尺寸示意圖
表4 輪廓尺寸對(duì)比表 單位:mm
1.3.3 關(guān)鍵匹配間隙對(duì)比分析
如圖4(a)—圖4 (d)、表5所示,加油口蓋總成打開(kāi)狀態(tài)時(shí),零部件關(guān)鍵間隙匹配主要為鉸鏈板與底座的間隙匹配、轉(zhuǎn)軸與周邊零件的匹配。加油口蓋鉸鏈板與轉(zhuǎn)軸、鉸鏈與底座的配合尺寸與競(jìng)品相一致。
表5 關(guān)鍵間隙對(duì)比表
圖4 加油口蓋零件關(guān)鍵間隙
綜上對(duì)比分析,垂向剛度較差的開(kāi)發(fā)車(chē)型鉸鏈板厚度、鉸鏈板鵝頸高度、底座鵝頸外殼高度較小,其他設(shè)計(jì)參數(shù)均大致相同。由此,評(píng)估出以下優(yōu)化方案:方案1將底座鵝頸高度A由53 mm調(diào)整至60 mm,鉸鏈板鵝頸高度E由45 mm調(diào)整至55 mm,如圖5所示。方案2將鉸鏈板厚度由2.5 mm至2.8 mm,如圖6所示。分別通過(guò)CAE分析,兩種方案均對(duì)剛度有較好的提升效果。材質(zhì)、控制方式對(duì)其感知質(zhì)量、成本有著較大的關(guān)系[5]。以上兩種方案均是增加材料重量,且對(duì)產(chǎn)品成本影響不大,兩者結(jié)合形成方案3。經(jīng)過(guò)驗(yàn)證,方案3比方案1、2和競(jìng)品車(chē)型剛度更優(yōu),如表6所示。圖7(a)—圖7(c)為剛度位移云圖。
圖5 改善方案1示意圖
圖6 改善方案2示意圖
圖7 剛度位移云圖
表6 改善前后剛度值對(duì)比表
式中,Kh為水平剛度;Kv為垂向剛度;Kt為扭轉(zhuǎn)剛度;Fh為水平加載力;Fv為垂向加載力;T為扭轉(zhuǎn)力矩;σh為局部坐標(biāo)X向變形位移;σv為局部坐標(biāo)Z向變形位移;θt為扭轉(zhuǎn)角度;L1為扭轉(zhuǎn)變形位移;L2為蓋板縱向高度。通過(guò)式(1)—式(3)計(jì)算得出水平剛度、垂向剛度及扭轉(zhuǎn)剛度。
目前,大部分主機(jī)廠在試驗(yàn)臺(tái)架進(jìn)行垂向剛度和水平剛度試驗(yàn)。汽車(chē)整車(chē)可靠性道路試驗(yàn)是優(yōu)化與檢測(cè)汽車(chē)性能的主要方式之一,加油口蓋整體剛度在整車(chē)可靠性路試中進(jìn)行驗(yàn)證[6]。剛度試驗(yàn)將 5個(gè)樣件依次裝在類(lèi)似實(shí)車(chē)的夾具上,將加油口蓋板處于完全打開(kāi)狀態(tài),在加油口蓋板上邊緣中點(diǎn)施加垂直向下20 N的載荷,持續(xù)15 s;水平剛度試驗(yàn)將樣件依次裝在類(lèi)似實(shí)車(chē)的夾具上,將加油口蓋板處于完全打開(kāi)狀態(tài),在加油口蓋板右側(cè)邊緣中點(diǎn)水平施加30 N的載荷,持續(xù)15 s,分別用尺子量出測(cè)量點(diǎn)的位移,試驗(yàn)過(guò)程如圖 8所示。將力移除后,加油口蓋總成均滿(mǎn)足不產(chǎn)生松動(dòng)、異?;蝿?dòng)、錯(cuò)位、永久性變形和任何損壞,間隙面差仍符合DTS要求。通過(guò)將剛度仿真分析與試驗(yàn)值對(duì)比,差異不大,如表7、表8所示。此外,實(shí)物隨整車(chē)可靠性路試在行駛56 000 km后,加油口蓋開(kāi)閉無(wú)異常,與周邊系統(tǒng)匹配外觀良好,整車(chē)可靠性路試驗(yàn)證后樣件狀態(tài)如圖 9所示。以上試驗(yàn)表明,該加油口蓋總成整體剛度良好。
圖8 剛度試驗(yàn)圖示
表7 垂向剛度仿真分析與試驗(yàn)值對(duì)比表
表8 水平剛度仿真分析與試驗(yàn)值對(duì)比表
圖9 整車(chē)可靠性路試驗(yàn)證后樣件狀態(tài)
本文通過(guò)對(duì)開(kāi)發(fā)車(chē)型以及競(jìng)品車(chē)塑料加油口蓋結(jié)構(gòu)組成、材料屬性、輪廓尺寸以及關(guān)鍵間隙匹配進(jìn)行分析,確定改善方向,通過(guò)CAE仿真模擬分析可行性,從正向開(kāi)發(fā)的角度優(yōu)化數(shù)據(jù),避免開(kāi)模后修模改善延長(zhǎng)開(kāi)發(fā)周期以及增加改模費(fèi)用。實(shí)車(chē)剛度試驗(yàn)結(jié)果顯示,滿(mǎn)足設(shè)計(jì)目標(biāo)要求,且用戶(hù)感知品質(zhì)良好。