粟勁超，周 靚，周 波

(柳州鋼鐵集團(tuán)有限公司，廣西 柳州 545002)

近年來(lái)，物流行業(yè)蓬勃發(fā)展，集裝箱運(yùn)輸以其裝卸方便，運(yùn)費(fèi)便宜等優(yōu)點(diǎn)越來(lái)越受到運(yùn)輸行業(yè)的歡迎。隨著集裝箱板的市場(chǎng)份額急速擴(kuò)大，使用要求的提升，客戶對(duì)其外形精度的要求也越來(lái)越高。雖然明確板形控制是帶鋼外形精度的關(guān)鍵，但生產(chǎn)過程中板形問題仍難以解決[1]。高強(qiáng)集裝箱板帶鋼在生產(chǎn)過程的不均勻延伸和后續(xù)裁切加工過程中幾何尺寸改變使應(yīng)力重新分布都會(huì)導(dǎo)致翹曲現(xiàn)象，這使翹曲問題日益成為提高產(chǎn)品質(zhì)量的一個(gè)重要瓶頸[2]。集裝箱板作為柳鋼熱軋廠的主導(dǎo)品種之一，其性能與板形等質(zhì)量因素對(duì)成品合格與否有重要影響。柳鋼熱軋廠生產(chǎn)的集裝箱板存在板形翹曲的現(xiàn)象，特別是2021年二季度生產(chǎn)的集裝箱板，客戶反饋在進(jìn)行板帶裁切加工后，出現(xiàn)了嚴(yán)重的翹曲現(xiàn)象，給后續(xù)加工造成很大困難。因此，為了解決集裝箱板翹曲問題，本文將通過生產(chǎn)情況統(tǒng)計(jì)分析，力學(xué)性能試驗(yàn)等方法，對(duì)集裝箱板翹曲的原因進(jìn)行了分析，并通過對(duì)成分、軋制工藝、冷卻工藝和矯直工藝等進(jìn)行優(yōu)化，改善集裝箱板裁切加工后翹曲問題。

1 材料及生產(chǎn)過程

以柳鋼熱軋廠1450 mm線生產(chǎn)的4 mm×1350 mm規(guī)格集裝箱板SPA-H為試驗(yàn)對(duì)象，主要化學(xué)成分如表1所示。批量跟蹤該鋼種的生產(chǎn)情況，其主要生產(chǎn)流程為：鐵水脫S→轉(zhuǎn)爐冶煉→LF(淺)精煉→板坯連鑄(電攪+軟壓下)→精整→送熱軋→鑄坯加熱→粗軋→精軋→卷取→(平整)→包裝→入庫(kù)，具體軋制工藝參數(shù)如表2所示。

表1 集裝箱鋼板SPA-H的化學(xué)成分 單位：%

表2 帶鋼軋制工藝參數(shù)

2 翹曲原因分析

軋制過程實(shí)質(zhì)上是單向壓縮、雙向延伸的塑性變形的過程。而塑性變形是一個(gè)復(fù)雜的物理過程，受到許多因素的影響，再加上材料本身的特性，就形成了最終的軋制狀態(tài)。翹曲的力學(xué)機(jī)理是帶鋼在寬度和厚度方向的不均勻延伸分布導(dǎo)致的彎曲變形。相關(guān)研究表明造成翹曲的原因主要為[3]：(1)熱軋帶鋼在寬度和厚度方向上變形和應(yīng)力分布不均勻；(2)熱軋帶鋼長(zhǎng)度方向上曲率分布不均勻；(3)熱軋鋼板內(nèi)部出現(xiàn)內(nèi)應(yīng)力，如冷卻不均勻形成各種不均勻的殘余應(yīng)力等。

針對(duì)用戶反饋的問題，對(duì)熱軋現(xiàn)場(chǎng)的生產(chǎn)情況以及客戶的生產(chǎn)狀況進(jìn)行了分析。集裝箱板帶鋼在使用過程中一般都要經(jīng)歷三個(gè)加工過程，下料裁切、塑性成形、焊接連接。其中，下料裁切后由于高強(qiáng)集裝箱板固有的內(nèi)應(yīng)力較大特性，導(dǎo)致使用中帶鋼開卷為平板時(shí)，存在沿長(zhǎng)度方向的板形翹曲缺陷，并且用戶反饋裁切后，在較大的內(nèi)應(yīng)力釋放同時(shí)還會(huì)出現(xiàn)邊浪，如圖1所示，這給后續(xù)加工造成很大的困難。此外，用戶在反映鋼卷翹曲的同時(shí)，提出了強(qiáng)度較高現(xiàn)象，這對(duì)其后序的成型工序有不少的壓力，為此我們獲取了二季度生產(chǎn)鋼卷的強(qiáng)度情況，如表3所示。由表3可知，其對(duì)應(yīng)的屈服強(qiáng)度和抗拉強(qiáng)度在滿足了標(biāo)準(zhǔn)的要求的同時(shí)都比較高。強(qiáng)度較高會(huì)影響平整矯直能力，如果用戶矯直能力較弱，難以消除殘余應(yīng)力的不均勻性，就越易造成裁切后的翹曲程度，可見強(qiáng)度較高也是影響帶鋼翹曲嚴(yán)重的一個(gè)重要原因。

圖1 集裝箱板裁切后鋼板翹曲情況

表3 2021年二季度生產(chǎn)的集裝箱板SPA-H的力學(xué)性能

2.1 成分與軋制工藝

為了降低集裝箱板強(qiáng)度因素對(duì)翹曲的影響，首先對(duì)集裝箱板的軋制工藝進(jìn)行了優(yōu)化。2021年5月份通過調(diào)整軋制工藝參數(shù)，進(jìn)行了不同軋制速度、不同終軋溫度和不同卷取溫度對(duì)集裝箱板性能的影響的試驗(yàn)，得到了降低軋制速度、提高終軋溫度和卷取溫度有利于降低集裝箱板強(qiáng)度的規(guī)律。在綜合考慮了軋線的因素，2021年6月份對(duì)1450線的熱軋4 mm×1350 mm規(guī)格的集裝箱板的終軋溫度和卷取溫度進(jìn)行優(yōu)化調(diào)整，將終軋溫度提高20 ℃，卷取溫度提高了30 ℃，具體工藝調(diào)整如表4所示。6月份實(shí)施軋制工藝優(yōu)化以來(lái)，厚規(guī)格箱板強(qiáng)度降低約10～20 MPa，且整體性能波動(dòng)性略有改善，工藝調(diào)整前后集裝箱板強(qiáng)度變化趨勢(shì)如圖2所示，用戶反饋使用效果有一定改善，批量性下料變形問題總體有所緩解，但強(qiáng)度偏高、鋼板回彈較大的問題依然存在。

表4 帶鋼軋制工藝參數(shù)

圖2 軋制工藝優(yōu)化前后性能對(duì)比

對(duì)不同工藝調(diào)整后帶鋼的性能變化情況進(jìn)行大量的對(duì)比跟蹤試驗(yàn)，確認(rèn)大范圍工藝調(diào)整均對(duì)厚規(guī)格箱板的性能調(diào)控作用不明顯。為了進(jìn)一步的緩解強(qiáng)度因素對(duì)翹曲回彈的影響，在優(yōu)化軋制工藝的基礎(chǔ)上，采取了成分優(yōu)化的方式，通過降低了SPA-H集裝箱板中的Si、Mn元素，達(dá)到進(jìn)一步降低集裝箱板強(qiáng)度，具體成分變化如表5所示。對(duì)采取成分和軋制工藝優(yōu)化的集裝箱板進(jìn)行拉伸試驗(yàn)，其性能情況如表6所示。由表6可知，對(duì)比未采取成分優(yōu)化的試樣，集裝箱板的強(qiáng)度降低了20～30 MPa，用戶反饋鋼卷裁切后翹曲的現(xiàn)象有進(jìn)一步的緩解，但總體的性能波動(dòng)大，翹曲情況仍然存在。

表5 調(diào)整后集裝箱鋼板SPA-H的化學(xué)成分 單位：%

表6 成分和軋制工藝優(yōu)化后集裝箱板SPA-H的力學(xué)性能

2.2 殘余應(yīng)力的降低和均勻化

通過優(yōu)化成分和軋制工藝后，集裝箱板的翹曲嚴(yán)重性有了明顯的緩解，但由于性能波動(dòng)較大，集裝箱板還存在翹曲情況，而且裁切后集裝箱板的浪形也存在，這說明集裝箱板中的還存在大量不均勻分布的殘余應(yīng)力。集裝箱板在自然冷卻到室溫后，其每一個(gè)橫截面內(nèi)均存在殘余應(yīng)力，一般情況下沿厚度方向上的任一點(diǎn)上的應(yīng)力分布形狀，如圖3所示[3]。如果應(yīng)力分布沿厚度寬度方向上是一樣的話，矢量和及力矩和都為零，這樣的鋼板在裁切之后，就不會(huì)翹曲。然而熱連軋生產(chǎn)的帶鋼其內(nèi)部和上下表面都還殘留著局部的殘余應(yīng)力，由于這種殘余應(yīng)力延長(zhǎng)度和寬度方向不均勻分布，會(huì)對(duì)鋼板截面產(chǎn)生一個(gè)力矩，這樣的力矩往往會(huì)導(dǎo)致鋼板在裁切后發(fā)生翹曲。

圖3 帶鋼沿厚度方向的殘余應(yīng)力的分布示意圖

為了緩解殘余應(yīng)力對(duì)裁切后鋼板翹曲的影響。針對(duì)冶煉成分、軋制工藝調(diào)整后性能穩(wěn)定性不足、殘余應(yīng)力分布不均的情況，對(duì)軋后的冷卻工藝進(jìn)行了優(yōu)化。在前期試驗(yàn)跟蹤的基礎(chǔ)上，對(duì)不同冷卻模式條件下的性能變化情況進(jìn)行大量的對(duì)比試驗(yàn)，最終得到了將軋后冷卻模式由急冷調(diào)整為快冷，同時(shí)對(duì)軋制速度、機(jī)架間帶鋼水的選用進(jìn)行相應(yīng)的窄窗口優(yōu)化控制，旨在進(jìn)一步降低軋后冷卻速度和冷卻均勻性，緩解強(qiáng)度偏高、鋼板內(nèi)應(yīng)力不均勻?qū)е碌牟们新N曲變形問題。對(duì)冷卻工藝優(yōu)化后的集裝箱板性能進(jìn)行測(cè)試，其強(qiáng)度情況如表7所示。集裝箱板強(qiáng)度較6月份，再次下降15～20 MPa，性能穩(wěn)定性也得到進(jìn)一步提升。經(jīng)跟蹤確認(rèn)，用戶反饋冷卻工藝優(yōu)化后的鋼卷，殘余應(yīng)力降低的同時(shí)均勻性也提高了，裁切后鋼板翹曲問題基本消除。

表7 2021年二季度生產(chǎn)的SPA-H的力學(xué)性能

2.3 矯直工藝優(yōu)化

柳鋼熱軋廠對(duì)裁切后集裝箱板矯直工作進(jìn)行了跟蹤，選取了與用戶同批次有翹曲問題的鋼卷進(jìn)行平整矯直試驗(yàn)。經(jīng)過對(duì)比發(fā)現(xiàn)，試驗(yàn)鋼卷在經(jīng)過熱軋廠內(nèi)正常的矯直后，均沒有翹曲問題，但當(dāng)采用降低矯直能力的手段后，裁切后的鋼板翹曲現(xiàn)象就出現(xiàn)了，而且強(qiáng)度越高，翹曲現(xiàn)象越嚴(yán)重。由此可推斷，用戶反饋裁切后鋼板的翹曲問題與其矯直設(shè)備能力和工藝有關(guān)。當(dāng)集裝箱板的強(qiáng)度較高時(shí)，矯直難度加大，就會(huì)出現(xiàn)矯直效果不明顯，帶鋼矯直后仍存在邊浪、翹曲等問題。生產(chǎn)實(shí)踐證明，在矯直設(shè)備能力足夠的條件下，合理設(shè)置矯直工藝可以得到整張平直的鋼板[4]。

相關(guān)文獻(xiàn)表明，隨著帶鋼的強(qiáng)度及原始曲率增大，殘余應(yīng)力值有增大的趨勢(shì)，翹曲程度則隨鋼板的強(qiáng)度和原始曲率越大而增大，并且裁切后的翹曲情況很可能是一致的。要解決熱連軋集裝箱板裁切后翹曲的問題，必須消除帶鋼沿長(zhǎng)度方向上的曲率，然后使上下表面的殘余應(yīng)力均勻化。因此，技術(shù)人員需根據(jù)集裝箱板帶翹曲情況，對(duì)用戶矯直的工藝參數(shù)進(jìn)行優(yōu)化。(1)改進(jìn)矯直機(jī)深彎輥和反彎輥的使用方式。在開卷穿帶完成后繼續(xù)保持深彎輥與反彎輥的配合，使其一直緊緊壓著帶鋼，達(dá)到消除原始曲率的目的。(2)對(duì)矯直機(jī)輥縫設(shè)定進(jìn)行優(yōu)化。重新調(diào)整矯直機(jī)的輥縫初始設(shè)定值，并且保證在矯直過程中輥縫根據(jù)帶鋼厚度變化進(jìn)行調(diào)整，利用粗矯直輔助精矯直對(duì)帶鋼的殘余應(yīng)力進(jìn)行均勻化。(3)優(yōu)化支撐輥的位置設(shè)定。在矯直過程中，保證矯直輥受到支撐輥的支撐作用，避免矯直過程中矯直輥產(chǎn)生彎曲，未使整個(gè)帶鋼表面受到矯直作用。對(duì)集裝箱熱軋帶鋼采用優(yōu)化的矯直工藝后，帶鋼矯直效果大幅度提升，用戶反饋裁切翹曲情況基本消除。

3 結(jié)語(yǔ)

(1)針對(duì)用戶反饋的問題，對(duì)熱軋現(xiàn)場(chǎng)的生產(chǎn)情況以及客戶的生產(chǎn)狀況進(jìn)行了分析，認(rèn)為集裝箱板翹曲的主要原因是帶鋼局部殘余應(yīng)力分布不均勻和強(qiáng)度較高。

(2)對(duì)集裝箱板的成分和軋制工藝調(diào)整后，帶鋼的強(qiáng)度降低了20～30 MPa，翹曲現(xiàn)象有一定改善。通過軋后冷卻工藝的優(yōu)化，降低冷卻速度和冷卻均勻性，帶鋼的強(qiáng)度再次降低了15～20 MPa，進(jìn)一步緩解強(qiáng)度偏高、鋼板內(nèi)應(yīng)力不均勻?qū)е碌牟们新N曲變形問題，裁切后翹曲問題明顯改善。

(3)針對(duì)用戶集裝箱板矯直效果差的問題，通過優(yōu)化矯直工藝，矯直效果大幅提升，裁切翹曲情況基本消除。