馮 霞，宗夢(mèng)繁，田 乙，梅國雄，吳文兵,3

(1. 中國地質(zhì)大學(xué)工程學(xué)院，湖北，武漢 430074；2. 中國地質(zhì)大學(xué)浙江研究院，浙江，杭州 311305；3. 廣西大學(xué)工程防災(zāi)與結(jié)構(gòu)安全教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，廣西，南寧 530004)

軟土地基的沉降變形問題一直是地基處理中的一個(gè)重點(diǎn)問題，固結(jié)理論是其重要的理論基礎(chǔ)。1925 年，Terzaghi 首次提出土體一維固結(jié)理論[1]，國內(nèi)眾多學(xué)者分別從固結(jié)方程、初始條件和邊界條件等方面對(duì)該理論進(jìn)行了完善。隨著實(shí)際工程條件的日趨復(fù)雜，對(duì)一維固結(jié)理論的完善工作仍方興未艾。在Terzaghi 提出的一維固結(jié)理論中，假定了土體的壓縮系數(shù)與滲透系數(shù)是常數(shù)。實(shí)際上，土體的壓縮性和滲透性都會(huì)隨著土體的孔隙比減小而減弱[2?3]。如果忽略這種變化，會(huì)使得所得的解答明顯高估土體的固結(jié)速率。為了描述壓縮系數(shù)和滲透系數(shù)的變化，e-lgσ'和e-lgkv非線性關(guān)系被廣為應(yīng)用和發(fā)展。DAVIS 和RAYMOND[4]基于e-lgσ'關(guān)系，假定自重應(yīng)力沿深度不變，得到固結(jié)系數(shù)不變的一維非線性固結(jié)解析解。XIE 等[5?7]在其基礎(chǔ)上對(duì)變荷載下雙層以及成層非線性固結(jié)模型進(jìn)行了解答并得到解析解；在此之后，學(xué)者們[8?9]先后對(duì)循環(huán)荷載下的單層和雙層非線性固結(jié)問題進(jìn)行求解。但以上針對(duì)土體一維非線性固結(jié)的研究均假定固結(jié)系數(shù)不變，而在實(shí)際工程中，土體的固結(jié)系數(shù)并不會(huì)保持不變?；诖耍珺ARDEN和BERRY[10]通過考慮e-lgσ'非線性關(guān)系，發(fā)展了一個(gè)簡(jiǎn)化的非線性一維固結(jié)理論，并得到相應(yīng)的差分解答。MESRI 等[11]同時(shí)考慮e-lgσ'和e-lgkv非線性關(guān)系，運(yùn)用有限差分法得到非線性一維固結(jié)的數(shù)值解答。DUNCAN[12]通過有限單元法對(duì)非線性土體的一維固結(jié)問題進(jìn)行了求解與研究。之后，CHEN 等[13]利用DQM(differential quadrature method)求解了成層地基非線性一維固結(jié)問題。但是，壓縮系數(shù)和滲透系數(shù)的變化關(guān)系是非線性的，直接求解解析解十分困難，以上復(fù)雜的數(shù)值解在運(yùn)用方面又存在較大局限性。因此，在保持足夠精度的條件下，發(fā)展非線性固結(jié)近似解具有更大的實(shí)際價(jià)值。李傳勛等[14]和江留慧等[15]基于經(jīng)典的e-lgσ'以及e-lgkv非線性關(guān)系，通過將固結(jié)微分方程中的指數(shù)項(xiàng)進(jìn)行簡(jiǎn)化，分別獲得了單層以及雙層土體的非線性固結(jié)近似解析解，并與差分解答對(duì)比驗(yàn)證了所得簡(jiǎn)化解。盧萌盟等[16]和田乙等[17]根據(jù)這種簡(jiǎn)化方法，先后發(fā)展了碎石樁復(fù)合地基和排水板地基的非線性固結(jié)解答。江文豪等[18]對(duì)真空聯(lián)合堆載預(yù)壓下砂井地基的固結(jié)問題進(jìn)行了研究，并推導(dǎo)得到了砂井地基的非線性固結(jié)解。KIM 等[19]基于Davis 假定，分別推導(dǎo)出瞬時(shí)加載和單級(jí)加載下成層地基一維非線性固結(jié)解析解。

以上研究都是基于邊界條件為完全排水或者完全不排水的假設(shè)下展開的。但在實(shí)際固結(jié)過程中，土體的實(shí)際邊界排水性狀是變化的，GRAY[20]最早提出半透水邊界并對(duì)其展開研究。SCHIFFMAN和STEIN[21]隨后也對(duì)半透水邊界條件下非線性土體固結(jié)問題展開了研究，但在過程中發(fā)現(xiàn)求解比較復(fù)雜且難以得出顯式解?；谝陨险J(rèn)識(shí)，梅國雄等[22]提出在求解過程中考慮邊界排水時(shí)間效應(yīng)，利用分離變量法得到考慮邊界排水時(shí)間效應(yīng)的連續(xù)排水邊界下土體一維固結(jié)解答。宗夢(mèng)繁等[23]采用一種多功能大型固結(jié)儀，開展了一系列固結(jié)試驗(yàn)，得到隨時(shí)間變化的邊界孔壓，驗(yàn)證了連續(xù)排水邊界的合理性，并通過擬合實(shí)測(cè)的邊界孔壓，得到相應(yīng)的邊界參數(shù)取值。連續(xù)排水邊界形式簡(jiǎn)單，能反映孔壓隨時(shí)間的變化，并且可以退化為完全排水和完全不排水邊界，因此也得到了眾多學(xué)者[24?29]的進(jìn)一步發(fā)展和應(yīng)用。其中，宗夢(mèng)繁等[26]基于Davis 的假設(shè)條件，在解析過程中令Cc/Ck=1，得到連續(xù)排水邊界條件下考慮非線性的土體一維解析解，但仍未考慮固結(jié)系數(shù)在實(shí)際工程中的變化。之后，又利用有限差分法研究此問題，采用Crank-Nicolson 差分格式對(duì)固結(jié)方程進(jìn)行離散后得到求解矩陣，并利用追趕法求得差分解。

為了同時(shí)考慮土體在固結(jié)過程中滲透性和壓縮性的非線性變化，本文引入經(jīng)典的e-lgσ'以及e-lgkv非線性關(guān)系，在連續(xù)排水邊界條件下，推導(dǎo)出考慮非線性的土體一維固結(jié)近似解析解。然后，將所得解答進(jìn)行退化，驗(yàn)證其合理性。最后，基于所得解詳細(xì)探討在固結(jié)性狀的變化中，界面參數(shù)、非線性參數(shù)會(huì)產(chǎn)生怎樣的影響。

1 問題描述

如圖1 所示，厚度為H的土層表面作用有瞬時(shí)荷載q0，且為無限均勻分布，其排水邊界為連續(xù)排水邊界。假設(shè)土體自重應(yīng)力沿深度不發(fā)生改變，記為σ'0，引入經(jīng)典的e-lgσ'和e-lgkv非線性關(guān)系如下：

圖1 地基模型示意圖Fig. 1 Schematic diagram of foundation model

式中：σ'和 σ′0分別為有效應(yīng)力與初始有效應(yīng)力；e和e0分別為土體孔隙比與初始孔隙比；Cc和Ck分別為壓縮指數(shù)與滲透指數(shù)；kv和kv0分別為滲透系數(shù)與初始滲透系數(shù)。

根據(jù)式(1)和式(2)及有效應(yīng)力原理，可建立土體非線性固結(jié)微分方程[14]為：

考慮邊界排水性狀隨時(shí)間的變化，固結(jié)微分方程求解條件為：

邊界條件：

式中，α 和β 為反映土體頂面和底面排水性狀的界面參數(shù)，α、β 均大于0，α、β 值越大，其對(duì)應(yīng)的排水邊界透水性能越好。

初始條件：

式中，q0為瞬時(shí)荷載。

在Cc/Ck=1 的情況下，宗夢(mèng)繁等[26]已獲得控制方程滿足條件的解析解；李傳勛等[14]獲得了Terzaghi 排水邊界條件下Cc/Ck≠1 時(shí)的非線性固結(jié)近似解析解。目前基于連續(xù)排水邊界條件下Cc/Ck≠1時(shí)的非線性固結(jié)解答研究甚少，本文將對(duì)此展開研究。

2 問題的解答

將式(3)進(jìn)一步展開為：

進(jìn)一步，按沉降定義的平均固結(jié)度Us的表達(dá)式如下：

3 解答的論證

3.1 解的退化

當(dāng)α→∞且β→∞時(shí)，固結(jié)微分方程的邊界條件退化為u(0,t) = 0 和u(H,t) = 0，基于連續(xù)排水邊界條件退化為Terzaghi 雙面排水條件。此時(shí)：

同理，將式(45)代入式(34)和式(35)，則可得到退化后的Terzaghi 單面排水條件下超靜孔隙水壓力u和無量綱參數(shù)u的表達(dá)式。

將式(43)和式(45)分別代入式(37)，則可以分別求出雙面排水和單面排水條件下對(duì)應(yīng)的平均固結(jié)度Us；同時(shí)，將退化后的雙面排水和單面排水對(duì)應(yīng)的u表達(dá)式代入式(36)，則可以分別求出雙面排水和單面排水條件下對(duì)應(yīng)的按孔壓定義平均固結(jié)度Up。

3.2 對(duì)比驗(yàn)證

與傳統(tǒng)固結(jié)理論[1]相比，基于經(jīng)典的e-lg σ′以及e-lgkv非線性關(guān)系的一維固結(jié)理論可以反映土體非線性的參數(shù)Nq的影響。由式(1)、式(2)e-lgσ′以及e-lgkv的關(guān)系可以得到：

式中：mv為體積壓縮系數(shù)；mv0為初始體積壓縮系數(shù)。

當(dāng)Cc/Ck趨于1 時(shí)，有：

為驗(yàn)證本文解答的正確性，筆者編制了相應(yīng)的計(jì)算程序，在考慮邊界排水時(shí)間效應(yīng)的本文解中，分別考慮了Cc/Ck趨于1 時(shí)和Cc/Ck偏離1 時(shí)兩種情況，對(duì)本文解與差分解進(jìn)行對(duì)比；再令α=β=1000，此時(shí)連續(xù)排水邊界條件退化為雙面排水條件，其余參數(shù)保持一致，將本文解答與李傳勛等[14]基于Terzaghi 雙面排水邊界的一維非線性固結(jié)近似解析解進(jìn)行對(duì)比。

圖2 為本文解與連續(xù)排水邊界下一維非線性固結(jié)差分解答的對(duì)比結(jié)果?？梢钥闯觯?dāng)Cc/Ck趨于1，基于本文解得到的孔壓分布曲線與差分解的結(jié)果相吻合。同時(shí)，當(dāng)界面參數(shù)α=β=8 時(shí)，土體的孔壓消散速率隨著Nq值的增大而逐漸減小。圖3為Cc/Ck偏離1 時(shí)本文解與差分解答的對(duì)比結(jié)果，可以看出，當(dāng)Cc/Ck偏離1 時(shí)，基于本文解的孔壓分布曲線與差分解的結(jié)果有細(xì)小偏差，但是在合理范圍之內(nèi)。本文解與差分解的對(duì)比情況驗(yàn)證了本文解答的正確性。

圖2 本文解與差分解的比較Fig. 2 Comparison between degenerated solution and difference solutions

圖3 Cc/Ck 偏離時(shí)本文解與差分解的比較Fig. 3 Comparison between degenerated solution and difference solutions when Cc/Ck≠1

圖4 為退化后的本文解與李傳勛等[14]的解答對(duì)比結(jié)果。結(jié)果顯示，當(dāng)α=β=1000，本文解答與李傳勛等[14]的解答一致，驗(yàn)證了本文解答的合理性，同時(shí)說明了本文解答包含了完全排水邊界條件下的解答，更具普適性。從圖4 中還可以看出，在完全排水邊界條件下，土體邊界處的孔壓始終為0，不隨時(shí)間的變化而變化。這是連續(xù)排水邊界下的一個(gè)極端情況，但實(shí)際中并不會(huì)出現(xiàn)這種情況。

圖4 退化后的本文解與李傳勛等[[14]]解的比較Fig. 4 Comparison between degenerated solution and Li's solution[[14]]

4 固結(jié)性狀分析

某土層厚度H=10 m，土體表面無限均勻分布的瞬時(shí)荷載q0=100 kPa，土體的初始孔隙比e0=1.5，水的容重γw=10 kN/m3，土的壓縮指數(shù)Cc=0.6。利用本文解計(jì)算不同情況下的土層固結(jié)曲線，并對(duì)連續(xù)排水邊界下土層的非線性固結(jié)特性進(jìn)行分析。

4.1 Cc/Ck<1 時(shí)Nq 取值對(duì)固結(jié)性狀的影響

由式(48)可知，當(dāng)本文解Cc/Ck趨于1 時(shí)，kv與mv值隨Nq值的增大會(huì)同步減小。在土體一維固結(jié)過程中，kv值越小，則孔壓越難消散，土中孔隙水越難排出；而mv值越小，則土體越難進(jìn)行壓縮，土體的孔隙體積難以減小，孔壓越容易消散。

但是土的固結(jié)系數(shù)在實(shí)際中并不能完全保持不變，固結(jié)系數(shù)越大土體固結(jié)速率越快，反之固結(jié)速率越慢。因此Cc/Ck不會(huì)總是趨于1，在Cc/Ck<1 和Cc/Ck>1 的條件下，此時(shí)kv和 σ′以及mv的關(guān)系為式(46)和式(47)。圖5 分析了當(dāng)Cc/Ck=0.5 時(shí)非線性參數(shù)Nq值對(duì)孔壓曲線的影響，同樣的，kv與mv值隨Nq值的增大會(huì)減小，但是mv比kv減小的快，說明在Cc/Ck<1 情況下，壓縮系數(shù)mv決定著固結(jié)過程中孔壓的消散能力。由Cc/Ck=0.5 時(shí)的孔壓曲線也可以看出，土體孔壓消散能力是隨著Nq值的增大而逐漸增強(qiáng)的。

圖5 Cc/Ck<1 時(shí)Nq 值對(duì)孔壓曲線的影響Fig. 5 Influence of Nqvalue on pore pressure curve as Cc/Ck<1

圖6 和圖7 分析了當(dāng)Cc/Ck=0.5 時(shí)不同邊界條件下的Nq取值分別對(duì)按沉降定義的平均固結(jié)度Us和按孔壓定義的平均固結(jié)度Up的影響。從兩張圖中容易看出，不論在連續(xù)排水邊界條件下還是在Terzaghi 單、雙面排水條件下，土體的固結(jié)速率(包括沉降速率和孔壓消散速率)都隨著Nq值的增大而加快。在固結(jié)前期，連續(xù)排水邊界條件下的固結(jié)速率最??；但在中后期，連續(xù)排水邊界條件下土體的固結(jié)速率超過單面排水下土體的固結(jié)速率，而雙面排水下的土體固結(jié)速率一直最快。對(duì)比圖6 和圖7 發(fā)現(xiàn)，Nq取值變化對(duì)按沉降定義的平均固結(jié)度Us影響明顯大于對(duì)按孔壓定義的平均固結(jié)度Up影響，說明Cc/Ck<1 時(shí)土體沉降對(duì)Nq取值變化更為敏感。

圖6 Cc/Ck<1 時(shí)不同邊界下的Nq 對(duì)平均固結(jié)度Us 的影響Fig. 6 Influence of Nqon average consolidation degree Us under different boundaries when Cc/Ck<1

圖7 Cc/Ck<1 時(shí)不同邊界下的Nq 對(duì)平均固結(jié)度Up 的影響Fig. 7 Influence of Nqon average consolidation degree Up under different boundaries when Cc/Ck<1

4.2 Cc/Ck>1 時(shí)Nq 取值對(duì)固結(jié)性狀的影響

圖8 分析了當(dāng)Cc/Ck=1.5 時(shí)非線性參數(shù)Nq值對(duì)孔壓曲線的影響，由于Cc/Ck>1，在Nq值的增大時(shí)，kv比mv減小的快，說明在Cc/Ck>1 的情況下，滲透系數(shù)kv決定著固結(jié)過程中的孔壓消散能力。因此在Cc/Ck=1.5 時(shí)的孔壓曲線中，土體的孔壓消散能力是隨著Nq值的增大而逐漸減弱的。

圖8 Cc/Ck>1 時(shí)Nq 值對(duì)孔壓曲線的影響Fig. 8 Influence of Nqvalue on pore pressure curve as Cc/Ck>1

圖9 分析了當(dāng)Cc/Ck=1.5 時(shí)不同邊界條件下的Nq取值對(duì)按沉降定義的平均固結(jié)度Us的影響?？梢钥闯鲈赥erzaghi 單、雙面排水條件下，土體沉降規(guī)律與Cc/Ck=0.5 時(shí)相反，即土體的沉降速率都隨著Nq值的增大而減小。而在連續(xù)排水邊界條件下，固結(jié)前期土體的沉降速率隨著Nq值的增大而增大；而在固結(jié)后期則相反，土體的沉降速率隨著Nq值的增大而減小。

圖9 Cc/Ck>1 時(shí)不同邊界下的Nq 對(duì)平均固結(jié)度Us 的影響Fig. 9 Influence of Nqon average consolidation degree Us under different boundaries when Cc/Ck>1

圖10 分析了當(dāng)Cc/Ck=1.5 時(shí)不同邊界條件下的Nq取值對(duì)按孔壓定義的平均固結(jié)度Up的影響，與圖9 規(guī)律不同的是，三種邊界條件下的孔壓消散速率都始終隨著Nq值的增大而減弱。并且在圖9 和圖10 的分析中，在固結(jié)前期連續(xù)排水邊界下土體的固結(jié)速率最小，而在固結(jié)中后期其固結(jié)速率逐漸加快，并介于單面排水和雙面排水條件之間。同時(shí)也可以發(fā)現(xiàn)，Nq取值變化對(duì)按沉降定義的平均固結(jié)度Us影響明顯小于對(duì)按孔壓定義的平均固結(jié)度Up影響，這說明孔壓消散速率Up對(duì)Nq取值變化更為敏感。

圖10 Cc/Ck>1 時(shí)不同邊界下的Nq 對(duì)平均固結(jié)度Up 的影響Fig. 10 Influence of Nqon average consolidation degree Up under different boundaries when Cc/Ck>1

結(jié)合4.1 節(jié)和本節(jié)內(nèi)容所述，當(dāng)Cc/Ck<1 時(shí)，土體沉降對(duì)Nq取值變化更為敏感；而當(dāng)Cc/Ck>1時(shí)，土體內(nèi)的孔壓消散對(duì)Nq取值變化更為敏感。

4.3 Tv 對(duì)固結(jié)性狀的影響

圖11 和圖12 分別給出了當(dāng)α、β 相等和不等時(shí)，連續(xù)排水邊界條件下一維非線性固結(jié)近似解析解中Tv對(duì)孔壓曲線的影響。當(dāng)界面參數(shù)α=β時(shí)，如圖11 所示，孔壓曲線在土層深度上對(duì)稱分布，頂面土層和底面土層反映的透水性能相同，隨著時(shí)間因子Tv的增大，不論是排水邊界還是土體內(nèi)部，孔壓都逐漸減小。而在圖3 中可以看出，在Terzaghi 雙面排水邊界條件下，排水邊界上的孔壓不隨時(shí)間因子Tv的改變而變化，其始終保持為0。這是連續(xù)排水邊界條件與Terzaghi 完全排水邊界條件的一個(gè)重要區(qū)別。

圖11 α=β 時(shí)本文解中Tv 對(duì)孔壓曲線的影響Fig. 11 The effect of Tvon the pore pressure curve when α=β in this paper

圖12 α≠β 時(shí)本文解中Tv 對(duì)孔壓曲線的影響Fig. 12 The effect of Tvon the pore pressure curve when α=β in this paper

當(dāng)界面參數(shù)α、β 不相等時(shí)，如圖12 所示，同樣的，不論是排水邊界還是土體內(nèi)部，孔壓隨時(shí)間逐漸減小，并且同一時(shí)間上半層土內(nèi)的平均孔壓明顯要小于下半層內(nèi)的平均孔壓，說明土層頂面的孔壓消散速率要大于土層底面的孔壓消散速率。因此，界面參數(shù)α、β 不相等時(shí)，靠近界面參數(shù)大的邊界的土體孔壓消散越快。在此情況下，從圖12 可以看出，土層中的不排水對(duì)稱面位置也隨著Tv的變化而變化，但是在圖3 的Terzaghi雙面排水邊界條件下和圖11 的連續(xù)排水邊界條件下界面參數(shù)α、β 相等時(shí)，土層中的不排水對(duì)稱面位置是保持不變的。不排水對(duì)稱面的位置即土體孔壓出現(xiàn)峰值的位置。在吹填土地基處理工程中，研究不排水對(duì)稱面的位置對(duì)優(yōu)化水平排水砂墊層的鋪設(shè)位置具有初步指導(dǎo)意義[25]。

4.4 Cc/Ck 取值對(duì)固結(jié)性狀的影響

由式(37)，按沉降定義的平均固結(jié)度Us的大小受Cc/Ck取值的影響，圖13 對(duì)比了Cc/Ck取值不同時(shí)對(duì)基于連續(xù)排水邊界條件下非線性固結(jié)近似解答和基于Terzaghi 雙面排水條件下土的非線性固結(jié)近似解答的影響?？梢钥闯觯徽撛谶B續(xù)排水邊界條件下還是雙面排水條件下，Cc/Ck值越大，土體的沉降發(fā)展越慢，反之，Cc/Ck值越小，則土體的沉降速率越快。在整個(gè)固結(jié)過程中，當(dāng)其他參數(shù)相同時(shí)，基于連續(xù)排水邊界條件下的土體沉降速率一般總是小于雙面排水下的土體沉降速率。

圖13 不同邊界條件下Cc/Ck 對(duì)平均固結(jié)度Us 的影響Fig. 13 Influence of Cc/Ckon average consolidation degree Usunder different boundaries

圖14 對(duì)比了Cc/Ck取值對(duì)基于連續(xù)排水邊界條件下非線性固結(jié)近似解答和基于Terzaghi 單面排水條件下土的非線性固結(jié)近似解答的影響。從圖中可以看出，在固結(jié)前期，當(dāng)Cc/Ck取值一定時(shí)，連續(xù)排水邊界條件下的沉降速率小于單面排水下的沉降速率；在固結(jié)中后期，當(dāng)Cc/Ck取值一定時(shí)，連續(xù)排水邊界條件下的沉降速率大于單面排水下的沉降速率。

圖14 不同邊界條件下Cc/Ck 對(duì)平均固結(jié)度Us 的影響Fig. 14 Influence of Cc/Ckon average consolidation degree Usunder different boundaries

4.5 α、β 取值對(duì)固結(jié)性狀的影響

圖15 反映了α、β 取值對(duì)平均固結(jié)度Us的影響。通過對(duì)比基于連續(xù)排水邊界條件下的固結(jié)度與基于Terzaghi 單、雙面排水條件下的固結(jié)度，可以看出：在連續(xù)排水邊界條件下，α、β 取值越大，土體固結(jié)沉降越快，其曲線越來越接近雙面排水下的曲線，α、β 取值越小，土體的固結(jié)沉降越慢，其曲線也越來越偏離雙面排水下的曲線；在固結(jié)初期，連續(xù)排水邊界條件下的沉降速率最低，但隨著固結(jié)過程的發(fā)展，連續(xù)排水邊界條件下的固結(jié)沉降速率會(huì)超過單面排水下的固結(jié)沉降速率，但不會(huì)超過雙面排水下的沉降速率。在實(shí)際工程中，可以通過調(diào)整α、β 取值來設(shè)計(jì)工程中所需要的固結(jié)排水速率。

圖15 α、β 值對(duì)平均固結(jié)度Us 曲線的影響Fig. 15 Influence of α and β values on average consolidation degree Upcurve

5 結(jié)論

對(duì)推導(dǎo)出的考慮非線性的土體一維固結(jié)近似解析解同時(shí)進(jìn)行退化和非退化的對(duì)比驗(yàn)證，分析各個(gè)參數(shù)變化對(duì)固結(jié)速率的影響，得出以下結(jié)論：

(1) 在連續(xù)排水邊界條件下，邊界處的孔壓隨時(shí)間逐漸減小，最終消散至0。而在Terzaghi 完全排水邊界條件下，邊界處的孔壓始終為0，這是連續(xù)排水邊界的一種特例。本文考慮排水邊界時(shí)間效應(yīng)得到的飽和土體一維非線性固結(jié)近似解答，能成功退化到既有的基于Terzaghi 排水邊界下的解答，是一種更具一般性的解答。

(2) 在連續(xù)排水條件下，土體內(nèi)的不排水對(duì)稱面的位置與界面參數(shù)有關(guān)，并且隨時(shí)間會(huì)發(fā)生變化。當(dāng)界面參數(shù)不相等時(shí)，不排水對(duì)稱面更靠近界面參數(shù)小的一側(cè)，并隨著時(shí)間增大向更靠近該側(cè)的方向移動(dòng)。而Terzaghi 排水邊界條件下的不排水對(duì)稱面的位置始終保持不變。

(3) 當(dāng)Cc/Ck>1 時(shí)，在固結(jié)前期，土體的沉降速率隨著Nq值的增大而增大，而在固結(jié)后期則相反，這與Terzaghi 單、雙面排水下沉降速率隨Nq值的變化規(guī)律不同。

(4) 在連續(xù)排水邊界條件下，土層界面參數(shù)α、β 取值越大，土體的孔壓消散能力越強(qiáng)；α、β 取值越小，土體的孔壓消散能力越弱，并且α、β 對(duì)土體固結(jié)的影響很大，因此在土體固結(jié)分析中，考慮邊界條件的時(shí)間效應(yīng)十分重要。