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        發(fā)動(dòng)機(jī)缸孔平臺(tái)珩磨原理與缺陷分析

        2023-01-04 13:23:14金航宇
        汽車工藝師 2022年12期
        關(guān)鍵詞:網(wǎng)紋波峰正態(tài)分布

        金航宇

        北京福田康明斯發(fā)動(dòng)機(jī)有限公司 北京

        缸孔是汽車發(fā)動(dòng)機(jī)關(guān)鍵零件缸體上的主要特征,缸孔加工的形狀、表面質(zhì)量、表面微觀結(jié)構(gòu)等直接影響發(fā)動(dòng)機(jī)的效率、耐久性以及油耗。本文主要論述雙過程平臺(tái)珩磨的機(jī)理與珩磨參數(shù)的控制方法,以及最新發(fā)現(xiàn)的金剛石珩磨金屬折疊的產(chǎn)生機(jī)理與抑制方法。

        雙過程平臺(tái)珩磨指的是缸孔在進(jìn)行珩磨階段分為兩個(gè)過程:首先通過較粗的砂條對(duì)缸孔表面進(jìn)行珩磨(網(wǎng)紋珩),讓缸孔表面獲得儲(chǔ)存潤(rùn)滑油所需的較深的溝槽與網(wǎng)紋;然后通過更為細(xì)密的平臺(tái)珩磨砂條對(duì)表面微觀的波峰進(jìn)行磨削(平臺(tái)珩),獲得較平整的表面質(zhì)量,保證缸孔的耐用度與壽命。

        珩磨原理

        1.運(yùn)動(dòng)原理

        如圖1所示,珩磨的磨削運(yùn)動(dòng)分為珩磨頭上下往復(fù)運(yùn)動(dòng)、珩磨頭的旋轉(zhuǎn)復(fù)合運(yùn)動(dòng)及砂條在磨削過程中向外漲開的微動(dòng)??刂葡到y(tǒng)通過控制珩磨次數(shù)與珩磨時(shí)砂條對(duì)珩磨表面的壓力,以及珩磨頭自帶的氣檢孔實(shí)時(shí)測(cè)量缸孔直徑實(shí)現(xiàn)對(duì)缸孔內(nèi)壁的磨削,控制磨削的深度與磨削量,從而達(dá)到圖樣所需要的表面紋理以及尺寸精度。旋轉(zhuǎn)和往復(fù)運(yùn)動(dòng)結(jié)合在一起,在被珩磨零件的表面產(chǎn)生交叉網(wǎng)紋(見圖2)。

        圖1 珩磨的磨削運(yùn)動(dòng)

        圖2 零件表面交叉網(wǎng)紋

        2.珩磨頭結(jié)構(gòu)

        (1)漲開機(jī)構(gòu) 珩磨頭通過液壓漲桿、機(jī)械漲桿推動(dòng)楔塊運(yùn)動(dòng),用一個(gè)可控的壓力把珩磨砂條漲開,壓在缸孔內(nèi)壁對(duì)缸孔進(jìn)行珩磨,如圖3所示。氣動(dòng)檢具孔在珩磨頭導(dǎo)條上,珩磨過程中同步對(duì)缸孔進(jìn)行測(cè)量。

        圖3 珩磨頭結(jié)構(gòu)

        珩磨頭的作用是把設(shè)備的旋轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)通過珩磨頭上的一套機(jī)構(gòu)傳遞到珩磨條,珩磨條在一定壓力下接觸到缸孔內(nèi)壁,并在珩磨頭帶動(dòng)下對(duì)缸孔進(jìn)行磨削,從而保證缸孔的尺寸、表面質(zhì)量。珩磨頭本身包含漲緊塊、珩磨條(精珩、平臺(tái)珩)、珩磨條復(fù)位彈簧、導(dǎo)向條及氣動(dòng)檢具檢測(cè)孔等機(jī)構(gòu)。漲緊塊在主軸頭上的液壓(伺服)驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)的帶動(dòng)下做上下運(yùn)動(dòng),通過斜面作用在珩磨條安裝板上使之徑向移動(dòng),達(dá)到漲開珩磨條的目的。復(fù)位彈簧始終讓珩磨安裝板(珩磨條焊接基體)貼合在漲緊塊上,并且在珩磨頭退出缸孔時(shí)珩磨條收縮到小于缸孔直徑,導(dǎo)向條在珩磨頭進(jìn)入或者離開缸孔時(shí)保護(hù)珩磨條不被碰撞。一些導(dǎo)向條上開有氣動(dòng)量具檢測(cè)孔,氣動(dòng)檢具通過檢測(cè)孔珩磨過程中同步采集珩磨缸孔直徑實(shí)時(shí)尺寸,控制精珩次數(shù)。整個(gè)珩磨頭拆解結(jié)構(gòu)如圖4所示。

        圖4 珩磨頭拆解結(jié)構(gòu)

        (2)珩磨條結(jié)構(gòu) 珩磨條通過釬焊焊接在珩磨條安裝板上面,主要分為油石和金剛石,油石是傳統(tǒng)的珩磨條,金剛石是目前應(yīng)用較多的珩磨條。金剛石珩磨條價(jià)格較高、壽命長(zhǎng),不需要頻繁調(diào)整與更換。金剛石珩磨條應(yīng)用金屬或者樹脂黏合劑把不同顆粒度的金剛石磨粒按照一定的濃度、形狀粘合或者燒結(jié)在一起形成珩磨條。可以通過控制黏合劑或者燒結(jié)材料的硬度來控制金剛石顆粒的脫粒效果。

        精珩的珩磨條金剛石顆粒一般設(shè)置在D9 0~D125μm,主要負(fù)責(zé)把缸孔珩磨到尺寸、珩磨出網(wǎng)紋效果,并且拉出表面所需要的溝槽。圖5展示了金剛石珩磨條的微觀結(jié)構(gòu),圖示黑色點(diǎn)為金剛石顆粒,機(jī)體為黏合劑(金屬或者樹脂)。精珩(網(wǎng)紋)珩磨后的表面輪廓,波峰、波谷在中線上下對(duì)稱。

        圖5 精珩珩磨條(500×)

        平臺(tái)珩的磨料顆粒一般設(shè)置在D25μm,通過細(xì)小的磨料把工件表面微觀的波峰磨削掉一部分,從而形成對(duì)接觸部件的良好支撐。圖6展示了平臺(tái)珩的珩磨條微觀結(jié)構(gòu)。平臺(tái)珩磨后的表面輪廓上部分比較平坦,形成良好的支撐。

        圖6 平臺(tái)珩珩磨條(500×)

        3.珩磨過程中表面形態(tài)的變化

        缸孔加工過程中表面形態(tài)的變化如圖7所示。在精珩之前,粗珩主要控制缸孔的形狀誤差,確保精珩時(shí)能夠有足夠的余量在圓周方向上均勻地來拉出網(wǎng)紋。鏜孔是粗珩之前的加工過程,保證缸孔的位置精度,并為粗珩預(yù)留足夠的余量來矯正缸孔的形狀誤差。有預(yù)變形壓板工藝的情況下,鏜孔為缸孔預(yù)留0.1mm±0.03 mm的余量(直徑方向上),粗珩之后為精珩預(yù)留0.04mm(直徑方向)的余量,平臺(tái)珩直徑方向上珩磨的余量為0.004~0.008mm。

        圖7 缸孔加工過程中表面形態(tài)的變化

        珩磨參數(shù)的形成

        平臺(tái)珩珩磨的光滑表面如圖8所示。珩磨的表面,既有光滑表面作為活塞環(huán)支撐保證發(fā)動(dòng)機(jī)缸孔足夠的耐用度,又有比較粗糙的溝槽可以存儲(chǔ)潤(rùn)滑油以及小的鐵屑,提升發(fā)動(dòng)機(jī)性能降低油耗。

        圖8 平臺(tái)珩形成的表面形態(tài)

        最初發(fā)動(dòng)機(jī)缸孔的評(píng)價(jià)參數(shù)只有Ra、Rz、tp(從平臺(tái)珩表面向下2um處使用平面剖切微觀輪廓,所得到的材料占比即為tp),但是這些參數(shù)只能依積分的方式來概括評(píng)價(jià)表面質(zhì)量,無法精確評(píng)價(jià)平臺(tái)珩磨的平頂、支撐材料、溝槽等的分布。因此,又發(fā)展起來了兩種珩磨專用的評(píng)定方法ISO13565-2規(guī)定的k參數(shù)與ISO13565-3規(guī)定的q參數(shù),各種參數(shù)評(píng)定原理如圖9所示。

        1.Rmr(c)

        用距離波峰向下偏移一定深度c的截面,截取表面微觀輪廓后得到的一個(gè)截面,該截面上的實(shí)體材料與整個(gè)截面面積的百分比定義為Rmr(c)(即tp參數(shù)(ASME))。如果把剖切深度作為Y軸,把支撐率作為X軸就可以繪制出一個(gè)Abbot-Firestone材料支撐率曲線如圖10所示。

        圖10 Rmr(c) 評(píng)定圖示

        2.k參數(shù)

        ISO13565-2標(biāo)準(zhǔn)中的k參數(shù)是通過tp曲線來描述表面形態(tài)的波峰區(qū)、核心區(qū)、波谷區(qū)的參數(shù),包含波峰區(qū)描述參數(shù)Rpk、Mr1,核心區(qū)描述參數(shù)Rk,波谷區(qū)描述參數(shù)Rvk、Mr2。評(píng)價(jià)方式可以分為三步來實(shí)現(xiàn)。

        第一步:定義出tp曲線上40%的平緩區(qū)域,延長(zhǎng)該平緩區(qū)域直線并與tp曲線的Y軸以及X=100%處的軸線相交,兩個(gè)交點(diǎn)的Y值差定義為Rk,此直線定義為Rk直線,如圖11所示(定義tp為100%時(shí)剖切深度為0um)。

        圖11 K參數(shù)評(píng)定用曲線第一步

        第二步:如圖12所示,Rk直線與Y軸交與一點(diǎn),通過該點(diǎn)繪制一條平行于X軸的直線,此直線與tp曲線以及Y軸所封閉的區(qū)域?yàn)椴ǚ鍏^(qū)。波谷區(qū)為Rk這條直線與X=100%這條直線交點(diǎn)處繪制一條平行于X軸的直線,該直線與tp曲線以及X=100%這條直線共同封閉的區(qū)域。

        圖12 K參數(shù)評(píng)定用曲線第二步

        第三步:定義出各個(gè)參數(shù)。Rpk是Rk直線與Y軸交點(diǎn)A之上所有波峰高度的平均值;Mr1是Rk直線在Y軸上交點(diǎn)A處繪制一平行于x軸的直線Y=A,該直線Y=A與tp曲線交點(diǎn)處tp的百分比即為Mr1。Rk為Rk直線在Y軸處交點(diǎn)A與在X=100%處交點(diǎn)B的Y方向的距離差。Rvk為Rk直線與X=100%處交點(diǎn)B,在B處繪制直線Y=B,該直線之下所有波谷的平均高度即為Rvk,Y=B與tp曲線交點(diǎn)處的t

        p值為Mr2。如圖13所示

        圖13 K參數(shù)評(píng)定用曲線第三步

        3.q參數(shù)

        如圖14所示,任何加工表面經(jīng)過粗糙度儀探測(cè)后就都是鋸齒狀的曲線,定義最高的波峰處為0,向下為正,則在一個(gè)取樣長(zhǎng)度內(nèi)可以統(tǒng)計(jì)出來每個(gè)波峰、波谷的深度與個(gè)數(shù),從而對(duì)每個(gè)深度以及個(gè)數(shù)繪制出直方圖。數(shù)據(jù)點(diǎn)越多,直方圖的輪廓就會(huì)形成平滑的曲線,這個(gè)曲線已經(jīng)比較接近正態(tài)分布曲線(見圖15),經(jīng)過變換(把波峰高度X轉(zhuǎn)換為Y=(X-μ)/σ)可以轉(zhuǎn)化為表面輪廓高度的標(biāo)準(zhǔn)正態(tài)分布曲線,x軸為測(cè)量深度與深度標(biāo)準(zhǔn)偏差的比值。

        圖14 表面輪廓

        圖15 標(biāo)準(zhǔn)正態(tài)分布

        正態(tài)分布曲線順時(shí)針旋轉(zhuǎn)90°,然后對(duì)應(yīng)正態(tài)分布紙,可以把表面輪廓通過概率分布曲線描述為如圖16所示的直線形狀,不同的概率分布可以繪制出來不同的直線,集中度比較大的概率分布曲線繪制出來的直線斜率絕對(duì)值較小,反之斜率絕對(duì)值較大。

        圖16 q參數(shù)正態(tài)分布紙表述線

        一個(gè)平臺(tái)珩磨的表面輪廓就可以通過這種統(tǒng)計(jì)的方式使用兩條直線在正態(tài)分布紙上表示出來,如圖17所示。其中藍(lán)線(粗線)表示精珩(網(wǎng)紋珩磨)的輪廓,紅線(細(xì)線)表示平臺(tái)珩磨形成的輪廓。

        圖17 平臺(tái)珩磨表面輪廓正態(tài)分布紙表示

        通過上面得到的正態(tài)分布紙上的直線,可以定義出Rpq、Rmq、Rvq。Rpq為平臺(tái)珩階段形成直線的斜率,Rvq為精珩(網(wǎng)紋珩)形成的直線的斜率,Rmq為平臺(tái)珩與精珩的轉(zhuǎn)換點(diǎn)用百分比表示,如圖18所示。

        圖18 q參數(shù)表示

        4.參數(shù)的優(yōu)缺點(diǎn)

        (1)Ra參數(shù)Ra參數(shù)為輪廓算術(shù)平均偏差,是指在一定取樣長(zhǎng)度內(nèi),輪廓上各店到輪廓中心線距離絕對(duì)值的平均值。由于采用平均計(jì)算的方式,因此無法區(qū)別不同類型的輪廓。如圖19所示,同樣Ra3.5左右,但是代表的卻是不同的輪廓表面形態(tài)。

        圖19 Ra3.5左右輪廓形態(tài)

        (2)tp參數(shù) 如圖20所示,上下兩圖都滿足tp=85%,但是上圖波谷多而深,下圖淺稍寬。因此單個(gè)深度tp無法精確描述波谷的多少,在發(fā)動(dòng)機(jī)缸孔珩磨過程中如產(chǎn)品需要一定的溝槽來滿足儲(chǔ)油以及包容小鐵屑等臟污,通過tp就無法及時(shí)發(fā)現(xiàn)不合格的產(chǎn)品。

        圖20 tp值無法區(qū)分深溝與淺溝

        (3)k參數(shù) k參數(shù)的關(guān)鍵點(diǎn)在于找到40%的平緩(flattest)窗口測(cè)試區(qū)域,從而畫出斜直線找到Rk與Rpk、Rvk,但是如圖21所示,一些情況下(如非正態(tài)分布的表面輪廓見圖22,波峰波谷分布較寬泛的輪廓)很難精確查找Mr1、Mr2,評(píng)估的精度受到影響。

        圖21 k參數(shù)評(píng)估精度不良

        圖22 非正態(tài)分布的表面紋路

        (4)q參數(shù) q參數(shù)的原理是統(tǒng)計(jì)分析得出的,基礎(chǔ)假設(shè)是珩磨的表面波峰波谷服從正態(tài)分布,如果遇到珩磨異常不服從正態(tài)分布的表面紋理,q參數(shù)也不能很好地表述表面形態(tài)。

        珩磨缺陷分析

        1.珩磨參數(shù)各參數(shù)的缺陷控制

        對(duì)于q參數(shù)一般缸孔的珩磨要求是Rmq80%~95%,Rvq1.0~5.0,Rpq0.1~0.4。一般情況下,一個(gè)類型的發(fā)動(dòng)機(jī)缸體砂條適配好之后,正常生產(chǎn)情況下這幾個(gè)參數(shù)不會(huì)有大的變化,特別是Rvq、Rpq范圍較大,一般不會(huì)超差。q參數(shù)與珩磨條的顆粒、顆粒的濃度、黏合劑強(qiáng)相關(guān),但是Rmq比較容易波動(dòng),來自于平臺(tái)珩的次數(shù)、平臺(tái)珩的磨削切除率。如圖23所示,平臺(tái)珩切除材料較多磨粒顆粒變大就會(huì)引起平臺(tái)珩直線向L1移動(dòng),從而導(dǎo)致Rmq從Rmq1變化到Rmq2,引起Rmq變大,反之亦然。

        圖23 平臺(tái)衍磨參數(shù)波動(dòng)

        通過增大平臺(tái)珩砂條的顆粒度,從D20變更到D25(見表1),使平臺(tái)珩更容易切除材料,同時(shí)平臺(tái)珩切溝多一點(diǎn)。在同樣的平臺(tái)珩磨次數(shù)、壓力的條件下進(jìn)行珩磨,得到如圖24所示的統(tǒng)計(jì)數(shù)據(jù)箱線圖。平臺(tái)珩砂條粒度變大后導(dǎo)致Rmq明顯變大。

        圖24 平臺(tái)珩砂條粒度變大后Rmq箱線

        表1 砂條顆粒度改變前后參數(shù)

        網(wǎng)紋珩已經(jīng)珩出足夠的正態(tài)分布的溝槽后顆粒度從D20更改到D25后,相同的加工條件下,如圖25所示,平臺(tái)珩磨下的材料增多從而導(dǎo)致Rpq直線向下平移,同時(shí)由于平臺(tái)珩的增強(qiáng)導(dǎo)致拉網(wǎng)紋珩磨的波峰數(shù)量偏少溝深偏多,從而也會(huì)引起Rvq直線右移,綜合得出Rpq與Rvq交點(diǎn)向下移動(dòng)從而提高了Rmq的數(shù)值。

        圖25 改進(jìn)前后相同測(cè)量點(diǎn)微觀曲線對(duì)比

        單獨(dú)分析Rvq、Rpq的情況下,Rvq與網(wǎng)紋珩磨條顆粒的濃度、顆粒大小強(qiáng)相關(guān),Rpq與平臺(tái)珩以及網(wǎng)紋珩的砂粒濃度大小綜合因素相關(guān)。顆粒大、濃度小的情況下波峰波谷比較深并且較分散,從而波峰波谷高度在統(tǒng)計(jì)學(xué)上繪制的直方圖就比較離散,導(dǎo)致正態(tài)分布曲線較離散,轉(zhuǎn)化為正態(tài)分布紙上就是一個(gè)斜率更大的直線,因Rvq、Rpq是正態(tài)分布上網(wǎng)紋珩磨與平臺(tái)珩磨所形成的指示直線的斜率,斜率變化就會(huì)導(dǎo)致Rvq、Rpq變大。不如圖26所示。不同離散程度,以及加工的粗糙程度就得到不同的斜率的正態(tài)分布紙上的直線,從而得到不同的Rpq、Rvq。

        圖26 同顆粒導(dǎo)致的波峰波谷統(tǒng)計(jì)紙上的不同的斜率曲線

        2.表面金屬折疊

        正常珩磨的缸孔表面在放大50×、200×、500×的情況下紋路清晰,表面沒有起皮問題。但是實(shí)際生產(chǎn)中會(huì)發(fā)現(xiàn)如圖27所示的表面形態(tài),左側(cè)是褶皺比較輕微,右側(cè)較為嚴(yán)重。這也是近年來除了可定量衡量的參數(shù)之外評(píng)估珩磨質(zhì)量的一個(gè)特征。這種褶皺嚴(yán)重的情況下會(huì)影響缸孔表面儲(chǔ)油、微粒的容納,嚴(yán)重時(shí)導(dǎo)致發(fā)動(dòng)機(jī)拉缸(見圖28)。

        圖27 電鏡SEI mode(500x)

        圖28 發(fā)動(dòng)機(jī)拉缸

        這種缺陷的檢測(cè)與發(fā)現(xiàn)較為困難,需要用電鏡放大才能清楚觀察到,因此對(duì)于這種問題行業(yè)研究較少,暫時(shí)定義其為金屬折疊(folded metal)。

        3.評(píng)定方法探討

        對(duì)于金屬折疊的評(píng)判目前行業(yè)中沒有明確的標(biāo)準(zhǔn)來評(píng)定這種不良,但是在實(shí)踐中有兩種方法:通過顯微鏡對(duì)這種不良進(jìn)行分類;通過對(duì)微觀表面形態(tài)掃描,進(jìn)行數(shù)學(xué)建模分析溝槽的數(shù)據(jù)量與連貫性。本文論述了通過表面觀察的方法評(píng)定這種金屬折疊,并且提出了利用機(jī)器學(xué)習(xí)評(píng)定的設(shè)想。

        圖29為一種目視判斷金屬折疊的方法(注:SEI為二次電子,可以探測(cè)表面形態(tài);BEI為掃描電子,更容易看到立體形狀長(zhǎng)度與深度)。這種通過目視評(píng)價(jià)的方式類似于金相評(píng)價(jià),但是比較直觀,取決于檢驗(yàn)人員的經(jīng)驗(yàn)以及技術(shù)能力。對(duì)于這種金屬折疊的研究也可以考慮使用機(jī)器學(xué)習(xí)的方式,但是需要對(duì)這種金屬表面進(jìn)行微觀建模,精度達(dá)到0.001mm之上,需要識(shí)別出來金屬折疊的形態(tài),是這種測(cè)量的一個(gè)研究方向。

        圖29 目視判斷金屬折疊的方法

        4.形成原因以及抑制方法探索

        形成階段的判斷:缸孔雙過程珩磨的分為精珩磨(精珩)、平臺(tái)珩磨(平臺(tái)珩)、毛刷刷珩(刷珩)三個(gè)主要的階段。試驗(yàn)前確認(rèn)當(dāng)前珩磨過程存在較為明顯的金屬折疊,通過對(duì)不同階段缸孔表面進(jìn)行電鏡觀察(500×)判斷產(chǎn)生金屬折疊的加工階段,如圖30所示。

        圖30 缸孔表面電鏡觀察

        通過500×電鏡觀察后可以看到在精珩之后就產(chǎn)生了明顯的金屬折疊現(xiàn)象,而精珩之前粗珩預(yù)留余量是0.04mm,遠(yuǎn)大于目前金屬折疊的厚度,因此可以得出結(jié)論在精珩過程產(chǎn)生了金屬折疊。對(duì)于這種金屬折疊不良局部剖切后的電鏡形態(tài)如圖31所示,2000×電鏡下觀察到的截面(見圖32)可以分辨出這類金屬折疊主要原因是珩磨過程中的金屬擠壓,產(chǎn)生這種擠壓主要來自于磨料的顆粒不夠鋒利、加工的溝槽不夠深、磨料脫落不夠及時(shí),其自銳性不良好。

        圖31 金屬折疊形成微觀圖

        圖32 電鏡2000X BSE 模式

        精珩(網(wǎng)紋珩磨、平臺(tái)珩磨)通??刂频膮?shù)是Rpq,Rmq,Rvq。這三個(gè)參數(shù)可以定量測(cè)量出來,前文已經(jīng)論述可以通過調(diào)節(jié)磨料的大小、濃度等參數(shù)來控制。同時(shí)這三個(gè)參數(shù)與金屬折疊具有一定的相關(guān)性,其關(guān)系通過極限實(shí)驗(yàn)可以得到。

        Test-A:網(wǎng)紋珩磨顆粒濃度控制在Test-B的50%,Test-A磨粒小于Test-B 50%,平臺(tái)珩不做變化。珩磨后觀察表面金屬折疊。

        Test-A金屬折疊明顯,但是Test-B幾乎沒有明顯金屬折疊。

        如圖33所示,數(shù)據(jù)分析Test-A的Rmq在90%左右遠(yuǎn)大于Test-B 64%的金屬Rmq,另外Test-B的Rvc,R3z,Ra均高于Test-A。因此這個(gè)實(shí)驗(yàn)說明金屬折疊與網(wǎng)紋珩磨的粗糙程度、溝槽深度強(qiáng)相關(guān)。通過加工更多、更深的溝槽降低Rmq可以降低金剛石珩磨條導(dǎo)致的金屬折疊不良(同時(shí)也說明Rmq也可以通過調(diào)整精珩中的網(wǎng)紋珩的珩磨砂條參數(shù)來調(diào)整)。

        圖33 數(shù)據(jù)分析

        結(jié)論

        現(xiàn)代的平臺(tái)珩磨技術(shù)從單一的參數(shù)控制tp(Rmr),發(fā)展到了小型發(fā)動(dòng)機(jī)的Rpk,Rvk,Mr1,Mr2以及重型高可靠性發(fā)動(dòng)機(jī)采用的Rmq,Rvq,Rpq多參數(shù)復(fù)合控制,為發(fā)動(dòng)機(jī)可靠性、提高油耗降低提供了理論支持。本文重點(diǎn)論述了珩磨的原理、以及各珩磨參數(shù)之間的相互關(guān)系,為工程技術(shù)人員實(shí)際實(shí)施參數(shù)的控制滿足圖樣要求提供了實(shí)踐依據(jù),同時(shí)也論述了珩磨過程中的主要缺陷的產(chǎn)生以及處理方式,引出了金屬折疊這個(gè)概念,給出了各個(gè)缺陷的產(chǎn)生機(jī)理與應(yīng)對(duì)措施,為提升生產(chǎn)質(zhì)量提供了解決的方向。

        珩磨的發(fā)展向著鏡面珩磨,激光珩磨發(fā)展,這種珩磨技術(shù)能夠更加容易控制儲(chǔ)油以及支撐,降低摩擦降低油耗提高可靠性,但是傳統(tǒng)雙過程珩磨也在積極完善并提高控制方法以及理論。

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