孫景凱， 王順吉， 高 帥， 吳彥旭

(中國(guó)航發(fā)西安動(dòng)力控制科技有限公司設(shè)計(jì)研究所， 陜西西安 710077)

引言

定壓伺服活門是液壓機(jī)械控制系統(tǒng)基礎(chǔ)控制元件之一，自身是一個(gè)完整的閉環(huán)系統(tǒng)，可以為液壓控制系統(tǒng)提供一個(gè)穩(wěn)定的壓力標(biāo)準(zhǔn)[1]。常見的定壓伺服活門結(jié)構(gòu)原理圖見圖1，其本質(zhì)是一個(gè)進(jìn)出口均可變化的分壓器，當(dāng)負(fù)載和進(jìn)口壓力變化時(shí)，定壓伺服活門通過調(diào)節(jié)進(jìn)口節(jié)流孔的大小來保證定壓油壓力穩(wěn)定[2]。

在穩(wěn)態(tài)下，根據(jù)力平衡關(guān)系，伺服壓力p的大小主要由活門上端面所受合力F決定:

pS=F0+Kx+p0S

(1)

式中，S—— 活門閥芯面積

F0—— 彈簧裝配預(yù)緊力

K—— 彈簧剛度

x—— 活門位移

p0—— 低壓腔壓力

王華威等[2]通過對(duì)定壓活門主要結(jié)構(gòu)參數(shù)的影響分析，提出了提高定壓伺服活門穩(wěn)定性的措施和設(shè)計(jì)方法，為獲取高穩(wěn)定性定壓伺服活門指明了方向。在航空發(fā)動(dòng)機(jī)機(jī)械液壓控制系統(tǒng)中，常常采用環(huán)境敏感元件(氣壓、溫度等)進(jìn)行環(huán)境參數(shù)的采集，并將敏感元件的位移輸出或者力值輸出經(jīng)過放大后作為控制變量，用于發(fā)動(dòng)機(jī)的調(diào)節(jié)?；诖?，考慮將定壓伺服活門的伺服壓力p作為變量用于伺服控制，在活門基本結(jié)構(gòu)確定的情況下，改變彈簧裝配預(yù)緊力F0、彈簧剛度K和低壓腔壓力p0是改變合力F實(shí)現(xiàn)伺服控制的技術(shù)實(shí)現(xiàn)途徑。其中，低壓腔壓力p0作為液壓系統(tǒng)基準(zhǔn)壓力之，一般為定值，不作為變量。宋佳彬[3]為解決汽車發(fā)動(dòng)機(jī)配氣機(jī)構(gòu)氣門飛脫、反跳問題，設(shè)計(jì)了剛度可變的截錐彈簧，實(shí)現(xiàn)了氣門受力與轉(zhuǎn)速相適應(yīng)，這為通過設(shè)計(jì)變剛度彈簧實(shí)現(xiàn)伺服控制提出了借鑒。但在通過改變彈簧裝配預(yù)緊力F0來實(shí)現(xiàn)伺服壓力受控變化的嘗試卻很少，有必要進(jìn)行進(jìn)一步的研究。AMESim作為目前比較先進(jìn)的航空發(fā)動(dòng)機(jī)燃油控制系統(tǒng)仿真分析工具，對(duì)液壓系統(tǒng)設(shè)計(jì)、系統(tǒng)性能分析、改進(jìn)與提升、故障排查等發(fā)揮著越來越重要的作用[4-9]。

1.襯套 2.活門 3.節(jié)流嘴 4.彈簧圖1 定壓伺服活門結(jié)構(gòu)原理圖Fig.1 Schematic diagram of fixed-pressure servo valve

本研究按照由環(huán)境敏感元件感受環(huán)境條件變化從而改變定壓伺服活門F0的思路出發(fā)進(jìn)行研究，提出了一種氣壓自適應(yīng)伺服活門結(jié)構(gòu)，利用AMESim對(duì)提出的氣壓自適應(yīng)伺服活門結(jié)構(gòu)進(jìn)行建模仿真，對(duì)影響伺服控制特性的關(guān)鍵影響因素進(jìn)行深入的研究，為其工程應(yīng)用和優(yōu)化設(shè)計(jì)提供參考。

1 結(jié)構(gòu)原理分析

在航空發(fā)動(dòng)機(jī)控制計(jì)劃中，通常選用發(fā)動(dòng)機(jī)進(jìn)口空氣壓力pt1和溫度Tt1表征發(fā)動(dòng)機(jī)外部條件的變化[10]，并使用pt1，Tt1作為控制變量對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)進(jìn)行穩(wěn)態(tài)調(diào)節(jié)，比如發(fā)動(dòng)機(jī)的慢車推力控制計(jì)劃N=f(pt1)[11]、慢車高壓轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速控制計(jì)劃nH=f(Tt1)和落壓比調(diào)節(jié)規(guī)律ΠT=f(Tt1)[12]。

膜盒是常用的機(jī)械式氣壓/溫度敏感元件，其中真空膜盒可以感受外部的絕對(duì)壓力，閉口填充膜盒(膜盒內(nèi)填充氣體、液體或飽和蒸汽)可以感受外部環(huán)境溫度，二者均可以感受外界環(huán)境變化輸出位移或者輸出力[13]，具有良好的測(cè)量精度和穩(wěn)定性。

基于以上分析，提出一種基于機(jī)械式膜盒的氣壓自適應(yīng)伺服活門，其結(jié)構(gòu)原理圖見圖2，在圖1定壓伺服活門的基礎(chǔ)上增加了膜盒組5和杠桿6，膜盒組與活門之間通過杠桿鉸鏈相連，杠桿以O(shè)為支點(diǎn)，膜盒輸出力的變化傳遞活門上，支點(diǎn)位置不同可以獲得不同的杠桿比。

1.襯套 2.活門 3.節(jié)流嘴 4.彈簧 5.膜盒組 6.杠桿圖2 氣壓自適應(yīng)伺服活門結(jié)構(gòu)原理圖Fig.2 Schematic diagram of theair pressure adaptive servo valve

以感受外界大氣壓變化的真空膜盒組為例，分析其工作原理如下：

設(shè)定真空膜盒組在標(biāo)準(zhǔn)大氣壓下不向外輸出力，此時(shí)該結(jié)構(gòu)與定壓伺服活門相同，向外輸出恒定的伺服壓力。當(dāng)外界大氣壓發(fā)生變化時(shí)，真空膜盒組開始向外輸出力值，通過杠桿將力傳遞到活門上，活門的受力平衡被打破，并發(fā)生運(yùn)動(dòng)，引起由襯套節(jié)流孔和活門工作邊組成的進(jìn)油口P通流面積發(fā)生變化，當(dāng)活門到達(dá)新的受力平衡位置時(shí)，根據(jù)分壓器原理，伺服壓力便發(fā)生了變化，由此實(shí)現(xiàn)伺服壓力隨氣壓的自適應(yīng)調(diào)節(jié)。

膜盒組輸出力特性由膜片所受壓力大小和有效面積決定，膜盒和膜盒組的輸出力與單個(gè)膜片的輸出力相同[14]，單個(gè)膜片的輸出力fm為：

fm=(pH0-pH)Se

(2)

式中,pH0—— 膜盒輸出力為0 N的基準(zhǔn)大氣壓力

Se—— 膜片有效面積

膜盒結(jié)構(gòu)確定后為固定值。工程實(shí)際中，為了獲取真空膜盒的有效面積，一般通過以下試驗(yàn)方法進(jìn)行數(shù)據(jù)獲取：在密閉容腔內(nèi)，在基準(zhǔn)大氣壓下，保持真空膜盒組自由高度固定不變，此時(shí)膜盒組輸出力值為0 N，通過抽真空裝置改變?nèi)萸粴鈮?，給定容腔不同的氣壓值pH，測(cè)量對(duì)應(yīng)的真空膜盒輸出力值fm，fm隨pH變化特性線的斜率即為真空膜盒的有效面積。

用作輸出力的膜盒，隨氣壓變化總要發(fā)生位移，膜片的位移會(huì)影響有效面積，進(jìn)而影響輸出力。為了減小位移的影響，一般采用膜盒組的方式把膜片的輸出位移控制在較小的范圍內(nèi)。采用膜盒組后，在總位移Ls一定的情況下，單個(gè)膜片的位移就減小為L(zhǎng)s/(2z)，z為膜盒個(gè)數(shù)，從而降低了對(duì)輸出力的影響[14]。

從式(2)看出，膜盒輸出力fm與大氣壓力pH成線性比例關(guān)系，這對(duì)應(yīng)用于伺服控制是非常有利的，可以降低系統(tǒng)階次，簡(jiǎn)化系統(tǒng)結(jié)構(gòu)。

2 數(shù)學(xué)模型

根據(jù)氣壓自適應(yīng)伺服活門的結(jié)構(gòu)和工作原理，以活門為研究對(duì)象，對(duì)其進(jìn)行受力分析?；铋T主要受液壓力、彈簧力、膜盒杠桿力、液動(dòng)力和阻尼力作用。在穩(wěn)態(tài)下，活門的受力平衡方程為：

pS+Fs=F0+Kx+p0S-fm/λ

(3)

式中，F(xiàn)s—— 穩(wěn)態(tài)液動(dòng)力，F(xiàn)s=KsAΔp

Ks—— 穩(wěn)態(tài)液動(dòng)力系數(shù)

A—— 活門進(jìn)口開度面積

Δp—— 活門進(jìn)口前后壓差

將式(2)代入式(3)可得：

pS+Fs=F0+Kx+p0S-Se(pH0-pH)/λ

(4)

因此，伺服壓力p變成了與活門運(yùn)動(dòng)位移x和大氣壓力pH的函數(shù)關(guān)系：

=αx+βpH+γ

(5)

γ—— 表征了結(jié)構(gòu)的初始設(shè)定條件

在穩(wěn)態(tài)下，由進(jìn)油口進(jìn)入活門的流量與從節(jié)流嘴流出的流量滿足流量平衡關(guān)系，其穩(wěn)態(tài)流量平衡方程為：

(6)

式中，Cp1—— 進(jìn)油口流量系數(shù)

Ap1—— 進(jìn)油口通流面積，由襯套與活門相對(duì)位置構(gòu)決定，受活門受力平衡位置控制

C3—— 節(jié)流嘴的流量系數(shù)

A3—— 節(jié)流嘴的流通面積

ρ—— 油液的密度

在某一平衡位置，當(dāng)大氣壓力pH發(fā)生變化時(shí)，活門在彈簧力、膜盒杠桿力、伺服腔壓力、低壓腔壓力、液動(dòng)力、阻尼力的共同作用下發(fā)生運(yùn)動(dòng)，活門的動(dòng)力學(xué)方程為：

(7)

Kt—— 瞬態(tài)液動(dòng)力系數(shù)

C—— 活門運(yùn)動(dòng)時(shí)的阻尼系數(shù)

在動(dòng)態(tài)變化過程中，伺服腔滿足如下流量平衡關(guān)系：

(8)

式(4)、式(6)～式(8)描述了氣壓自適應(yīng)伺服活門的動(dòng)靜態(tài)特性。

3 仿真分析

3.1 仿真模型的建立

為研究氣壓自適應(yīng)伺服活門的工作特性，根據(jù)其工作原理和結(jié)構(gòu)參數(shù)，建立了氣壓自適應(yīng)伺服活門的AMESim模型[15-17]，如圖3所示。

圖3 氣壓自適應(yīng)伺服活門AMESim模型Fig.3 AMESim model of air pressure adaptive servo valve

模型中真空膜盒組使用函數(shù)運(yùn)算表示，其有效面積使用某型真空膜盒組(4組膜盒)實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)。通過把大氣壓力pH作為輸入量，模擬pH變化的過程。設(shè)置仿真時(shí)間為10 s，采樣間隔為0.01 s，仿真參數(shù)見表1。

表1 模型參數(shù)Tab.1 Model parameters

3.2 仿真結(jié)果

設(shè)置大氣壓力pH，分別按照斜坡輸入和階躍輸入兩種方式來模擬大氣壓力的連續(xù)變化和突變過程，仿真結(jié)果見圖4～圖7。

圖4為pH按照斜坡輸入從0.101 MPa減小至0.026 MPa再增至0.101 MPa的過程，模擬大氣壓力從海平面到10 km高空再到海平面，伺服壓力p隨時(shí)間的變化過程。圖5為變化過程中伺服壓力隨大氣壓力pH的特性關(guān)系，pH從0.101 MPa 變化至0.026 MPa時(shí)，伺服壓力p從1.05 MPa變化到0.63 MPa，伺服壓力p與pH保持了良好的線性關(guān)系。

圖4 大氣壓力和伺服壓力隨時(shí)間變化曲線Fig.4 Changing curve of atmospheric pressure and servo pressure with time

圖5 伺服壓力隨大氣壓力變化曲線Fig.5 Changing curve of servo pressure with air pressure

圖6a為pH按照階躍輸入從0.101 MPa逐步突變至0.075，0.054,0.026 MPa的過程，模擬大氣壓力從海平面逐步突變到2，5，10 km的變化過程中伺服壓力p的變化情況；圖6b顯示了大氣壓力從0.101 MPa突降到0.075 MPa時(shí)伺服壓力p與大氣壓力pH動(dòng)態(tài)變化過程，可以看出，從大氣壓力開始變化到伺服壓力穩(wěn)定的時(shí)間為0.002 s(此處仿真采樣時(shí)間為0.001 s)，伺服壓力表現(xiàn)出了良好的跟隨性和響應(yīng)速度。

圖7顯示在大氣壓力pH變化過程中，活門位移x隨時(shí)間的變化過程，可以看出，在0～10 km高度氣壓變化范圍中，活門位移最大變化量為0.0194 mm(0 km時(shí)x=1.9410 mm；10 km時(shí)x=1.9604 mm)，變化量值較小，根據(jù)杠桿原理，通過杠桿反饋到真空膜盒組的位移為0.0138 mm，平均到每一片膜片的位移為0.0017 mm，對(duì)于膜盒來說，位移變化對(duì)輸出力的影響可以忽略不計(jì)。

圖6 伺服壓力隨大氣壓力變化曲線Fig.6 Changing curve of servo pressure with air pressure step

圖7 活門位移隨大氣壓力變化曲線Fig.7 Changing curve of spool displacement with air pressure step

上述結(jié)果表明，基于改變環(huán)境敏感元件、改變定壓伺服活門F0的思路提出的氣壓自適應(yīng)伺服活門具備良好的伺服控制特性和可實(shí)現(xiàn)性。

4 關(guān)鍵結(jié)構(gòu)參數(shù)影響分析及選取

文獻(xiàn)[2]已完成了影響定壓伺服活門特性的閥芯面積S、阻尼系數(shù)C、出口流通面積A等的定量分析，其結(jié)果也適用于氣壓自適應(yīng)伺服活門。這里主要對(duì)氣壓自適應(yīng)伺服活門設(shè)計(jì)中的關(guān)鍵結(jié)構(gòu)參數(shù)影響進(jìn)行分析。

4.1 彈簧剛度

彈簧在使用過程中會(huì)存在衰減情況，為模擬彈簧衰減對(duì)伺服特性的影響，分別在彈簧剛度K為5.0，4.5，4.0 N/mm情況下進(jìn)行仿真，其結(jié)果見圖8。

圖8 彈簧剛度的影響Fig.8 Influence of spring stiffness

從圖8可以看出，彈簧剛度會(huì)影響伺服壓力p的大小，但不改變伺服壓力p的線性，K值越大，p也越大。因此應(yīng)用過程中需考慮彈簧衰減對(duì)伺服壓力p的影響，當(dāng)性能衰減影響伺服控制時(shí)應(yīng)采取措施進(jìn)行衰減補(bǔ)償。

4.2 杠桿比

杠桿比λ是氣壓自適應(yīng)伺服活門設(shè)計(jì)的基本參數(shù)，也是性能調(diào)整的主要手段之一，分別在杠桿比λ為0.8，1.0，1.2，1.4，1.6的情況進(jìn)行試驗(yàn)，大氣壓力變化范圍0～0.101 MPa，其仿真結(jié)果見圖9。

圖9 杠桿比的影響Fig.9 Influence of lever ratio

從圖9可以看出，杠桿比λ主要影響伺服壓力p的斜率，改變了伺服壓力的變化范圍，杠桿比越小，斜率越大，伺服壓力調(diào)節(jié)范圍越大。同時(shí)杠桿比也會(huì)影響伺服活門的可工作大氣壓力范圍。在合適的杠桿比范圍內(nèi)，伺服壓力能隨大氣壓力pH在0～0.101 MPa之間線性變化，當(dāng)杠桿比小于某一值時(shí)，會(huì)出現(xiàn)伺服壓力不再隨大氣壓力變化，并保持與低壓腔壓力相等的情況。出現(xiàn)該現(xiàn)象的原因是：p1進(jìn)口油壓的初始預(yù)開量設(shè)定為2 mm，隨著大氣壓力pH的減小，活門逐步運(yùn)動(dòng)并關(guān)小p1進(jìn)口油壓的通流面積，如圖10所示，當(dāng)杠桿比為0.8、大氣壓力為0.015 MPa時(shí)，活門運(yùn)動(dòng)位移達(dá)到了2 mm，關(guān)閉了進(jìn)口油壓通流面積。此時(shí)，伺服活門的可工作氣壓范圍變?yōu)榱?.015～0.101 MPa。

圖10 杠桿比對(duì)活門位移的影響Fig.10 Influence of lever ratio on spool displacement

氣壓自適應(yīng)伺服活門工作范圍縮小的特性，剛好可以為伺服控制上的閥值截止特性所應(yīng)用，例如某性能要求在10 km以下高度隨大氣壓力進(jìn)行伺服控制，10 km以上高空為恒值控制，就可以通過選擇合適的杠桿比，將10 km以上的伺服性能進(jìn)行屏蔽。因此，在設(shè)計(jì)時(shí)，需要根據(jù)伺服控制特性需求、大氣壓力工作范圍、活門運(yùn)動(dòng)行程等合理選擇杠桿比。

4.3 膜盒有效面積

膜盒有效面積Se是氣壓自適應(yīng)特性實(shí)現(xiàn)的基本參數(shù)，分別選取有效面積Se為20，50，80，100 mm2進(jìn)行試驗(yàn)，大氣壓力變化范圍0～0.101 MPa，其仿真結(jié)果見圖11。

由圖11可以看出，膜盒有效面積Se同樣影響伺服壓力曲線的斜率，主要改變伺服壓力的初始設(shè)定值，膜盒有效面積越大，伺服壓力初始設(shè)定值越大。在伺服活門結(jié)構(gòu)不變的情況，膜盒有效面積Se的大小決定了在標(biāo)準(zhǔn)大氣壓下的伺服壓力基準(zhǔn)設(shè)定值。有效面積增加時(shí)，伺服壓力會(huì)出現(xiàn)大于設(shè)定壓力的情況，當(dāng)面積減小時(shí)，會(huì)出現(xiàn)伺服壓力小于設(shè)定壓力的情況。另一方面，當(dāng)有效面積減小到一定程度時(shí)，特性曲線的斜率便趨于平緩，伺服壓力變化過小，不利于進(jìn)行伺服控制。

圖11 膜盒有效面積的影響Fig.11 Influence of effective area of altitude capsule

在上述情況下，雖然氣壓自適應(yīng)伺服活門還具備自適應(yīng)功能，但是與設(shè)定要求已發(fā)生偏離。產(chǎn)生偏離的主要原因是膜盒有效面積Se的變化引起式(5)中γ≠γ0(γ0為活門初始設(shè)定值)，當(dāng)γ>γ0時(shí)，伺服壓力偏大；當(dāng)γ<γ0時(shí)，伺服壓力偏小。這兩種狀態(tài)在標(biāo)準(zhǔn)大氣壓下，膜盒均向外輸出力，膜盒始終處于受力狀態(tài)，會(huì)影響膜盒的工作壽命。

因此當(dāng)活門結(jié)構(gòu)和伺服壓力設(shè)定值確定時(shí)，通過使γ=γ0進(jìn)行膜盒有效面積Se選??；當(dāng)膜盒已選定(有效面積Se已確定)時(shí)，通過匹配活門參數(shù)、彈簧參數(shù)等進(jìn)行匹配設(shè)計(jì)。一般地，為獲得理想的氣壓自適應(yīng)控制特性并延長(zhǎng)膜盒壽命，應(yīng)確保膜盒在工作氣壓范圍內(nèi)的最大輸出力小于彈簧初始預(yù)壓力，同時(shí)應(yīng)盡量確保膜盒在標(biāo)準(zhǔn)大氣壓下的輸出力為0。

4.4 其他影響因素

除上述結(jié)構(gòu)參數(shù)外，元件自身的特性也會(huì)對(duì)伺服特性產(chǎn)生影響，比如真空膜盒組的滯環(huán)特性、杠桿鉸鏈機(jī)構(gòu)的裝配間隙引起的滯環(huán)特性等。

滯環(huán)特性是薄膜、膜盒類壓力敏感元件的的固有特性，限制薄膜/膜片的最大位移可以大大減小滯環(huán)，如第1節(jié)所述，采用膜盒組的形式可以減小單個(gè)膜片的位移，也可以減小真空膜盒組的滯環(huán)。

杠桿機(jī)構(gòu)的間隙在實(shí)際工程中不可避免，也會(huì)對(duì)伺服壓力特性帶入滯環(huán)。該滯環(huán)的引入主要原因是杠桿受力方向變向和空行程。在氣壓自適應(yīng)伺服活門結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中，最有效的消除或者減小滯環(huán)的措施就是避免出現(xiàn)杠桿受力為0的狀態(tài)，也就是在整個(gè)工況范圍內(nèi)保證杠桿始終受力，比如在設(shè)置彈簧初裝預(yù)緊力F0時(shí)，保證預(yù)緊力F0大于整個(gè)工況范圍內(nèi)的杠桿力。

5 應(yīng)用實(shí)例

將氣壓自適應(yīng)伺服活門結(jié)構(gòu)應(yīng)用于某型活塞位置控制系統(tǒng)中，如圖12所示。用滑閥代表活塞，活塞左腔通伺服壓力p驅(qū)動(dòng)活塞運(yùn)動(dòng)，右腔通低壓腔壓力p0，活塞通過彈簧力進(jìn)行位置反饋，形成閉環(huán)系統(tǒng)。

圖12 活塞位置控制模型Fig.12 Piston position control model

設(shè)置活塞無桿腔直徑為40 mm，有桿腔直徑15 mm，彈簧剛度40 N/mm，活塞運(yùn)動(dòng)行程x1為25 mm。模擬大氣壓力從0.101～0.026 MPa之間線性變化進(jìn)行試驗(yàn)，活塞位置隨大氣壓力pH變化的仿真結(jié)果如圖13所示。

圖13 活塞位移隨大氣壓力變化曲線Fig.13 Changing curve of piston displacement with air pressure

從圖13可以看出，隨著大氣壓力的減小，活塞位移按照線性關(guān)系從20.64 mm逐漸減小(向左運(yùn)動(dòng))，當(dāng)大氣壓力pH為0.026 MPa時(shí)，活塞位移為7.72 mm，這個(gè)過程中活塞總運(yùn)動(dòng)行程為12.92 mm，表現(xiàn)了良好的控制特性。當(dāng)在伺服油路和上低壓油路增加節(jié)流油嘴等節(jié)流元件后，即可實(shí)現(xiàn)對(duì)活塞運(yùn)動(dòng)速度的控制和調(diào)節(jié)，如圖14所示，節(jié)流油嘴流量越大，活塞運(yùn)動(dòng)速度越快。

圖14 節(jié)流油嘴流量對(duì)活塞運(yùn)動(dòng)的影響Fig.14 Influence of metering orifice on piston motion

活塞位置的控制是自適應(yīng)伺服控制的基本應(yīng)用場(chǎng)景之一，當(dāng)活塞位置與其他控制特性相關(guān)聯(lián)時(shí)，便能實(shí)現(xiàn)不同控制特性，例如將活塞位置與燃油計(jì)量特性相關(guān)聯(lián)時(shí)，便能實(shí)現(xiàn)計(jì)量燃油隨大氣壓力自適應(yīng)伺服控制。

6 結(jié)論

本研究介紹了一種用機(jī)械液壓式氣壓自適應(yīng)伺服活門，通過理論分析和仿真分析，得出了伺服壓力p隨大氣壓力pH氣壓自適應(yīng)伺服特性，并對(duì)其關(guān)鍵影響因素的分析研究和應(yīng)用實(shí)例分析，得出以下結(jié)論：

(1) 基于真空膜盒改變伺服活門預(yù)緊力構(gòu)建氣壓自適應(yīng)伺服活門的方法具有可行性，可以實(shí)現(xiàn)伺服壓力隨氣壓的自適應(yīng)調(diào)節(jié)，可用于伺服控制，在航空發(fā)動(dòng)機(jī)控制上具有良好的應(yīng)用前景；

(2) 杠桿比λ和膜盒有效面積Se是關(guān)鍵設(shè)計(jì)參數(shù)，均會(huì)改變伺服壓力曲線的斜率，但是影響不同，杠桿比主要影響伺服壓力變化范圍，杠桿比越小，伺服壓力變化范圍越大；膜盒有效面積主要影響伺服壓力的初始設(shè)定值，膜盒有效面積越大，初始設(shè)定值越大，參數(shù)的選擇應(yīng)確保膜盒在工作氣壓范圍內(nèi)的最大輸出力小于彈簧初始預(yù)壓力，同時(shí)盡量保證膜盒在標(biāo)準(zhǔn)大氣壓下的輸出力為0；

(3) 杠桿比λ會(huì)影響伺服活門的工作氣壓范圍，利用該特性合理匹配伺服活門運(yùn)動(dòng)行程，可獲得不同的閥值伺服特性。