劉建軍，張 焦，田 野，靖曉穎

(1.開(kāi)灤能源化工股份有限公司 紅樹(shù)梁礦，內(nèi)蒙古 準(zhǔn)格爾旗 017100；2.中國(guó)礦業(yè)大學(xué)(北京) 能源學(xué)院，北京 100000)

隨著近年來(lái)我國(guó)綜合機(jī)械化開(kāi)采技術(shù)的快速發(fā)展，綜放開(kāi)采技術(shù)普遍被使用在厚煤層及特厚煤層中。為保證接續(xù)工作面的回采巷道的穩(wěn)定性，礦井多留設(shè)30～50m的區(qū)段煤柱，降低了煤炭資源的采出率[1-6]。因此，研究特厚煤層條件下合理的區(qū)段煤柱尺寸對(duì)綜放開(kāi)采的工作面的煤炭回采率有著重要的意義。

許多學(xué)者對(duì)厚煤層及特厚煤層的合理煤柱尺寸進(jìn)行了大量的研究。蔣家河煤礦的平均煤厚為8.0m，趙賓[7]以其為工程背景并對(duì)區(qū)段煤柱寬度進(jìn)行研究，研究表明煤柱兩側(cè)塑性區(qū)呈“X”型貫通，確定合理的煤柱寬度為18m。陜西某礦的平均煤厚為15.42m，劉增輝[8]以其為研究對(duì)象，對(duì)護(hù)巷煤柱尺寸進(jìn)行了研究，研究表明煤柱內(nèi)的彈性核區(qū)隨著煤柱寬度的增大而增大，最佳的護(hù)巷煤柱寬度為20m。岳帥帥[9]對(duì)塔山煤礦為研究背景，分析表明回采巷道應(yīng)布置在基本頂斷裂線以外及懸臂梁平衡結(jié)構(gòu)保護(hù)下的應(yīng)力降低區(qū)內(nèi)，綜合確定煤柱寬度為6m。于洋[10]研究了王莊煤礦的采區(qū)殘留煤柱工作面的回收，研究表明巷道必須避開(kāi)采空區(qū)邊界的應(yīng)力疊加區(qū)和采空區(qū)拐角的拉剪破壞區(qū)，確定了殘采面巷道布置方式，得到了5個(gè)典型的煤柱寬度，回采巷道呈現(xiàn)內(nèi)外錯(cuò)的的布置方式。王琦[11]以某礦平均煤厚為11.02m為研究背景，確定了厚煤層綜放雙巷布置工作面巷間煤柱的尺寸，并給出了煤柱的最大臨界尺寸、最小臨界尺寸的定義。孔德中[12]以某礦平均煤厚15m為研究背景，采用理論計(jì)算和現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)力監(jiān)測(cè)等方法確定了高綜放工作面區(qū)段煤柱寬度為28m。

綜上可知，區(qū)段煤柱的尺寸研究大多是以煤層厚度變化不大為研究對(duì)象，而對(duì)煤層厚度變化較大的區(qū)段煤柱留設(shè)尺寸鮮有研究。一些學(xué)者也對(duì)煤層厚度變化較大的礦井作為研究對(duì)象，但回采巷道大多采用內(nèi)外錯(cuò)動(dòng)的布置方式，增大的工作面支架運(yùn)輸?shù)膭趧?dòng)量和降低了工作面的勞動(dòng)效率。本文以紅樹(shù)梁煤礦6107工作面為研究背景，該工作面的煤層厚度變化較大，煤層厚度的變化范圍在5.5～22.5m之間，原計(jì)劃的區(qū)段煤柱寬度為25m。針對(duì)煤層厚度變化較大，區(qū)段煤柱過(guò)大的問(wèn)題，基于煤層厚度的變化趨勢(shì)，提出分三個(gè)區(qū)域研究區(qū)段煤柱的最優(yōu)寬度，并綜合分析三個(gè)區(qū)域的區(qū)段煤柱的應(yīng)力及塑性區(qū)分布，最終確實(shí)回采巷道直線布置時(shí)的6107工作面的整體區(qū)段煤柱的寬度，避免了6107工作面因煤層厚度的變化而內(nèi)外錯(cuò)動(dòng)布置回采巷道而增大現(xiàn)場(chǎng)勞動(dòng)量的問(wèn)題。

1 工程概況

紅樹(shù)梁煤礦6#煤層埋深170～260m，平均埋深220m，煤層傾角為1°～3°。6107工作面傾斜長(zhǎng)度為270m，走向長(zhǎng)度為2400m。6107工作面的煤層厚度變化較大，煤層厚度5.5～22.5m。6107輔運(yùn)巷道、軌道巷道沿底板布置，巷道斷面規(guī)格為5m×3.8m，原計(jì)劃留設(shè)的區(qū)段煤柱寬度為25m。工作面采用綜放開(kāi)采，采煤高度為3.8m。從6107工作面的開(kāi)切眼到北翼大巷的方向上，煤層分布形式為分叉區(qū)域、合并區(qū)域和分叉區(qū)域，即煤層分叉區(qū)域包括6上煤層和6#煤層，合并區(qū)域僅有6#煤層。6107工作面開(kāi)采煤層為西側(cè)區(qū)域的6上煤層、合并區(qū)域6#煤層和北翼大巷側(cè)區(qū)域的6上煤層。工作面布置及煤層厚度變化趨勢(shì)，如圖1、圖2所示。巖層物理力學(xué)參數(shù)見(jiàn)表1、表2。

圖1 6107工作面布置

圖2 6107工作面走向的煤層厚度變化

表1 6107工作面頂、底板的巖性

2 區(qū)段煤柱的穩(wěn)定性分析

6107工作面煤層厚度變化較大，按6107工作面中部合并區(qū)域的平均煤厚17.5m進(jìn)行區(qū)段煤柱的穩(wěn)定性分析，將造成6107工作面的西側(cè)區(qū)域和靠北翼大巷側(cè)區(qū)域的區(qū)段煤柱尺寸過(guò)大，降低6107工作面的煤炭回收率，因此在6107工作面的走向方向上，基于煤層厚度的變化趨勢(shì)，將6107工作面劃分為三個(gè)區(qū)域，即西側(cè)區(qū)域、合并層區(qū)域和靠北翼大巷側(cè)區(qū)域，分別進(jìn)行區(qū)段煤柱的穩(wěn)定性分析。綜放工作面的區(qū)段煤柱在留設(shè)初期主要受上個(gè)采空區(qū)形成的側(cè)向應(yīng)力的影響，如圖3所示。上區(qū)段工作面的回采使得實(shí)體煤側(cè)產(chǎn)生塑性區(qū)，在上區(qū)段采空區(qū)穩(wěn)定后，因布置下區(qū)段工作面的回采巷道而對(duì)圍巖造成再次的破壞而使得煤柱邊緣側(cè)的塑性區(qū)范圍在一次擴(kuò)大，煤柱的彈塑性區(qū)的分布形式為：兩側(cè)塑性區(qū)中間彈性區(qū)。

表2 6107工作面頂、底板的巖體力學(xué)參數(shù)

圖3 煤柱彈塑性區(qū)及應(yīng)力分布

由圖3可知，煤柱保持穩(wěn)定的寬度為[13-16]：

Bi=x0i+x2+x1

(1)

式中，Bi為煤柱寬度(i=1、2、3；B1為西側(cè)區(qū)域、B2為中部區(qū)域、B3為北翼大巷側(cè)區(qū)域)，m；x2為煤柱彈性核寬度，m；x0i為極限平衡寬度(x01為西側(cè)區(qū)域、x02為中部區(qū)域、x03為北翼大巷側(cè)區(qū)域)，m；x1為采準(zhǔn)巷道在煤柱側(cè)形成的塑性區(qū)寬度，m。

式中，K為應(yīng)力集中系數(shù)；φ為煤層內(nèi)摩擦角，(°)；A為測(cè)壓系數(shù)；C為內(nèi)聚力，MPa；Px為支護(hù)強(qiáng)度，MPa；Mi為煤層厚度(i=1、2、3；M1為西側(cè)區(qū)域煤層厚度、M2為中部區(qū)域煤層厚度、M3為北翼大巷側(cè)區(qū)域煤層厚度)；Hi為埋深(i=1、2、3；H1為西側(cè)區(qū)域埋深、H2為中部區(qū)域埋深、H3為北翼大巷側(cè)區(qū)域埋深)。

M1=10.45m、M2=17.5m、M3=7.5m、K=2.3、A=0.3、C=1.5MPa、H1=225m、H2=221m、H3=210m、φ=28°代入(1)(2)式中，得x01=5.096m、x02=8.42m和x03=3.521m。現(xiàn)取煤柱兩側(cè)塑性區(qū)寬度x0i=x1，x2按照工作面采高取值為3.8m，理論計(jì)算煤柱合理寬度Bi分別為：B1=13.99m、B2=20.64m、B3=10.842m。

3 合理煤柱寬度數(shù)值模擬研究

3.1 模擬方案

根據(jù)表1、2的地質(zhì)條件分別建立6107工作面三個(gè)區(qū)域的三維模型。6107工作面的三個(gè)區(qū)域，即西側(cè)區(qū)域、中部區(qū)域和北翼大巷側(cè)區(qū)域的三維模型規(guī)格分別為：X×Y×Z=650m×160m×78m、X×Y×Z=650m×160m×95m和X×Y×Z=650m×160m×65m。模型X方向左右邊界及Y方向前后邊界控制位移為 0，底邊X，Y，Z方向控制位移均為0；上部邊界分別施加4.37MPa、4.27MPa、4.7MPa的均布載荷代替上覆巖層，煤巖體本構(gòu)模型采用摩爾-庫(kù)侖模型。

依據(jù)式(1)(2)計(jì)算的結(jié)果，制定表3中的方案，并對(duì)6107工作面不同區(qū)域的不同尺寸的區(qū)段煤柱進(jìn)行模擬研究。模擬過(guò)程為：依據(jù)開(kāi)采煤層的厚度建立不同區(qū)域的三維模型→掘進(jìn)6106工作面的輔運(yùn)巷道和軌道巷道→回采6106工作面→掘進(jìn)6107工作面的輔運(yùn)巷道和軌道巷道→回采6107工作面。

表3 不同區(qū)域的煤柱寬度方案

3.2 6107工作面回采巷道掘進(jìn)期間圍巖穩(wěn)定性

3.2.1 6107回采巷道掘進(jìn)期間圍巖應(yīng)力分布規(guī)律

6106工作面開(kāi)采完畢后，掘進(jìn)6107工作面輔運(yùn)巷道和軌道巷道，輔運(yùn)巷道掘進(jìn)期間，6107工作面三個(gè)區(qū)域的煤柱應(yīng)力分布情況如圖4—圖6所示。

圖4 西側(cè)區(qū)域不同煤柱寬度的應(yīng)力分布

圖5 中部合并區(qū)域不同煤柱寬度的應(yīng)力分布

圖6 靠北翼大巷區(qū)域不同煤柱寬度的應(yīng)力分布

由圖4—圖6可知，6107輔運(yùn)巷道掘進(jìn)期間，①西側(cè)區(qū)域：6106采空區(qū)側(cè)的峰值應(yīng)力基本保持在12.9MPa，而6107輔運(yùn)巷道側(cè)的峰值應(yīng)力由13.37MPa降至12.83MPa。②中部合并區(qū)域：6106采空區(qū)側(cè)的峰值應(yīng)力基本保持在10.1MPa，而6107輔運(yùn)巷道側(cè)的峰值應(yīng)力由12.52MPa降至11.15MPa。③靠北翼大巷區(qū)域：6106采空區(qū)側(cè)的峰值應(yīng)力基本保持在14.85MPa，而6107輔運(yùn)巷道側(cè)的峰值應(yīng)力由12.87MPa降至11.45MPa。

3.2.2 6107回采巷道掘進(jìn)期間圍巖塑性區(qū)分布規(guī)律

6107輔運(yùn)巷道掘進(jìn)期間，工作面不同區(qū)域的區(qū)段煤柱的彈性核分布規(guī)律如圖7所示。

圖7 輔運(yùn)巷道掘進(jìn)期間不同區(qū)域不同區(qū)段煤柱寬度的彈性核分布

由圖7可知，6107輔運(yùn)巷道掘進(jìn)期間：①西側(cè)區(qū)域：當(dāng)煤柱寬度分別為13m、14m、15m和16m時(shí)，煤柱的彈性核寬度分別為6.25m、6.75m、7.75m和9.75m。②中部合并區(qū)域：當(dāng)煤柱寬度為15m、16m時(shí)，煤柱內(nèi)無(wú)彈性核區(qū)；當(dāng)煤柱寬度為17m、18m、19m和25m時(shí)，煤柱的彈性核寬度分別為3.5m、5.5m、7.5m和15m。③靠北翼大巷區(qū)域：當(dāng)煤柱寬度分別為11m、12m、13m和14m時(shí)，煤柱的彈性核寬度分別為5.5m、6.5m、7.5m和9m。

3.3 6107工作面回采期間區(qū)段煤柱的穩(wěn)定性

3.3.1 工作面回采期間區(qū)段煤柱的應(yīng)力分布規(guī)律

區(qū)段煤柱受6107工作面的采動(dòng)影響，因此分析6107工作面回采期間對(duì)區(qū)段煤柱的垂直應(yīng)力分布的影響。6107工作面回采期間，在不同區(qū)域范圍內(nèi)，工作面前方5m處的不同尺寸的區(qū)段煤柱內(nèi)的垂直應(yīng)力分布如圖8所示。

圖8 回采期間不同區(qū)域不同煤柱寬度內(nèi)垂直應(yīng)力分布

由圖8可知，6107工作面回采期間，①西側(cè)區(qū)域：區(qū)段煤柱寬度為13～16m時(shí)，上區(qū)段采空區(qū)側(cè)的垂直應(yīng)力峰值基本保持在14.4MPa左右，6107輔運(yùn)巷道側(cè)的峰值應(yīng)力隨著煤柱寬度的增大而降低，其峰值應(yīng)力由15.85MPa降至13.8MPa。②中部合并層區(qū)域：區(qū)段煤柱寬度為17～25m時(shí)，上區(qū)段采空區(qū)側(cè)的垂直應(yīng)力峰值基本保持在10.4MPa左右，6107輔運(yùn)巷道側(cè)的峰值應(yīng)力隨著煤柱寬度的增大而降低，其峰值應(yīng)力由13.51MPa降至13.07MPa。③靠北翼大巷區(qū)域：區(qū)段煤柱寬度為11～14m時(shí)，上區(qū)段采空區(qū)側(cè)的垂直應(yīng)力峰值基本保持在16MPa左右，6107輔運(yùn)巷道側(cè)的峰值應(yīng)力隨著煤柱寬度的增大而降低，其峰值應(yīng)力由15.92MPa降至14.2MPa。

3.3.2 工作面回采期間區(qū)段煤柱的塑性區(qū)發(fā)育規(guī)律

6107工作面回采期間，區(qū)段煤柱受6107工作面的采動(dòng)影響，因此分析在6107工作面回采期間，區(qū)段煤柱的塑性區(qū)分布的影響。6107工作面回采期間，在不同區(qū)域范圍內(nèi)，工作面前方5m處的不同寬度的區(qū)段煤柱彈性區(qū)分布如圖9所示。

圖9 回采期間不同區(qū)域不同煤柱寬度前方5m處彈性區(qū)分布

由圖9可知，6107工作面回采期間，①6107工作面的西側(cè)區(qū)域：當(dāng)區(qū)段煤柱寬度為13m時(shí)，區(qū)段煤柱寬度過(guò)小，在6107工作面采動(dòng)影響下，區(qū)段煤柱內(nèi)的塑性區(qū)貫通。當(dāng)區(qū)段煤柱寬度大于14m時(shí)，區(qū)段煤柱內(nèi)的塑性區(qū)無(wú)貫通區(qū)段煤柱現(xiàn)象。②6107工作面的中部合并層區(qū)域：當(dāng)區(qū)段煤柱寬度為17m、18m時(shí)，區(qū)段煤柱寬度過(guò)小，在6107工作面采動(dòng)影響下，區(qū)段煤柱內(nèi)的塑性區(qū)貫通。當(dāng)區(qū)段煤柱寬度大于19m時(shí)，區(qū)段煤柱內(nèi)存在彈性核區(qū)。③6107工作面的靠北翼大巷區(qū)域：當(dāng)區(qū)段煤柱寬度大于11m時(shí)，在6107工作面采動(dòng)影響下，區(qū)段煤柱內(nèi)存在彈性核區(qū)。

3.4 不同區(qū)域的區(qū)段煤柱合理寬度確定

理論與實(shí)踐表明[17-20]，區(qū)段煤柱合理寬度確定應(yīng)滿足以下原則：①區(qū)段煤柱的位置應(yīng)盡可能處在應(yīng)力較低的區(qū)域，避免高應(yīng)力破壞煤柱的完整性；②區(qū)段煤柱應(yīng)能承受多次采動(dòng)影響，避免發(fā)生采空區(qū)漏風(fēng)自然發(fā)火、瓦斯爆炸等次生災(zāi)害；③應(yīng)盡可能減少煤炭資源浪費(fèi)，提高煤炭資源采出率。

6107工作面西側(cè)區(qū)域：6107工作面回采期間，因采動(dòng)影響，區(qū)段煤柱寬度在14m及以上時(shí)，區(qū)段煤柱內(nèi)能保證有一定范圍彈性核區(qū)保證區(qū)段煤柱的穩(wěn)定性及隔絕上區(qū)段采空區(qū)內(nèi)的瓦斯，區(qū)段煤柱中部形成應(yīng)力疊加程度相對(duì)變化較小，因此6107工作面西側(cè)區(qū)域合理的區(qū)段煤柱寬度為14m。

6107工作面中部合并層區(qū)域：區(qū)段煤柱寬度在19m及以上時(shí)，區(qū)段煤柱內(nèi)能保證有一定范圍彈性核區(qū)保證區(qū)段煤柱的穩(wěn)定性及隔絕上區(qū)段采空區(qū)內(nèi)的瓦斯，因此6107工作面中部合并層區(qū)域合理的區(qū)段煤柱寬度為19m。

6107工作面靠北翼大巷區(qū)域：區(qū)段煤柱寬度在11m及以上時(shí)，區(qū)段煤柱內(nèi)能保證有一定范圍彈性核區(qū)保證區(qū)段煤柱的穩(wěn)定性及隔絕上區(qū)段采空區(qū)內(nèi)的瓦斯，因此6107工作面靠北翼區(qū)域的區(qū)段煤柱寬度為11m即可滿足安全生產(chǎn)。

按照上述分析，在6107工作面的三個(gè)區(qū)域分別布置合理的區(qū)段煤柱尺寸時(shí)，回采巷道的布置方式為內(nèi)外錯(cuò)動(dòng)的布置方式，勢(shì)必增加了回采巷道掘進(jìn)的難度和工作面支架運(yùn)輸?shù)膭趧?dòng)量。因此，工作面的回采巷道的布置方式應(yīng)近量取直布置。

3.5 回采巷道直線布置的區(qū)段煤柱寬度

6107中部合并區(qū)域的最優(yōu)煤柱寬度大于6107工作面的西側(cè)區(qū)域與6107工作面靠北翼大巷區(qū)域的最優(yōu)區(qū)段煤柱寬度。當(dāng)工作面的輔運(yùn)巷道采用直線布置方式(即回采巷道無(wú)內(nèi)外錯(cuò)動(dòng))，6107工作面整體的區(qū)段按中部合并區(qū)域的煤柱最優(yōu)寬度19m布置時(shí)，6107工作面的煤層開(kāi)采中仍然造成煤炭資源的浪費(fèi)。因此6107工作面整體的區(qū)段煤柱寬度應(yīng)大于6107工作面的西側(cè)區(qū)域與6107工作面靠北翼大巷區(qū)域的最優(yōu)煤柱寬度，小于6107工作面的中部合并區(qū)域的煤柱最優(yōu)寬度。由上述可知，在6107工作面中部合并層區(qū)域，區(qū)段煤柱的寬度在17～19m之間時(shí)，煤柱內(nèi)的垂直應(yīng)力分布形式及應(yīng)力大小基本相同，區(qū)段煤柱內(nèi)的垂直應(yīng)力分布仍為雙峰分布形式，具有較好的承載能力。6107工作面回采期間，在6107工作面中部的合并區(qū)域，當(dāng)區(qū)段煤柱寬度在17～25m時(shí)，工作面前方0～30m范圍內(nèi)，區(qū)段煤柱內(nèi)的彈塑性分布如圖10所示。

圖10 超前工作面的區(qū)段煤柱內(nèi)的彈性核寬度

如圖10所示，在工作面前方0～30m的范圍，17～25m寬度的區(qū)段煤柱為內(nèi)出現(xiàn)的彈性核位置分別超前工作面16m、6m、0m和0m，且彈性核的寬度分別為1.5m、2.5m、2.5m和10m。因此，綜合考慮，6107工作面的回采巷道直線布置時(shí)，6107工作面的整體區(qū)段煤柱寬度為17m，且對(duì)6107工作面中部合并區(qū)域的區(qū)段煤柱進(jìn)行加強(qiáng)支護(hù)處理。

4 巷道圍巖控制技術(shù)

4.1 巷道支護(hù)參數(shù)

為保障區(qū)段煤柱及回采巷道圍巖的穩(wěn)定性，采取分區(qū)支護(hù)技術(shù)，即按照6107工作面的西側(cè)區(qū)域、中部合并層區(qū)域和靠北翼大巷區(qū)域進(jìn)行支護(hù)參數(shù)的設(shè)計(jì)。

6107工作面西側(cè)區(qū)域支護(hù)參數(shù)：頂板錨桿采用?20mm×2400mm的螺紋鋼錨桿，錨桿間、排距為900mm×1000mm；煤柱幫采用?20mm×2000mm的螺紋鋼錨桿，間、排距為1000mm×1000mm；實(shí)體煤幫采用?20mm×2000mm的玻璃鋼錨桿，間、排距為1200mm×1000mm；頂板錨索選用直徑17.8mm的7股高強(qiáng)度低松弛鋼絞線錨索，錨索的間、排距1800mm×2000m。

6107工作面中部合并層區(qū)域支護(hù)參數(shù)：頂板錨桿采用?20mm×2400mm的螺紋鋼錨桿，錨桿間、排距為900mm×900mm；煤柱幫采用?20mm×2200mm的螺紋鋼錨桿，間、排距為900mm×900mm；實(shí)體煤幫采用?20mm×2200mm的玻璃鋼錨桿，間、排距為1000mm×900mm；頂板錨索選用直徑17.8mm的7股高強(qiáng)度低松弛鋼絞線錨索，間、排距1800mm×1800mm。區(qū)段煤柱進(jìn)行注漿加固，注漿孔的排距為1800mm，即間隔兩排錨桿進(jìn)行注漿。

6107工作面靠北翼大巷區(qū)域支護(hù)參數(shù)：頂板錨桿采用?22mm×2200mm的螺紋鋼錨桿，錨桿間、排距為1200mm×1000mm；兩幫錨桿采用?18mm×2200mm的螺紋鋼錨桿錨桿，間、排距為1200mm×1000mm；頂板錨索選用直徑17.8mm的7股高強(qiáng)度低松弛鋼絞線錨索，間、排距為1800mm×2000mm。

4.2 巷道支護(hù)控制實(shí)踐

6107工作面回采期間，監(jiān)測(cè)工作面前方的輔運(yùn)巷道的變形量。當(dāng)工作面自開(kāi)切眼推進(jìn)120m時(shí)，對(duì)工作面前方的輔運(yùn)巷道的表面變形進(jìn)行測(cè)量，巷道的測(cè)量范圍為自工作面至前方100m處，巷道每隔5m進(jìn)行一次變形測(cè)量。輔運(yùn)巷道的圍巖變形量如圖11所示。

圖11 工作面前方100m范圍的運(yùn)輸巷道圍巖變形量

由圖11可知，在工作面的采動(dòng)影響下，工作面附近的6107輔運(yùn)巷道的頂板下沉量為48.8mm，底板鼓起量為35.4mm，煤柱側(cè)的移近量為78.6mm，工作面回采側(cè)的移近量為66.4mm。工作面的超前影響范圍在35m左右。因此，現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)表明，6107運(yùn)輸巷道留設(shè)17m煤柱及采取的支護(hù)技術(shù)是合理有效的。

5 結(jié) 論

1)綜放工作面煤層厚度變化較大，分區(qū)域設(shè)置區(qū)段煤柱的寬度可最大程度的提高煤炭的回收率。

2)研究了沿空巷道掘進(jìn)期間不同煤柱下應(yīng)力與塑像區(qū)的規(guī)律，結(jié)果表明：隨著區(qū)段煤柱寬度的增大，區(qū)段煤柱采空區(qū)側(cè)的應(yīng)力值基本無(wú)明顯變化，區(qū)段煤柱回采巷道側(cè)的應(yīng)力分布為微小降低趨勢(shì)；區(qū)段煤柱內(nèi)的彈性核寬度隨著區(qū)段煤柱寬度的增大而增大，區(qū)段煤柱中部的高應(yīng)力為降低趨勢(shì)。

3)依據(jù)區(qū)段煤柱的應(yīng)力分布及破壞情況，采用分區(qū)域分析各個(gè)區(qū)域的合理區(qū)段煤柱寬度，各個(gè)區(qū)域的合理區(qū)段煤柱分別為：6107工作面西側(cè)區(qū)域合理的區(qū)段煤柱寬度為14m；6107工作面中部合并層區(qū)域合理的區(qū)段煤柱寬度為19m；6107工作面靠北翼區(qū)域的區(qū)段煤柱寬度為11m?；夭上锏乐本€布置，工作面的整體區(qū)段煤柱寬設(shè)計(jì)為17m。

4)為保障區(qū)段煤柱及回采巷道圍巖的穩(wěn)定性，采取分區(qū)支護(hù)技術(shù)。