馬有福 王 濤 呂俊復(fù) 王子睿 馬友方

(1.上海理工大學(xué)能源與動(dòng)力工程學(xué)院，上海市動(dòng)力工程多相流動(dòng)與傳熱重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，200093 上海；2.清華大學(xué)能源與動(dòng)力工程系，教育部熱科學(xué)與動(dòng)力工程重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，100084 北京)

0 引 言

煤炭占我國一次能源消費(fèi)比例70%左右,統(tǒng)計(jì)顯示2020年我國燃煤發(fā)電量為4.63萬億千瓦時(shí),占全國總發(fā)電量的60.6%[1]。隨著煤炭資源的消耗,優(yōu)質(zhì)煤日益減少,劣質(zhì)煤利用比重不斷升高[2]。準(zhǔn)東煤預(yù)測儲(chǔ)量為3 900億t,已探明儲(chǔ)量為2 136億t,占全國煤炭儲(chǔ)量約7%,是具有代表性的劣質(zhì)煤。準(zhǔn)東煤揮發(fā)分高、灰分低,因而易著火且易燃盡,燃燒性能較優(yōu),但同時(shí)全水分高(質(zhì)量分?jǐn)?shù)為25%左右),因此發(fā)熱量較低,直吹式制粉系統(tǒng)干燥困難,鍋爐熱效率偏低[3-5]。為落實(shí)“節(jié)約、清潔、安全”的國家能源戰(zhàn)略,使煤電機(jī)組兼具基礎(chǔ)性與靈活性,有必要深入研究準(zhǔn)東煤高效發(fā)電的新途徑、新技術(shù)。

以往研究已表明,對高水分煤種進(jìn)行預(yù)干燥可提高燃煤機(jī)組發(fā)電效率,獲得顯著節(jié)能及減排效益[6]。然而,無論是煙氣預(yù)干燥技術(shù)[7-9]還是過熱蒸汽預(yù)干燥技術(shù)[10-12],均在鍋爐島之外設(shè)置獨(dú)立的煤炭預(yù)干燥系統(tǒng),這使燃煤電廠工藝系統(tǒng)過于復(fù)雜,預(yù)干燥裝置運(yùn)行的安全可靠性較低,因而難以推廣應(yīng)用。因此,筆者曾提出爐煙干燥開式制粉燃燒技術(shù)[13-16],通過充分利用電廠原有磨煤機(jī)的干燥功能,有效地解決了高水分煤種的穩(wěn)燃性能差、發(fā)電效率低等問題,而且乏氣中水分的回收使電廠水耗明顯減少。

爐煙干燥開式制粉燃燒技術(shù)避免了在鍋爐島之外設(shè)置獨(dú)立的煤炭預(yù)干燥系統(tǒng)。與煙氣或過熱蒸汽預(yù)干燥技術(shù)相比，電廠工藝系統(tǒng)大幅簡化，干燥裝置運(yùn)行可靠性明顯改善，同時(shí)機(jī)組熱經(jīng)濟(jì)性提高。與常規(guī)直吹式制粉系統(tǒng)相比，開式制粉系統(tǒng)內(nèi)需增設(shè)煤粉收集器和煤粉倉等設(shè)備。因高水分煤種的煤粉往往揮發(fā)分較高、自燃和爆炸風(fēng)險(xiǎn)較高，故制粉系統(tǒng)運(yùn)行安全性成為該技術(shù)付諸應(yīng)用的主要顧慮。而制粉安全是過熱蒸汽干燥的突出優(yōu)點(diǎn)，故筆者提出基于過熱蒸汽干燥開式制粉的燃煤發(fā)電技術(shù)(多項(xiàng)發(fā)明專利已獲授權(quán)[17-19])。本研究以某660 MW燃準(zhǔn)東煤超臨界發(fā)電機(jī)組為對比機(jī)組，設(shè)計(jì)了過熱蒸汽干燥開式制粉發(fā)電系統(tǒng)的工藝流程，計(jì)算并分析了采用該技術(shù)的節(jié)能、節(jié)水及環(huán)保效益。

1 過熱蒸汽干燥制粉燃煤發(fā)電技術(shù)

1.1 發(fā)電系統(tǒng)及其工作原理

圖1所示為針對高水分準(zhǔn)東煤提出的基于過熱蒸汽干燥開式制粉系統(tǒng)鍋爐(superheated-steam-dried open-pulverizing-system boiler，SSD-OPSB)的燃煤發(fā)電系統(tǒng)。

圖1 基于過熱蒸汽干燥開式制粉的燃準(zhǔn)東煤發(fā)電系統(tǒng)Fig.1 Zhundong-coal-fired power generation process based on SSD-OPSB1—Raw coal bunker；2—Coal feeder；3—Coal miller；4—Coarse grain separator；5—Pulverizing pipeline；6—Pulverized-coal collector；7—Pulverized-coal bunker；8—Pulverized-coal feeder；9—Mill-exhaust-steam；10—Recycling exhaust-steam；11—Exhaust-steam air preheater；12—Exhaust-steam heater；13—Air preheater and exhaust-steam preheater；14—Main steam；15—Reheat steam；16—Steam turbine；17—Generator；18—Condenser；19—Condensate pump；20—Condensate pipe；21—Water feed pump；22—Forced draft fan；23—Dust collector；24—Induced draft fan；25—Warm air pipe；26—Warm air booster fan；27—Air mixing chamber；28—Exhaust-steam booster fan；1#-8#—Heaters

與爐煙干燥開式制粉燃煤發(fā)電技術(shù)相比，SSD-OPSB燃煤發(fā)電技術(shù)的主要?jiǎng)?chuàng)新在于以過熱蒸汽作為制粉系統(tǒng)干燥和輸送介質(zhì)。蒸汽與煤粉在進(jìn)入磨煤機(jī)后進(jìn)行汽粉分離。分離后的一部分蒸汽通過乏汽再熱器(exhaust-steam preheater)加熱至一定溫度后再進(jìn)入磨煤機(jī)，作為煤粉干燥與輸送介質(zhì)進(jìn)行閉式再循環(huán)；另一部分因煤中水分蒸發(fā)而增加的蒸汽排出制粉系統(tǒng)，通過暖風(fēng)器(exhaust-steam air preheater)和乏汽加熱器(exhaust-steam heater)對這部分乏汽的潛熱和水分進(jìn)行回收。再循環(huán)乏汽(recycling exhaust-steam)通過鍋爐尾部煙氣余熱加熱至一定溫度，使蒸汽熱能滿足原煤在制粉系統(tǒng)內(nèi)干燥的要求。同時(shí)，控制磨煤機(jī)出口溫度高于蒸汽露點(diǎn)，確保煤粉流動(dòng)順暢。與過熱蒸汽預(yù)干燥燃煤發(fā)電技術(shù)相比，SSD-OPSB燃煤發(fā)電技術(shù)利用電廠原有的磨煤機(jī)作為干燥機(jī)，取消了煤炭預(yù)干燥系統(tǒng)，電廠工藝系統(tǒng)大幅簡化，工程可行性更佳。

SSD-OPSB燃煤發(fā)電技術(shù)的特點(diǎn)為：

1) 以過熱蒸汽為干燥介質(zhì)，制粉系統(tǒng)處于充分惰化氣氛，安全性高，打消了對開式制粉系統(tǒng)運(yùn)行安全性的顧慮。以閉式循環(huán)蒸汽為干燥劑，避免了從鍋爐抽取高溫爐煙，從而大幅簡化鍋爐設(shè)計(jì)、降低鍋爐制造成本、提高鍋爐運(yùn)行靈活性；

2) 通過帶有高效分離煤粉收集器的開式制粉，使蒸發(fā)的水分不進(jìn)入爐膛，解決了燃燒高水分煤種鍋爐爐溫低、穩(wěn)燃差、煙量大和熱效率低等問題；

3) 磨煤機(jī)出口乏汽為純蒸汽，通過乏汽熱能及水分回收，乏汽潛熱被回收至鍋爐和汽輪機(jī)的回?zé)嵯到y(tǒng)，從而明顯提高了鍋爐熱效率和全廠供電效率，同時(shí)回收水分可用于燃煤電廠脫硫以及除塵過程中的水耗，從而減小電廠水耗，具有環(huán)保效益。

1.2 高效燃煤發(fā)電系統(tǒng)可行性分析

本發(fā)電系統(tǒng)的創(chuàng)新點(diǎn)主要為將過熱蒸汽干燥和開式制粉系統(tǒng)相結(jié)合。關(guān)于燃煤電廠應(yīng)用開式制粉系統(tǒng)的可行性，已在文獻(xiàn)[13]予以分析。燃煤過熱蒸汽干燥系統(tǒng)的工作原理見圖2(即為熟知的WTA(steam fluidized bed drying with internal heat utilization)燃煤發(fā)電技術(shù)，已在德國Frechen電廠和Niederaubem電廠建成并投產(chǎn)運(yùn)行多年[20])。SSD-OPSD燃煤發(fā)電技術(shù)與WTA燃煤發(fā)電技術(shù)區(qū)別為：WTA燃煤發(fā)電技術(shù)采用流化床干燥機(jī)，SSD-OPSB系統(tǒng)以電廠原有磨煤機(jī)作為干燥機(jī)；從傳熱干燥及煤粉輸送能力，可用過熱蒸汽替代熱風(fēng)作為磨煤機(jī)干燥介質(zhì)；蒸汽與煤粉分離的煤粉收集器，可借鑒WTA燃煤發(fā)電技術(shù)的運(yùn)行經(jīng)驗(yàn)選取。

圖2 燃煤過熱蒸汽干燥制粉原理Fig.2 Schematic of superheated-steam-dried coal pulverizing

利用鍋爐尾部煙氣的熱能再熱制粉，不僅不會(huì)對原有電廠蒸汽熱力循環(huán)造成影響，而且還會(huì)使鍋爐排煙溫度降低，實(shí)現(xiàn)鍋爐排煙余熱高質(zhì)量回收。借鑒目前廣泛應(yīng)用的低溫省煤器技術(shù)，本研究中鍋爐排煙溫度設(shè)計(jì)為90 ℃，初步將乏汽再熱器與空氣預(yù)熱器(air preheater)耦合在一起(即采用三分倉回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器)，同步實(shí)現(xiàn)煙氣加熱空氣和蒸汽。

1.3 熱經(jīng)濟(jì)性分析模型

1.3.1 鍋爐熱經(jīng)濟(jì)分析模型

Qin=Q1+Q2+Q3+Q4+Q5+Q6(1)

式中:Qin為鍋爐輸入熱量,通常為原煤的收到基低位發(fā)熱量Qar,net,k J/kg;Q1～Q6分別為鍋爐有效利用熱量、排煙熱損失、可燃?xì)怏w未完全燃燒熱損失、固體未完全燃燒熱損失、鍋爐散熱損失、灰渣和冷卻水熱損失,kJ/kg。由此對SSD-OPSB 機(jī)組進(jìn)行熱平衡分析(如圖3所示)。

與常規(guī)燃煤電站鍋爐相比,SSD-OPSB 機(jī)組的熱經(jīng)濟(jì)性變化主要在兩方面:一是因排煙溫度降低至90℃,鍋爐排煙熱損失Q2減小;二是因鍋爐送風(fēng)回收了一部分乏汽凝結(jié)潛熱(可視為外來熱量),使鍋爐輸入熱量Qin增大。為簡化分析,假定其他鍋爐熱損失均不變。

由圖3 可 知SSD-OPSB 機(jī) 組 的Q2由 兩 部 分組成:

Q2=Q′2+Q″2(2)

式中:Q′2和Q″2分別為排煙和乏汽對應(yīng)的排氣熱損失,kJ/kg。根據(jù)文獻(xiàn)[13]中所述煙氣特性計(jì)算方法,可確定出SSD-OPSB 機(jī)組的排煙熱損失q2(即Q2/Qin×100%)較之于對比機(jī)組的排煙熱損失q2降低Δq2。因此由q2降低帶來的SSD-OPSB 機(jī)組節(jié)煤量Δbs1按式(3)確定:

式中:Δq2為與對比機(jī)組相比SSD-OPSB機(jī)組的q2減小量,%;ηb 為對比機(jī)組的鍋爐熱效率,%;bs為對比機(jī)組的發(fā)電標(biāo)準(zhǔn)煤耗量,287.6 g/(k W·h)。

圖3 SSD-OPSB機(jī)組熱平衡Fig.3 Schematic diagram of heat balance of SSD-OPSB unit

由暖風(fēng)器回收一部分乏汽的凝結(jié)潛熱而帶來的外來熱量ΔQin可按式(4)確定:

ΔQin=r·ΔMa(4)

式中:ΔQin為外來熱量,kJ/kg;r 為蒸汽的凝結(jié)潛熱,kJ/kg;ΔMa為對應(yīng)于每千克原煤在乏汽暖風(fēng)器中凝結(jié)的蒸汽量,kg/kg。因此由Qin增大帶來的SSD-OPSB機(jī)組節(jié)煤量Δbs2(g/(k W·h))按式(5)確定:

1.3.2 汽輪機(jī)熱經(jīng)濟(jì)分析模型

原煤水分較高時(shí)，暖風(fēng)器不能完全回收乏汽潛熱，故在暖風(fēng)器之后設(shè)置乏汽加熱器(見圖1)，以實(shí)現(xiàn)乏汽余熱及水分的100%回收。乏汽加熱器類似于低壓省煤器，因此由乏汽加熱器所得節(jié)煤效益Δbs3可通過等效焓降法[21]獲得(見式(6))：

(6)

式中：H0為每千克新蒸汽的等效焓降，kJ/kg，本研究中H0=1 185.58 kJ/kg；ΔH為在熱力循環(huán)中設(shè)置乏汽加熱器獲得的新蒸汽做功增加量，kJ/kg。

1.3.3 SSD-OPSB燃煤發(fā)電系統(tǒng)的總節(jié)煤效益

總節(jié)煤效益Δbs為：

Δbs=Δbs1+Δbs2+Δbs3

(7)

2 對比機(jī)組簡介與高效機(jī)組參數(shù)設(shè)計(jì)

2.1 對比機(jī)組簡介

本研究以某660 MW超臨界燃準(zhǔn)東煤發(fā)電機(jī)組為對比機(jī)組，在機(jī)組THA(turbine heat accep-tance)工況下進(jìn)行發(fā)電系統(tǒng)的熱經(jīng)濟(jì)性分析。對比機(jī)組設(shè)計(jì)煤種收到基的碳(C)、氫(H)、氧(O)、氮(N)、硫(S)、灰分(A)、水分(M)、固定碳(FC)和干燥無灰基揮發(fā)分(Vdaf)質(zhì)量分?jǐn)?shù)分別為53.94%，2.63%，9.01%，0.58%，0.75%，9.49%，23.60%，44.91%和32.88%，收到基低位發(fā)熱量為19 550 kJ/kg。在THA工況下，鍋爐燃煤量為284.2 t/h、鍋爐效率為94%、排煙溫度為123.1 ℃、機(jī)組發(fā)電煤耗為287.6 g/(kW·h)；汽輪機(jī)主蒸汽流量為2 034.5 t/h、發(fā)電功率為660 MW、汽耗率為3.082 kg/(kW·h)、熱耗率為7 920 kJ/(kW·h)。汽輪機(jī)回?zé)嵯到y(tǒng)主要參數(shù)如表1所示。

表1 汽輪機(jī)回?zé)嵯到y(tǒng)參數(shù)Table 1 Parameters of steam turbine regenerative system

2.2 制粉系統(tǒng)及參數(shù)設(shè)計(jì)

圖4 所示為對比機(jī)組和SSD-OPSB 機(jī)組的制粉系統(tǒng)。由圖4a可知,在對比機(jī)組中采用中速磨煤機(jī)直吹式制粉系統(tǒng),干燥劑初溫為353.7℃,磨煤機(jī)出口溫度為65℃,送粉管道的風(fēng)煤比為1.51 kg/kg。圖4b所示為高效機(jī)組采用的過熱蒸汽干燥開式制粉系統(tǒng),其中干燥劑為過熱蒸汽。由圖4b可知,在高效機(jī)組中采用過熱蒸汽干燥開式制粉系統(tǒng)。干燥劑為過熱蒸汽,從保證煤粉儲(chǔ)存和輸送安全以及防止揮發(fā)分提前析出造成熱損失的角度,磨煤機(jī)出口溫度不宜過高。同時(shí)為防止送粉管路中結(jié)露堵塞,磨煤機(jī)出口溫度也不能過低。綜合考慮上述因素并參考高爐噴吹煤粉工程中對此類制粉系統(tǒng)的設(shè)計(jì)準(zhǔn)則[22],取磨煤機(jī)出口溫度為110℃,對應(yīng)的煤粉水分按文獻(xiàn)[23]中的方法確定。此時(shí)干燥劑初溫仍取353.7℃,因過熱蒸汽的比熱容比熱風(fēng)的比熱容大,根據(jù)制粉系統(tǒng)熱平衡[24],磨煤機(jī)出口送粉管道的風(fēng)煤比為1.24 kg/kg。此外,為防止熱風(fēng)送粉時(shí)發(fā)生自燃自爆,采用60℃溫風(fēng)將煤粉倉內(nèi)煤粉送入爐膛。

圖4 對比機(jī)組和SSD-OPSB機(jī)組的制粉系統(tǒng)Fig.4 Pulverizing systems of reference and SSD-OPSB units a—Reference unit;b—SSD-OPSB unit

2.3 空氣預(yù)熱器參數(shù)設(shè)計(jì)

與傳統(tǒng)的直吹式制粉系統(tǒng)類似，在過熱蒸汽干燥開式制粉系統(tǒng)中，制粉干燥劑——再循環(huán)過熱蒸汽仍由鍋爐尾部煙氣熱能加熱。為充分利用鍋爐尾部煙氣與過熱蒸汽干燥劑間的換熱溫差，采用了過熱蒸汽干燥劑與鍋爐送風(fēng)并聯(lián)與煙氣換熱的布置方案(如圖5所示)。由圖5可知，將熱風(fēng)中間點(diǎn)溫度取為與磨煤機(jī)出口乏汽溫度相同(110 ℃)，空氣預(yù)熱器分為高溫與低溫兩級，高溫級為三分倉，低溫級為兩分倉，兩級分開布置。根據(jù)乏汽和送風(fēng)的流量及溫度，可得煙氣的中間點(diǎn)溫度和排煙溫度分別為136.7 ℃和93.6 ℃。

2.4 乏汽余熱及水回收裝置參數(shù)設(shè)計(jì)

乏汽余熱首先用于在暖風(fēng)器預(yù)熱鍋爐送風(fēng)，之后用于乏汽加熱器預(yù)熱機(jī)組凝結(jié)水(如圖6所示)。

圖5 SSD-OPSB機(jī)組的空氣預(yù)熱器熱平衡Fig.5 Schematic diagram of heat balance of air-preheater of SSD-OPSB unit

乏汽為純水蒸氣，僅在進(jìn)入暖風(fēng)器時(shí)處于微過熱狀態(tài)，故在暖風(fēng)器和乏汽加熱器中所回收的乏汽余熱主要是水蒸氣凝結(jié)潛熱，在回收余熱的同時(shí)也回收水分。暖風(fēng)器出口溫風(fēng)溫度不宜過低(余熱回收效益差)也不宜過高(低溫級空氣預(yù)熱器的換熱溫差降低過多，使得空氣預(yù)熱器設(shè)備投資過大)，同時(shí)，空氣預(yù)熱器防止嚴(yán)重低溫腐蝕要求其冷端受熱面的平均壁溫不低于70 ℃。綜合考慮，取暖風(fēng)器出口溫風(fēng)溫度為46.5 ℃，即空氣預(yù)熱器冷端平均壁溫約70 ℃。由圖6可知，乏汽的余熱和水分被100%回收。

圖6 乏汽余熱及水回收系統(tǒng)Fig.6 Heat and water recovery system of exhaust-steam

3 過熱蒸汽干燥系統(tǒng)計(jì)算結(jié)果分析

3.1 熱經(jīng)濟(jì)性結(jié)果及分析

將過熱蒸汽干燥開式制粉系統(tǒng)和乏汽余熱回收應(yīng)用于660 MW超臨界燃準(zhǔn)東煤對比機(jī)組，可得相應(yīng)的SSD-OPSB機(jī)組。以THA工況下鍋爐主蒸汽流量相同為前提，對該SSD-OPSB機(jī)組進(jìn)行熱經(jīng)濟(jì)性計(jì)算，主要計(jì)算結(jié)果如表2所示。

表2 對比機(jī)組與SSD-OPSB機(jī)組主要參數(shù)比較Table 2 Comparisons of the main parameters between reference and SSD-OPSB units

由表2可知，在相同的鍋爐出力下，鍋爐燃煤量由對比機(jī)組284.2 t/h，降低至SSD-OPSB機(jī)組276.3 t/h，節(jié)煤量達(dá)2.86%。由發(fā)電煤耗來看，SSD-OPSB機(jī)組在鍋爐排煙熱損失降低、外來熱量和乏汽加熱器三方面的標(biāo)煤節(jié)煤效益(Δbs1，Δbs2和Δbs3)分別為4.96 g/(kW·h)，3.27 g/(kW·h)和0.53 g/(kW·h)，在總節(jié)煤效益8.76 g/(kW·h)中的占比分別為56.6%，37.3%和6.1%(見圖7)。

由表2還可以看出，SSD-OPSB機(jī)組在鍋爐排煙熱損失的減小不僅源于排煙溫度由123.1 ℃降至93.6 ℃，還與因原煤蒸發(fā)水分不再進(jìn)入爐膛使得鍋爐排煙量減小有關(guān)。由于爐膛內(nèi)煙氣量減少，SSD-OPSB機(jī)組的爐膛絕熱燃燒溫度較對比機(jī)組提高了77.5 ℃，因而爐膛內(nèi)的煤粉停留時(shí)間和輻射換熱強(qiáng)度有所增大。因此SSD-OPSB燃煤發(fā)電技術(shù)不僅具有顯著的熱經(jīng)濟(jì)性，還有利于改善鍋爐的燃燒性能。

有必要指出，通過回收乏汽潛熱，在SSD-OPSB機(jī)組中暖風(fēng)器為鍋爐帶來225.3 kJ/kg外來熱量，節(jié)煤Δbs2=3.27 g/(kW·h)，這是SSD-OPSB燃燒發(fā)電技術(shù)的主要?jiǎng)?chuàng)新之處，也是其較之于以往開式制粉系統(tǒng)鍋爐技術(shù)[14-16]的主要進(jìn)步之處。乏汽加熱器在節(jié)能原理上類似于低壓省煤器，由于對比機(jī)組燃用的準(zhǔn)東煤水分的質(zhì)量分?jǐn)?shù)(23.60%)不算很高，因此留給乏汽加熱器的余熱較少(Δbs3=0.53 g/(kW·h)).但若機(jī)組燃用水分較高的褐煤，Δbs3預(yù)計(jì)會(huì)明顯增大。

圖7 SSD-OPSB機(jī)組的節(jié)煤效益分布Fig.7 Coal-saving distribution of SSD-OPSB unit

3.2 水回收效益分析

若應(yīng)用SSD-OPSB燃煤發(fā)電技術(shù)，對比機(jī)組可實(shí)現(xiàn)水回收42.98 t/h(制粉系統(tǒng)蒸發(fā)水分為0.155 6 kg/kg)，顯示出非常顯著的節(jié)水效益(見表3)。由表3可知，應(yīng)用SSD-OPSB技術(shù)后，由于鍋爐排煙的水分減少，煙氣酸露點(diǎn)降低了2.1 ℃，這對減輕空氣預(yù)熱器冷端低溫腐蝕有利。

表3 SSD-OPSB機(jī)組的水回收效益Table 3 Benefits of water recovery of SSD-OPSB unit

3.3 環(huán)境效益分析

SSD-OPSB燃煤發(fā)電技術(shù)應(yīng)用于燃準(zhǔn)東煤對比機(jī)組時(shí)，節(jié)煤效益達(dá)8.76 g/(kW·h)，這意味著在同樣的供電量下，機(jī)組污染物排放(如NOx，SO2和PM2.5等)可大幅減少約3%。溫室氣體CO2排放也相應(yīng)減少，對比機(jī)組采用SSD-OPSB燃煤發(fā)電技術(shù)可減少CO2排放17.95 t/h，按年運(yùn)行5 500 h計(jì)可減少CO2排放9.87萬t/a。

4 結(jié) 論

1)SSD-OPSB燃煤發(fā)電技術(shù)通過開式制粉,使蒸發(fā)水分不進(jìn)入爐膛,解決了燃高水分煤種鍋爐爐溫低、穩(wěn)燃差、排煙量大及熱效率低等問題;磨煤機(jī)出口乏汽為純蒸汽,便于乏汽熱能及水回收,不僅可明顯提高鍋爐熱效率和機(jī)組發(fā)電效率,還可同時(shí)回收水資源,減小電廠水耗。

2) 以某660 MW超臨界燃準(zhǔn)東煤(收到基水分質(zhì)量分?jǐn)?shù)為23.60%)機(jī)組為例，分析了SSD-OPSB燃煤發(fā)電技術(shù)的應(yīng)用效益。結(jié)果表明：應(yīng)用該技術(shù)可使對比機(jī)組的標(biāo)煤發(fā)電煤耗降低8.23 g/(kW·h)，也即可節(jié)煤2.86%；在相同的供電量條件下，機(jī)組污染物排放可等比例減少；單臺(tái)機(jī)組實(shí)現(xiàn)水回收42.98 t/h，減少CO2排放量17.95 t/h，展示出顯著的節(jié)能與環(huán)保效益，而且爐膛溫度有所提高，對改善煤粉燃燒性能有利。

3)SSD-OPSB燃煤發(fā)電技術(shù)利用電廠原有的磨煤機(jī)作為干燥機(jī),取消了煤炭預(yù)干燥系統(tǒng),電廠工藝系統(tǒng)大幅簡化,工程可行性佳。SSD-OPSB 燃煤發(fā)電技術(shù)以過熱蒸汽為干燥介質(zhì),制粉系統(tǒng)運(yùn)行安全性高;以閉式循環(huán)蒸汽為干燥劑,避免了從鍋爐抽取高溫爐煙,大幅簡化鍋爐設(shè)計(jì),降低鍋爐制造成本,提高鍋爐運(yùn)行靈活性。該技術(shù)既可用于新建機(jī)組,也適用于現(xiàn)役機(jī)組的升級改造。