高 林,陳 瑛
(南昌大學(xué)信息工程學(xué)院,江西 南昌 330000)
隨著電力電子技術(shù)的發(fā)展,電力電子器件組成的變換器正向著高效率、高頻率、高功率密度方面發(fā)展,但是功率開關(guān)器件的損耗嚴(yán)重阻礙了這一發(fā)展趨勢。功率開關(guān)器件開關(guān)頻率越高損耗就越大,轉(zhuǎn)換效率就會越低,而且給變換器的散熱帶來了巨大挑戰(zhàn)。要提高變換器的開關(guān)頻率就必須要減小功率開關(guān)器件的開關(guān)損耗,因此,零電壓零電流軟開關(guān)技術(shù)應(yīng)運而生,LLC諧振變換器具有能夠在全負(fù)載范圍實現(xiàn)變壓器原邊功率開關(guān)管的零電壓開通(Zero Voltage Switch,ZVS)與變壓器副邊功率開關(guān)管近似零電流關(guān)斷(Zero Current Switch,ZCS),極大地降低開關(guān)管高頻化帶來的開關(guān)損耗。本文利用基波近似法(Fundamental Harmonic Approximation,F(xiàn)HA)分析了LLC變換器拓?fù)渲C振網(wǎng)絡(luò)的基波等效電路模型,并得出全橋LLC諧振變換器的電壓增益特性,提出了雙向全橋LLC諧振變換器的電壓環(huán)電流環(huán)雙環(huán)控制技術(shù),通過對LLC諧振網(wǎng)絡(luò)的電流進行整流濾波采樣,得到內(nèi)環(huán)電流環(huán)的反饋信號,以便于DSP數(shù)字控制,數(shù)字控制技術(shù)將會是電源控制技術(shù)的發(fā)展趨勢。通過PSIM軟件進行仿真,仿真結(jié)果驗證了其可行性和正確性。
全橋LLC諧振變換器的結(jié)構(gòu)拓?fù)淙鐖D1所示,V1為原邊側(cè)直流電源,V2為副邊側(cè)直流電源,S1~S4組成全橋原邊側(cè)的開關(guān)管,S5~S8組成全橋副邊側(cè)的開關(guān)管,Cr、Lr和Lm為組成LLC諧振的諧振電容與諧振電感。
圖1 雙向LLC諧振變換器
LLC諧振變換器有2個諧振頻率,其中一個是Lr與Cr形成的諧振頻率fr,由于勵磁電感Lm被變壓器副邊輸出電壓箝位,因此勵磁電感Lm不參與諧振。當(dāng)勵磁電流Im諧振與電流Ir相等時,此時勵磁電感Lm參與諧振,而諧振頻率為fm、fr與fm的表達式為
全橋LLC諧振變換器根據(jù)開關(guān)頻率fs的范圍具有3種工種模式,即fs>fr、fs=fr和fm<fs<fr。由于最后一種工作模式包含了各種模態(tài),因此在此只分析最后一種工作模式,其主要工作波形如圖2所示。
圖 2 fm<fs<fr時工作波形
開關(guān)階段1[t0~t1], 在t0時刻,開關(guān)管S2與S3關(guān)斷,諧振電感電流Ir給功率開關(guān)管S2與S3漏源極之間的寄生電容Coss 充電,同時給開關(guān)管S1與S4漏源極之間的寄生電容Coss進行放電。開關(guān)管S1與S4的漏源電壓Vds開始下降,當(dāng)降到0時其體二極管開始導(dǎo)通,為S1與S4的零電壓開通提供了條件。勵磁電感Lm上的端電壓被鉗位在nVo,是由于變壓器副邊功率開關(guān)管的體二極管導(dǎo)通引起,其中n為變換器匝比,此時只有Cr和Lr參與諧振,Lm不參與諧振過程,諧振頻率為fr。
開關(guān)階段2[t1~t2], 在t1時刻,諧振電流與勵磁電流相等,此時流入變壓器原邊電流減小到零,副邊開關(guān)管的體二極管也相應(yīng)的減小到零,實現(xiàn)了副邊體二極管的零電流軟關(guān)斷。勵磁電感Lm開始與Cr和Lr諧振,由于副邊電壓對勵磁電感Lm的箝位作用消失,此時諧振頻率為fm。由于Lm很大而且諧振頻率小,此時可近似Ir=Im。
開關(guān)階段3[t2~t3], 在t2時刻,開關(guān)管S1和S4關(guān)斷,S2和S3的體二極管續(xù)流導(dǎo)通。變壓器繞組原邊電壓極性為上負(fù)極下正極,變壓器副邊開關(guān)管的體二極管開始導(dǎo)通。由于此前變壓器副邊開關(guān)管的體二極管的電流已經(jīng)為0,故在換流期間變壓器繞組副邊沒有存在反并聯(lián)體二極管的反向恢復(fù)過程問題。此時變壓器的副邊開關(guān)管的體二極管恢復(fù)導(dǎo)通,勵磁電感Lm上的電壓再被箝位到-nVo,Lm不參與諧振過程,此時勵磁電流Im是線性下降的,諧振頻率為fm。
下半個周期和上面的工作過程相似,只是方向相反,這里不再詳細(xì)說明。從上面的分析可看出原邊功率開關(guān)管S1和S4實現(xiàn)零電壓軟開通,變壓器副邊功率開關(guān)管反并聯(lián)體二極管實現(xiàn)零電流軟關(guān)斷,減小損耗,提高了效率[1]。
FHA僅考慮分析LLC諧振變換器在基波下的分量,去掉幅值較小的高次諧波分量,使用經(jīng)典的線性交流分析法建立了穩(wěn)態(tài)下的FHA等效電路模型,因此本文利用FHA的建模方式,可準(zhǔn)確地對諧振變換器進行小信號建模及分析,全橋LLC諧振變換器的諧振網(wǎng)絡(luò)部分可以等效為如圖3所示的等效電路。
圖3 LLC變換器的諧振網(wǎng)絡(luò)等效電路
負(fù)載電阻折算到原邊等效電阻Req為
由圖3諧振網(wǎng)絡(luò)等效電路得到交流基波的電壓增益為
根據(jù)全橋LLC的直流增益?zhèn)鬟f函數(shù)Mdc(fn,k,Q),可以畫出其在不同的取值下的直流增益曲線圖。對固定k或固定Q兩種情況下的特性分析如下。
(1)當(dāng)k固定時,增益在不同Q值下的頻率特性如圖4所示。
圖 4 全橋 LLC 的頻率特性
由圖4可以看出,電壓增益的頻率特性圖可以分為3個工作區(qū)域,即ZVS區(qū)域1、ZVS區(qū)域2和ZCS區(qū)域。ZVS區(qū)域1與ZVS區(qū)域2為開關(guān)管零電壓開通區(qū)域,ZVS區(qū)域為零電流關(guān)斷區(qū)域。隨著Q值增大,電壓直流增益的最大值也相應(yīng)減小,Q取不同值對應(yīng)著不同的最大直流增益。當(dāng)fn=1時對應(yīng)的電壓增益不隨負(fù)載的變化而改變,不會再受到負(fù)載的影響,因此,通常將額定頻率工作點設(shè)計在諧振頻率附近。Q值的選取原則在滿足滿載下且最低輸入電壓的直流電壓增益時,選取盡可能大的Q值。
(2)當(dāng)Q固定時,不同k取值對頻率特性的影響如圖5所示。
圖5 參數(shù)k對頻率特性的影響
由圖5可以看出,當(dāng)Q值一定時,隨著k的增大,最大增益逐漸減小。如果k取值較大,當(dāng)輸入電壓較低時,可能無法達到需要保持的輸出電壓,除了將增大諧振變換器的工作頻率變化范圍外,還降低直流電壓增益造成不滿足輸出設(shè)計要求。但是k取值較小時,勵磁電感Lm也較小,導(dǎo)致流過勵磁電感電流過大而使損耗增加,使變換器的效率降低。因此在選擇k值時常常折中選擇,一般取3~7比較合適[2,3]。
為驗證前面提出雙向全橋LLC諧振變換器的電壓環(huán)和電流環(huán)雙環(huán)控制技術(shù)方案的可行性和電壓增益模型的正確性,表1列出了全橋LLC諧振變換器仿真模型的主要規(guī)格參數(shù)。
表1 全橋LLC諧振變換器仿真模型的主要規(guī)格參數(shù)
使用擴展描述函數(shù)法(Extended Describing Function,EDF)來獲得 全橋LLC諧振的小信號模型,EDF法是在諧波平衡理論的基礎(chǔ)上被提出的[4,5]。
使用EDF分別得到設(shè)計參數(shù)如表1所示的輸出電壓對開關(guān)頻率的傳遞函數(shù),諧振電感電流對開關(guān)頻率的傳遞函數(shù)Gvw(S),Giw(S)波特圖如圖6所示。
圖6 Gvw(S),Giw(S)波特圖
本文以5 kW的變換器為例,電路參數(shù)取值如表1所示,使用PSIM仿真軟件對雙向全橋LLC諧振變換器進行仿真(正向功率傳輸),仿真電路如圖7所示,瞬間加滿載的仿真波形如圖8所示。
圖7 全橋LLC諧振變換器全橋的仿真電路
圖8 瞬間加滿載的仿真波形
本文對全橋LLC諧振變換器的工作原理進行了分析,利用FHA分析了LLC變換器拓?fù)渲C振網(wǎng)絡(luò)的基波等效電路模型,并得出全橋LLC諧振變換器的電壓增益特性,提出了雙向全橋LLC諧振變換器的電壓環(huán)電流環(huán)雙環(huán)控制技術(shù)方案,通過對LLC諧振網(wǎng)絡(luò)的電流進行整流濾波采樣,得到內(nèi)環(huán)電流環(huán)的反饋信號,數(shù)字控制技術(shù)將會是電源控制技術(shù)的發(fā)展趨勢。通過PSIM軟件進行仿真,仿真結(jié)果驗證了其可行性和正確性。