王愛峰，高海軍，薛鵬濤，趙 巖，陳忠達(dá)

（1.河南中州路橋建設(shè)有限公司，河南 周口 466000；2.延安市交通運(yùn)輸局，陜西 延安716099;3.河南省交通運(yùn)輸廳 公路管理局，河南 鄭州，450016;4.西安公路研究院有限公司，陜西 西安， 710065；5.長(zhǎng)安大學(xué) 特殊地區(qū)公路工程教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，陜西 西安 710064）

引 言

道路在長(zhǎng)期運(yùn)營(yíng)過(guò)程中，路面可能會(huì)出現(xiàn)不同類型的病害，通常在病害初期不會(huì)對(duì)路面產(chǎn)生破壞性的影響。但為了防止路面病害進(jìn)一步惡化，并最大程度降低因路面病害對(duì)道路交通造成的不利影響和減少養(yǎng)護(hù)費(fèi)用，及時(shí)、快速對(duì)路面破損進(jìn)行處治是十分必要的。冷補(bǔ)瀝青混合料具有施工簡(jiǎn)便、可快速開放交通等優(yōu)點(diǎn)，在路面修補(bǔ)中得到了應(yīng)用，較為常用的兩類冷補(bǔ)混合料（包括乳化瀝青混合料和改性乳化瀝青混合料）雖然都具有良好的技術(shù)性能，但也存在一定的缺陷，即乳化劑的破乳效應(yīng)與水的作用會(huì)在混合料內(nèi)部相互聯(lián)合，進(jìn)而導(dǎo)致不利的影響在其內(nèi)部進(jìn)行疊加，這將更易于引起冷補(bǔ)混合料空隙率高、粘結(jié)強(qiáng)度低等狀況的出現(xiàn)。

當(dāng)前冷補(bǔ)混合料存在的問(wèn)題已引起了道路工作者的重視。韓繼國(guó)[1]和李峰[2]采用相應(yīng)的檢測(cè)方式對(duì)冷補(bǔ)混合料的技術(shù)性能進(jìn)行分析，并根據(jù)分析結(jié)果給出了不同性能所對(duì)應(yīng)的評(píng)價(jià)指標(biāo)，為冷補(bǔ)混合料的篩選和改性奠定了參考基礎(chǔ)。同時(shí)還指出，國(guó)內(nèi)現(xiàn)有的冷補(bǔ)混合料質(zhì)量存在較大差異，性能還有待提高。譚憶秋[3]通過(guò)觀察冷補(bǔ)混合料在實(shí)體工程中的應(yīng)用效果，發(fā)現(xiàn)現(xiàn)有冷補(bǔ)混合料在潮濕環(huán)境中的粘結(jié)性和抗凍融性不強(qiáng)，在修補(bǔ)之后路面會(huì)很快出現(xiàn)二次破損的現(xiàn)象。馬全紅[4]采用礦質(zhì)黏土和稀釋劑改性普通石油瀝青冷補(bǔ)混合料，但其馬歇爾強(qiáng)度略有下降。以上研究也表明改善當(dāng)前冷補(bǔ)混合料自身性能是非常迫切的，這在很大程度上也推動(dòng)了道路工作者開展新型高性能冷補(bǔ)混合料的研究與應(yīng)用。

由此，為了開發(fā)出綜合性能更好的冷補(bǔ)混合料，一種新型路面冷補(bǔ)材料——環(huán)氧乳化瀝青混合料開始得到了關(guān)注。廣東工業(yè)大學(xué)的何遠(yuǎn)航[5]率先提出利用環(huán)氧樹脂和固化劑來(lái)改性乳化瀝青，其試驗(yàn)結(jié)果表明此方法能夠顯著提高乳化瀝青的高溫穩(wěn)定性、低溫穩(wěn)定性和粘結(jié)性。周啟偉等[6]通過(guò)試驗(yàn)測(cè)試發(fā)現(xiàn)水性環(huán)氧乳化瀝青具有優(yōu)良的粘結(jié)性能和拉伸性能。長(zhǎng)安大學(xué)的研究者[7～13]也相繼對(duì)這種冷補(bǔ)環(huán)氧乳化瀝青混合料開展了研究。上述研究表明，新型冷補(bǔ)環(huán)氧乳化瀝青混合料能夠同時(shí)兼顧乳化瀝青和環(huán)氧樹脂的優(yōu)良特性，即具備低溫施工和粘結(jié)性好的特點(diǎn)，能夠很好地在低溫、潮濕的自然環(huán)境中使用，可以及時(shí)快速對(duì)瀝青路面病害（如坑槽）進(jìn)行修補(bǔ)。

為利于環(huán)氧乳化瀝青混合料的推廣應(yīng)用，在課題組前期研究[9～13]的基礎(chǔ)上，從初期強(qiáng)度、成型強(qiáng)度、高溫穩(wěn)定性、低溫抗裂性和水穩(wěn)定性等方面開展研究，探討環(huán)氧乳化瀝青混合料的路用性能，并提出環(huán)氧乳化瀝青混合料性能標(biāo)準(zhǔn)的建議。

1 原材料性能與混合料組成設(shè)計(jì)

1.1 原材料性能

環(huán)氧乳化瀝青混合料包括以下組分：環(huán)氧樹脂、固化劑、乳化瀝青、集料和填料等。其制備流程為先利用環(huán)氧樹脂和固化劑來(lái)改性乳化瀝青，然后與集料、填料進(jìn)行拌和。其中，乳化瀝青與環(huán)氧樹脂的比例為95∶5，固化劑為外摻，占環(huán)氧樹脂的百分率為20%～35%（其基本摻量為30%），環(huán)氧乳化瀝青的主要技術(shù)性能如表1所示。本文采用的集料為石灰?guī)r碎石，填料為由石灰?guī)r細(xì)磨的礦粉，其技術(shù)性能滿足公路瀝青路面施工技術(shù)規(guī)范（JTG F40-2004）中的瀝青混合料用集料的技術(shù)要求。

表1 環(huán)氧乳化瀝青主要技術(shù)性能Table 1 Main technical performance of epoxy emulsified asphalt

1.2 混合料組成設(shè)計(jì)

以AC型瀝青混合料為基礎(chǔ)，參考交通部陽(yáng)離子乳化瀝青課題協(xié)作組[14]推薦的LB-10、LB-13和LB-16集料級(jí)配，結(jié)合課題組前期研究，設(shè)計(jì)了EEAC-10、EEAC-13和EEAC-16三種類型的環(huán)氧乳化瀝青混合料，其集料級(jí)配如圖1所示。最佳環(huán)氧乳化瀝青用量根據(jù)馬歇爾法確定，分別為EEAC-10為8.8%、EEAC-13為8.6%、EEAC-16為8.5%[13]。

圖1 環(huán)氧乳化瀝青混合料集料級(jí)配Fig.1 Aggregate gradation of epoxy emulsified asphalt mixture

2 力學(xué)強(qiáng)度研究

環(huán)氧乳化瀝青混合料的強(qiáng)度形成過(guò)程分為兩個(gè)階段：壓實(shí)階段（也稱為初始階段）和通車階段（也稱為成型階段）。在初始階段，環(huán)氧乳化瀝青混合料雖經(jīng)碾壓但尚未破乳固化而無(wú)粘結(jié)作用，加之水分的存在，路面強(qiáng)度仍然比較低，此時(shí)的強(qiáng)度稱為初始強(qiáng)度，用以控制開放交通的時(shí)間。在成型階段，路面在車輛荷載的反復(fù)作用和自然環(huán)境的影響下，水分逐漸從路面內(nèi)部蒸發(fā)，混合料的密實(shí)度和強(qiáng)度逐漸提高，并隨著此過(guò)程的繼續(xù)推進(jìn)，形成最終強(qiáng)度，并稱之為成型強(qiáng)度，用以反映瀝青路面最終可以達(dá)到的力學(xué)性能。

2.1 力學(xué)強(qiáng)度試驗(yàn)方法

力學(xué)強(qiáng)度試驗(yàn)方法采用以馬歇爾穩(wěn)定度試驗(yàn)（T 0709-2011）為基礎(chǔ)的修正馬歇爾穩(wěn)定度試驗(yàn)方法。

初始強(qiáng)度試件采用馬歇爾擊實(shí)儀成型，采用兩次擊實(shí)的方式，在上下兩面分別擊實(shí)75次。具體過(guò)程為：（1）將拌和均勻的混合料倒入試模后，于上下兩面分別擊實(shí)35次；（2）將第一次擊實(shí)的試件在常溫（15～25℃）條件下帶模養(yǎng)生24h后，再于上下兩面分別擊實(shí)40次，脫模常溫養(yǎng)生24h。然后在常溫下直接（不浸水）測(cè)定試件的馬歇爾穩(wěn)定度，以此作為初始強(qiáng)度。

成型強(qiáng)度試件制作過(guò)程與初始強(qiáng)度試件制作過(guò)程大體相似，其主要不同為養(yǎng)生溫度?；旌狭先肽２⒂谏舷聝擅娓鲹魧?shí)35次后，將其置于120℃下模內(nèi)養(yǎng)生24h，再于上下兩面各擊實(shí)40次，待養(yǎng)生24h且試件溫度降到常溫后脫模。然后將試件置于60℃的水浴中浸泡30～40min后測(cè)定其馬歇爾穩(wěn)定度，即為成型強(qiáng)度。

2.2 試驗(yàn)結(jié)果分析

不同類型的環(huán)氧乳化瀝青混合料強(qiáng)度試驗(yàn)結(jié)果如圖2所示。由此可知，環(huán)氧乳化瀝青混合料強(qiáng)度都較我國(guó)冷補(bǔ)混合料的技術(shù)要求（3kN）高。其中初始強(qiáng)度均大于10kN，成型強(qiáng)度均大于9kN。表面上看成型強(qiáng)度較初始強(qiáng)度略小，這是由穩(wěn)定度測(cè)試方式不同引起的。無(wú)論是初始強(qiáng)度還是成型強(qiáng)度，EEAC-16最大，EEAC-13次之，而EEAC-10最小。主要是由于EEAC-16混合料的大粒徑集料的骨架嵌擠作用明顯，摩擦作用大的緣故。據(jù)此建議環(huán)氧乳化瀝青混合料初始強(qiáng)度不應(yīng)低于10～12kN，成型強(qiáng)度不應(yīng)低于8～9kN。

圖2 環(huán)氧乳化瀝青混合料強(qiáng)度試驗(yàn)結(jié)果Fig.2 The strength of epoxy emulsified asphalt mixture

2.3 固化劑摻量對(duì)混合料力學(xué)強(qiáng)度的影響

圖3為不同固化劑摻量下（其中乳化瀝青和環(huán)氧樹脂摻量不變）EEAC-13混合料的力學(xué)強(qiáng)度試驗(yàn)結(jié)果。不同固化劑摻量下初始強(qiáng)度基本相同（12.5kN左右），而成型強(qiáng)度差異較大，且存在最佳摻量。這是因?yàn)槌跏茧A段破乳固化尚未開始，而初始強(qiáng)度主要取決于集料之間的嵌擠和摩擦作用，固化劑摻量不會(huì)對(duì)初始強(qiáng)度產(chǎn)生影響；而成型階段破乳固化已經(jīng)完成，成型強(qiáng)度不僅與集料之間的嵌擠和摩擦作用有關(guān)，還與環(huán)氧乳化瀝青黏聚力有關(guān)。當(dāng)固化劑摻量較少時(shí)，環(huán)氧樹脂固化不充分黏聚力較小導(dǎo)致成型強(qiáng)度偏??；摻量過(guò)大，會(huì)存在部分固化劑未參與固化反應(yīng)，在環(huán)氧乳化瀝青脆性增加的同時(shí)，黏聚力略有減小，表現(xiàn)為成型強(qiáng)度有小幅的降低，30%的固化劑摻量所對(duì)應(yīng)的環(huán)氧乳化瀝青混合料的成型強(qiáng)度最大。EEAC-10和EEAC-16混合料力學(xué)強(qiáng)度隨固化劑摻量的變化趨勢(shì)與圖3結(jié)果相似，因此就力學(xué)強(qiáng)度而言，可認(rèn)為固化劑最佳摻量為30%。

圖3 固化劑用量對(duì)強(qiáng)度的影響Fig.3 The influence of dosage of curing agent on the strength

3 穩(wěn)定性研究

3.1 高溫穩(wěn)定性

路面通常裸露地承受自然氣候變化的影響，氣溫升高直接導(dǎo)致面層溫度增高，這就要求環(huán)氧乳化瀝青混合料在高溫環(huán)境中應(yīng)具有良好的抗永久變形性能，以使其很好地達(dá)到修補(bǔ)路面的目的。本文以車轍試驗(yàn)（T 0703-2011）為基礎(chǔ)，以動(dòng)穩(wěn)定度DS為指標(biāo)來(lái)評(píng)價(jià)其高溫穩(wěn)定性。但試件成型方式及條件應(yīng)根據(jù)環(huán)氧乳化瀝青混合料的特點(diǎn)略作修改：將常溫環(huán)境中制備的環(huán)氧乳化瀝青混合料放入120℃的烘箱內(nèi)養(yǎng)生6h，使環(huán)氧乳化瀝青能充分破乳固化，再在120℃下進(jìn)行補(bǔ)充攪拌，使混合料拌勻，最后在輪碾成型儀上成型車轍試件，并在室溫環(huán)境中養(yǎng)生48h。

在最佳瀝青用量條件下，不同類型環(huán)氧乳化瀝青混合料的車轍試驗(yàn)結(jié)果如圖4所示，其中D45、D60分別為車轍試驗(yàn)第45min、第60min車轍變形量。由此可知：三種類型環(huán)氧乳化瀝青混合料的動(dòng)穩(wěn)定度高達(dá)5000次/mm以上，不僅滿足普通瀝青混合料要求（動(dòng)穩(wěn)定度大于1000次/mm左右），而且也滿足熱拌改性瀝青混合料的技術(shù)要求（動(dòng)穩(wěn)定度大于2800次/mm），這表明環(huán)氧乳化瀝青混合料的高溫穩(wěn)定性十分優(yōu)越，環(huán)氧樹脂的摻入有效發(fā)揮了其熱固性，集料間的膠結(jié)力有效抵抗高溫對(duì)混合料的影響。其中EEAC-16混合料的高溫穩(wěn)定性最佳，EEAC-13混合料與EEAC-16混合料基本相當(dāng)，EEAC-10混合料的稍差一些，這與EEAC-16混合料的骨架嵌擠作用較強(qiáng)有關(guān)。

圖4 環(huán)氧乳化瀝青混合料車轍試驗(yàn)結(jié)果Fig.4 The rutting test results of epoxy emulsified asphalt mixture

據(jù)此建議環(huán)氧乳化瀝青混合料高溫穩(wěn)定性的技術(shù)要求可按照改性瀝青混合料的執(zhí)行。

3.2 低溫穩(wěn)定性

考慮到四季更替循環(huán)，路面也會(huì)承受低溫效應(yīng)的影響，因此環(huán)氧乳化瀝青混合料在低溫環(huán)境中應(yīng)具備良好的低溫抗裂性。本文采用彎曲蠕變?cè)囼?yàn)方法(T 0728-2000)，以破壞應(yīng)變?chǔ)臖為指標(biāo)來(lái)研究環(huán)氧乳化瀝青混合料的低溫穩(wěn)定性。在最佳瀝青用量條件下，不同類型環(huán)氧乳化瀝青混合料的低溫彎曲蠕變?cè)囼?yàn)結(jié)果如表2所示。

表2 低溫彎曲蠕變?cè)囼?yàn)結(jié)果Table 2 The low temperature bending creep test results

三種混合料的低溫破壞應(yīng)變滿足普通熱拌瀝青混合料的技術(shù)要求（其中冬嚴(yán)寒區(qū)破壞應(yīng)變應(yīng)不小于2600 με），混合料類型對(duì)破壞應(yīng)變影響不是太大，EEAC-10混合料的低溫穩(wěn)定性稍好，較EEAC-16混合料的大6.5%，EEAC-13和EEAC-16混合料的低溫穩(wěn)定性基本相當(dāng)。這與混合料的粉料用量及粉膠比有關(guān)。

據(jù)此建議環(huán)氧乳化瀝青混合料低溫穩(wěn)定性的技術(shù)要求可按照普通瀝青混合料的執(zhí)行。

3.3 水穩(wěn)定性

鑒于環(huán)氧乳化瀝青混合料自身的特點(diǎn)，當(dāng)混合料內(nèi)部的水分全部蒸發(fā)后會(huì)在其內(nèi)部形成較大的空隙。這種空隙就成為雨水進(jìn)入路面內(nèi)部的通道，并在外部荷載循環(huán)作用下很容易產(chǎn)生水損害，進(jìn)而引起路面的破壞。本文采用浸水馬歇爾試驗(yàn)方法（T 0709-2011）和凍融劈裂試驗(yàn)方法（T 0729-2000），以浸水殘留穩(wěn)定度MS0和凍融劈裂強(qiáng)度比TSR為指標(biāo)來(lái)研究環(huán)氧乳化瀝青混合料的水穩(wěn)定性。

在最佳瀝青用量條件下，不同類型環(huán)氧乳化瀝青混合料的浸水馬歇爾試驗(yàn)和凍融劈裂試驗(yàn)結(jié)果如圖5和圖6所示。由圖5可知，三種類型環(huán)氧乳化瀝青混合料的浸水殘留穩(wěn)定度都大于80%，已達(dá)到熱拌瀝青混合料的技術(shù)要求，說(shuō)明其具有較好的水穩(wěn)定性。這主要是由于環(huán)氧樹脂固化后形成的網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)與瀝青嵌鎖交聯(lián)，使得混合料間黏聚力增強(qiáng)結(jié)構(gòu)穩(wěn)定。由圖6可知，混合料的凍融劈裂強(qiáng)度比都大于70%，盡管凍融劈裂強(qiáng)度比不是很大，但仍然能夠滿足半干區(qū)和干旱區(qū)熱拌普通瀝青混合料的技術(shù)要求（不小于70%），也可達(dá)到我國(guó)對(duì)冷補(bǔ)混合料凍融劈裂強(qiáng)度比不小于70%的要求。

圖5 環(huán)氧乳化瀝青混合料浸水馬歇爾試驗(yàn)結(jié)果Fig.5 The results of immersion Marshall test of epoxy emulsified asphalt mixture

圖6 環(huán)氧乳化瀝青混合料凍融劈裂試驗(yàn)結(jié)果Fig.6 The freeze-thaw splitting test of epoxy emulsified asphalt mixture

據(jù)此建議環(huán)氧乳化瀝青混合料的浸水殘留穩(wěn)定度和凍融劈裂強(qiáng)度比分別不應(yīng)低于80%和70%。

圖5中：MS1為 在60℃±1℃水 浴 浸 泡30～40min后測(cè)得的馬歇爾穩(wěn)定度；MS2為在60℃±1℃水浴浸泡48h后測(cè)得的馬歇爾穩(wěn)定度。

圖6中：RT1為未凍融循環(huán)的劈裂強(qiáng)度；RT2為凍融循環(huán)后的劈裂強(qiáng)度。

3.4 固化劑摻量對(duì)混合料穩(wěn)定性的影響

固化劑的多少往往直接影響環(huán)氧樹脂固化反應(yīng)的進(jìn)行，從而會(huì)對(duì)環(huán)氧乳化瀝青混合料的穩(wěn)定性產(chǎn)生影響，因此固化劑往往存在最佳摻量。受篇幅限制，下面僅以EEAC-13混合料為例，分析固化劑摻量對(duì)高溫穩(wěn)定性、低溫穩(wěn)定性和水穩(wěn)定性的影響。

圖7為固化劑摻量對(duì)高溫穩(wěn)定性影響的試驗(yàn)結(jié)果。由此可知環(huán)氧乳化瀝青混合料的動(dòng)穩(wěn)定度對(duì)固化劑摻量較為敏感，且30%的固化劑摻量下混合料的動(dòng)穩(wěn)定度最大，說(shuō)明此摻量下混合料的高溫穩(wěn)定性最好。因此就高溫穩(wěn)定性而言，可以認(rèn)為固化劑最佳摻量為30%，與力學(xué)強(qiáng)度的最佳摻量一樣。

圖7 固化劑用量對(duì)高溫穩(wěn)定性的影響Fig.7 The dynamic stability varies with the amount of curing agent

固化劑摻量對(duì)低溫穩(wěn)定性的影響如表3所示。環(huán)氧乳化瀝青混合料的低溫穩(wěn)定性會(huì)隨固化劑摻量增大而降低，但變化不大，其破壞應(yīng)變集中在2528～2626με之間。當(dāng)固化劑摻量為20%～25%時(shí)，其低溫穩(wěn)定性稍好，這是因?yàn)楣袒瘎搅吭龃?，混合料脆性增大，彎曲?yīng)變能減小，抗裂性減弱。因此，從低溫穩(wěn)定性出發(fā)，固化劑的摻量以偏低為宜（如20%～25%）。

表3 固化劑用量對(duì)低溫穩(wěn)定性的影響Table 3 The influence of dosage of curing agent on the stability at low temperature

固化劑用量對(duì)混合料水穩(wěn)定性的影響如圖8和圖9所示。由試驗(yàn)結(jié)果可知，不同固化劑用量下，環(huán)氧乳化瀝青混合料的浸水殘留穩(wěn)定度均大于80%，凍融劈裂強(qiáng)度比也在71%～75%之間。而且浸水殘留穩(wěn)定度和凍融劈裂強(qiáng)度比隨固化劑用量增加而增大，超過(guò)30%之后變化不明顯。因此，固化劑最佳用量為30%。

圖8 固化劑用量對(duì)水穩(wěn)定性的影響Fig.8 The effect of dosage of curing agent on the water stability

圖9 固化劑用量對(duì)凍融劈裂強(qiáng)度的影響Fig.9 The effect of curing agent dosage on the freeze-thaw splitting strength

4 結(jié)語(yǔ)

（1）采用修正馬歇爾方法，對(duì)環(huán)氧乳化瀝青混合料的力學(xué)強(qiáng)度進(jìn)行研究，結(jié)果表明環(huán)氧乳化瀝青混合料具有較高的力學(xué)性能，初始強(qiáng)度可達(dá)10kN以上，成型強(qiáng)度也可達(dá)到9kN以上，建議環(huán)氧乳化瀝青混合料初始強(qiáng)度不應(yīng)低于10～12kN，成型強(qiáng)度不應(yīng)低于8～9kN。

（2）采用車轍試驗(yàn)，以動(dòng)穩(wěn)定度為指標(biāo)，對(duì)環(huán)氧乳化瀝青混合料的高溫穩(wěn)定性進(jìn)行研究，結(jié)果表明環(huán)氧乳化瀝青混合料具有良好的高溫穩(wěn)定性，動(dòng)穩(wěn)定度可達(dá)熱拌改性瀝青混合料的技術(shù)要求，建議環(huán)氧乳化瀝青混合料高溫穩(wěn)定性的技術(shù)要求可參照改性瀝青混合料的執(zhí)行。

（3）采用低溫彎曲蠕變?cè)囼?yàn)，以破壞應(yīng)變?yōu)橹笜?biāo)，對(duì)環(huán)氧乳化瀝青混合料低溫穩(wěn)定性進(jìn)行研究，結(jié)果表明環(huán)氧乳化瀝青混合料的低溫穩(wěn)定性能夠達(dá)到普通熱拌瀝青混合料的技術(shù)要求，建議環(huán)氧乳化瀝青混合料低溫穩(wěn)定性的技術(shù)要求可參照普通瀝青混合料的執(zhí)行。

（4）采用浸水馬歇爾試驗(yàn)和凍融劈裂試驗(yàn)，以浸水殘留穩(wěn)定度和凍融劈裂強(qiáng)度比為指標(biāo)，對(duì)環(huán)氧乳化瀝青混合料的水穩(wěn)定性進(jìn)行研究，結(jié)果表明環(huán)氧乳化瀝青混合料的浸水殘留穩(wěn)定度都大于80%，凍融劈裂強(qiáng)度比也在71%～75%之間，環(huán)氧乳化瀝青混合料的水穩(wěn)定性是較好的，建議環(huán)氧乳化瀝青混合料浸水殘留穩(wěn)定度不應(yīng)低于80%，凍融劈裂強(qiáng)度比不應(yīng)低于70%。

（5）隨固化劑摻量的增加，環(huán)氧乳化瀝青混合料在力學(xué)強(qiáng)度、穩(wěn)定性的變化上均產(chǎn)生峰值，固化劑在摻量30%左右時(shí)，環(huán)氧乳化瀝青混合料成型強(qiáng)度最大，高溫穩(wěn)定性能比較好，浸水殘留穩(wěn)定度最大，凍融劈裂強(qiáng)度也達(dá)到穩(wěn)定值；固化劑摻量在20%～25%之間時(shí)，混合料的低溫穩(wěn)定性稍好。因此綜合力學(xué)強(qiáng)度、穩(wěn)定性，一般情況下，建議固化劑摻量為30%，低溫寒冷條件下固化劑摻量為20%～25%。