張 鑫，趙 成，王電華，余 海，潘登麗

(1.西安市軌道交通集團有限公司，西安 710018；2.中國電建集團西北勘測設(shè)計研究院有限公司，西安 710065)

0 前 言

隨著西安市城市發(fā)展范圍的擴大，北跨渭河發(fā)展戰(zhàn)略的深入實施，西安北向的城市發(fā)展空間進(jìn)一步擴展，特別是近年來城市基礎(chǔ)設(shè)施的不斷完善，軌道交通線網(wǎng)的進(jìn)一步完善、外圍線路的進(jìn)一步延伸，渭河漫灘區(qū)和階地區(qū)砂土地層的開挖、支護(hù)、降水、地基處理等巖土工程問題已成為軌道交通地下工程建設(shè)中面臨的主要問題。

西安市范圍內(nèi)渭河沿線主要有粉砂層、粉細(xì)砂層、細(xì)砂層、中砂層、粗砂層及礫砂層，一般具有松散、力學(xué)性質(zhì)差的特征。在地下工程建設(shè)中砂層基坑的開挖和支護(hù)尤為重要。因此，獲取準(zhǔn)確的砂層物理力學(xué)參數(shù)，對于基坑的設(shè)計和施工起著決定性作用。

學(xué)界和工程界一般認(rèn)為砂土強度基本上受兩類關(guān)鍵因素控制和影響：土顆粒物理屬性及土體存在狀態(tài)。前者包括礦物組分、粒徑、級配、顆粒形狀；后者包括土體結(jié)構(gòu)、密實程度、有效應(yīng)力狀態(tài)等[1]。魯博等[2]分析了砂土內(nèi)摩擦角和黏聚力隨不同顆粒粒組含量、密實度的變化趨勢及規(guī)律；朱建群等[3]對含無塑性粉粒的砂土進(jìn)行了三軸固結(jié)不排水試驗，并指出粉粒含量通過顆粒組成和結(jié)構(gòu)對粉砂強度和變形產(chǎn)生重要影響；常在[4]、曾軍[5]分別采用顆粒力學(xué)和離散元模擬試驗進(jìn)行砂土強度的研究；朱俊高等[6]研究了密度對砂土應(yīng)力應(yīng)變強度特性的影響，發(fā)現(xiàn)密度對軸向應(yīng)變、體積應(yīng)變、變形模量、強度指標(biāo)等均影響較大；劉清秉等[7]開展了砂粒土顆粒形狀的量化工作，研究表明顆粒形狀參數(shù)與剪脹角、臨界狀態(tài)摩擦角均具有良好的相關(guān)性。針對砂土強度的影響因素雖已開展了很多的工作，但由于現(xiàn)場采取原狀砂試樣難度大、原狀試樣和重塑試樣對比試驗數(shù)量多、成本大并且周期長，因此，對于砂土地層的原狀試樣與重塑試樣直剪試驗、三軸試驗以及休止角試驗的對比分析開展的相對較少。

本文在西安市地鐵4號線北客站巖土工程常規(guī)試驗的基礎(chǔ)上，針對工程中涉及到的砂土層進(jìn)行了原狀和重塑試樣的直接剪切試驗、重塑試樣的三軸壓縮試驗，對比分析剪切試驗結(jié)果，開展水上和水下休止角試驗，分析休止角與內(nèi)摩擦角之間的關(guān)系，并結(jié)合現(xiàn)場工程設(shè)計及施工的應(yīng)用情況，提出測試砂層剪切指標(biāo)的推薦方法和建議值選取原則方法，為本地區(qū)地下軌道交通工程基坑支護(hù)和地基處理巖土參數(shù)的合理選取提供支撐。

1 試樣及試驗概況

1.1 工程背景

工程場地位于西安市北郊渭河南岸，北距渭河約3 km，渭河河床寬200～2 000 m，河流曲折，以侵蝕北岸為主。如圖1所示，工程場地地表有大面積人工填土等，地形起伏較大，地貌單元屬渭河高漫灘。場地分兩階段共進(jìn)行勘探及各類測試鉆孔76個，深度30～40 m不等，不同地層均采取原狀試樣和擾動試樣，對218組原狀試樣和733組擾動試樣進(jìn)行室內(nèi)物理力學(xué)指標(biāo)測試。

工程場地地層主要由第四系全新統(tǒng)人工填土、沖積砂類土，上更新統(tǒng)沖積粉質(zhì)黏土、砂類土構(gòu)成。綜合地層的時代成因、地層巖性和工程特性對場地的砂層進(jìn)行工程地質(zhì)分類見表1。砂層共分為8層，由淺及深編號為①～⑧。①～⑥層為第四系全新統(tǒng)地層，⑦、⑧層為上更新統(tǒng)砂類土。其中②、④層中砂分布連續(xù)、穩(wěn)定；①、③層粉細(xì)砂、⑤層粗砂、⑥層礫砂分布不連續(xù)，多以透鏡體形式出現(xiàn)；⑦層粉細(xì)砂、⑧層中砂現(xiàn)場勘探揭示分布較為連續(xù)，但厚度變化較大，局部有缺失。按照GB/T 50123-1999《土工試驗方法標(biāo)準(zhǔn)》[8]測試各砂層的基本物理力學(xué)性質(zhì)指標(biāo)并進(jìn)行分層統(tǒng)計，其平均值見表2。

表2 場地各砂層基本物理力學(xué)性質(zhì)指標(biāo)平均值統(tǒng)計

根據(jù)室內(nèi)土工試驗資料，①、②層砂層位于水位以上，含水率較低，孔隙比相對其它砂層大。對比分析水下各砂層，發(fā)現(xiàn)各層物理力學(xué)性質(zhì)指標(biāo)除了與埋深和時代有關(guān)，還與粒徑大小有關(guān)。粒徑粉細(xì)砂<中砂<粗砂<礫砂，天然密度、最大干密度、最小干密度也逐漸增大；反之孔隙比則逐漸減小。

1.2 試樣采集和制備

原狀砂試樣采用孔內(nèi)取砂器采取，如圖2所示，探井內(nèi)采用環(huán)刀人工采取，擾動試樣采用探井、巖芯管及標(biāo)貫器內(nèi)獲取。

圖2 取砂器

1.3 試驗方案設(shè)計

每層砂土均獲取多組試樣并開展直接剪切試驗、三軸壓縮試驗和休止角試驗，試驗方案如表3所示。每一層砂土的原狀試樣進(jìn)行直剪試驗，與原狀試樣同等密度的重塑樣進(jìn)行直剪試驗和三軸固結(jié)排水剪試驗。

表3 試驗方案表

三軸壓縮試驗是根據(jù)摩爾-庫倫強度理論，采用3～4個試樣，分別在不同的恒定圍壓(小主應(yīng)力σ3)下施加軸向壓力(主應(yīng)力差)，進(jìn)行剪切直至破壞，從而確定土的抗剪強度參數(shù)。三軸壓縮試驗中砂類土試樣的制備方法如下：首先，在壓力室底座上一次放上不透水板、橡膠膜和對開圓膜；然后，在對開圓膜內(nèi)注入純水至1/3高度，將煮沸的砂料分3層填入，達(dá)到預(yù)定高度。放上不透水板、試樣帽、扎緊橡皮膜；最后，對試樣內(nèi)部施加5 kPa負(fù)壓力，使試樣能站立，拆除對開膜。

根據(jù)排水條件的不同，三軸試驗分為3種：① 不固結(jié)不排水試驗(UU)；② 固結(jié)不排水試驗(CU)；③ 固結(jié)排水試驗(CD)。其中固結(jié)排水剪切試驗(CD)是在整個試驗過程中允許試樣充分排水，即在某一圍壓下排水固結(jié)，然后在充分排水的情況下增加軸向壓力直到剪壞為止，進(jìn)而測定有效抗剪強度指標(biāo)(黏聚力 、內(nèi)摩擦角 )，試驗過程見圖3。

圖3 三軸壓縮試驗(CD)

測試每層砂土的水上和水下休止角，如圖4所示，分析休止角與內(nèi)摩擦角的關(guān)系。

圖4 休止角試驗

1.4 試驗過程及統(tǒng)計

試驗過程中，每天固定專人、固定儀器進(jìn)行試樣采集并及時送回土工試驗室開展室內(nèi)試驗，樣品具有代表性。室內(nèi)試驗操作人員、直剪、三軸試驗和休止角測試設(shè)備相對固定，避免試驗操作引起的誤差。統(tǒng)計過程中各地層的物理力學(xué)性質(zhì)指標(biāo)按巖土分層進(jìn)行統(tǒng)計。統(tǒng)計時，對由于巖土層的不均勻性或夾層造成的明顯離散的個別數(shù)據(jù)予以剔除。

2 成果分析

2.1 砂層剪切試驗結(jié)果

圖5 各砂層剪切試驗結(jié)果

對比各砂層的原狀和重塑試樣直剪試驗結(jié)果，發(fā)現(xiàn)①、③層粉細(xì)砂的重塑試樣黏聚力及內(nèi)摩擦角均較原狀樣剪切試驗成果大，強度包線也在原狀試樣之上;②層中砂、④層中砂、⑦層粉細(xì)砂、⑧層中砂的原狀試樣和重塑試樣的強度包線基本重疊，相差不大;⑤層粗砂、⑥層礫砂重塑試樣的強度包線在原狀試樣之下，這是由于粒徑較大的砂層在河流沖積作用下，歷經(jīng)漫長時間沉積下來，砂顆粒之間的接觸處于較穩(wěn)定的狀態(tài)，機械咬合力大，不宜產(chǎn)生相對滑動，而重塑試樣的砂顆粒在人為條件下重新排列，砂顆粒無法在短時間內(nèi)達(dá)到最優(yōu)排列狀態(tài)，在強度上表現(xiàn)為較原狀樣的強度較小，這種情況在大粒徑的砂層中表現(xiàn)更明顯。

圖6 原狀和重塑快剪、三軸CD試驗對比

鑒于以上分析，從工程安全性原則考慮，工程應(yīng)用中各砂層的黏聚力建議值取0，內(nèi)摩擦角的建議值參考原狀砂試樣的直剪試驗結(jié)果取值。實際在該車站基坑設(shè)計及施工過程中，各砂層的抗剪強度指標(biāo)建議值按上述原則進(jìn)行應(yīng)用，取得了較為滿意的成果，為基坑的開挖設(shè)計參數(shù)提供了較為科學(xué)的依據(jù)。

2.2 休止角與內(nèi)摩擦角的關(guān)系

顆粒休止角是在重力場中，顆粒在粉體堆積層的自由斜面上滑動時所受重力和粒子之間摩擦力達(dá)到平衡而處于靜止?fàn)顟B(tài)下測得的最大角[9]。休止角試驗環(huán)境有水上和水下兩種。區(qū)別于內(nèi)摩擦角一般通過剪切試驗或三軸壓縮試驗獲取，側(cè)重于描述砂土顆粒被擠壓密實后滑動面顆粒之間的咬合摩擦關(guān)系[10]。盡管工程上認(rèn)為內(nèi)摩擦角可用休止角近似代替，但是砂土內(nèi)摩擦角的數(shù)值選取問題一直困擾著研究人員。

根據(jù)GB/T 50123-1999《土工試驗方法標(biāo)準(zhǔn)》[8]對8層砂層開展風(fēng)干狀態(tài)和水下狀態(tài)下的休止角試驗，并統(tǒng)計每個砂層的水上休止角、水下休止角和原狀砂土快剪試驗內(nèi)摩擦角的平均值并進(jìn)行對比，如圖7所示。

圖7 水上、水下休止角與內(nèi)摩擦角對比

從圖7中統(tǒng)計結(jié)果來看，原狀砂土的水上休止角普遍大于水下休止角，這與孟震[11]、王新強[12]等通過試驗得到的結(jié)論相同，說明砂土顆粒堆積體浸泡在水體中將會發(fā)生崩塌。原狀砂層的內(nèi)摩擦角的大小介于水上休止角和水下休止角之間，隨著埋藏深度增大而增大，從①～⑧層呈現(xiàn)逐漸增大的規(guī)律，③層和⑦層除外，這是由于③層和⑦層為粉細(xì)砂。當(dāng)砂土中含粉粒時，在外力作用下砂粒相互錯動導(dǎo)致處于砂粒接觸點上的粉?；肟紫吨?。這樣的粉粒-砂粒相互接觸關(guān)系使得砂粒間的咬合作用被削弱，呈現(xiàn)出粉細(xì)砂的內(nèi)摩擦角相對較小。

3 結(jié) 論

(1) 砂層在顆粒大的情況下，砂層間具有一定的機械咬合力，重塑后變小；中細(xì)砂重塑試樣黏聚力及內(nèi)摩擦角較原狀試樣剪切試驗成果大，而粗砂重塑試樣的抗剪強度參數(shù)小于原狀試樣。

(2) 同一砂層的直剪試驗和三軸CD試驗表明，三軸CD試驗的砂層內(nèi)摩擦角及黏聚力均大于室內(nèi)直剪試驗。

(3) 針對不同砂層的水上、水下休止角測試，水上休止角一般大于水下休止角，水上休止角大于原狀試樣直剪試驗得到的內(nèi)摩擦角。

(4) 基坑支護(hù)設(shè)計中可不考慮砂層的黏聚力作用，原狀砂層的直接剪切指標(biāo)一般較為貼近現(xiàn)實，內(nèi)摩擦角建議取原狀砂層的直剪試驗結(jié)果。