蔣巖峰

（上海先為土木工程有限公司，上海市 200331）

0 引 言

隨著我國(guó)內(nèi)河航道水上運(yùn)輸?shù)陌l(fā)展，部分水運(yùn)內(nèi)河航道急需升級(jí)改造，以適應(yīng)日益發(fā)展的內(nèi)河航道水運(yùn)業(yè)的需要。部分內(nèi)河航道上的市政既有橋梁和高速道路橋梁存在橋下凈空不足的情況，成為此類(lèi)內(nèi)河航道升級(jí)改造的重要制約條件。此類(lèi)橋梁以前主要采取拆除重建的方法，該方法對(duì)社會(huì)交通影響較大，危險(xiǎn)性較高，需要中斷一定時(shí)間的水上運(yùn)輸，且拆除的固體廢棄物容易造成內(nèi)河水體污染和資源浪費(fèi)。拆除重建不符合我國(guó)綠色低碳、可持續(xù)發(fā)展的要求，因此研究一種全新的內(nèi)河航道橋梁升級(jí)改造方式就成為必然需求。橋梁整體頂升技術(shù)能夠滿足內(nèi)河航道升級(jí)改造需要，增加內(nèi)河航道橋下通航凈空，提升內(nèi)河航道水運(yùn)等級(jí)[1-4]。

1 工程概況

寧杭高速南河特大橋[5]于2003年正式通車(chē)，建成時(shí)間較短，使用狀況良好。南河特大橋改造前通航凈寬為60 m，凈高為5 m，根據(jù)蕪申運(yùn)河航道整治規(guī)劃的要求，其凈高不滿足三級(jí)航道通航要求，凈高需要調(diào)整為7 m，因此對(duì)南河特大橋進(jìn)行整體頂升。

本文以寧杭高速南河特大橋整體頂升工程為研究對(duì)象。大橋主橋、引橋整體同步頂升2.16 m，最大頂升跨徑130 m；對(duì)兩側(cè)引橋相應(yīng)延長(zhǎng)，北引橋增加4孔跨徑為25 m的組合箱梁，南引橋增加6孔跨徑為25 m的組合箱梁；橋臺(tái)改造為橋墩。重點(diǎn)研究大跨徑系桿拱橋整體頂升施工技術(shù)和施工工藝，提出符合大跨徑系桿拱橋施工的橋梁整體頂升技術(shù)和施工質(zhì)量保證措施。

2 橋梁整體同步頂升施工技術(shù)

2.1 橋梁整體同步頂升工作原理

橋梁頂升在采用傳統(tǒng)的頂升技術(shù)時(shí)，由于荷載的差異和設(shè)備的局限，會(huì)出現(xiàn)油缸不同步現(xiàn)象，對(duì)頂升構(gòu)件造成附加應(yīng)力，從而對(duì)頂升構(gòu)件造成破壞，產(chǎn)生較大的安全隱患。

PLC液壓控制同步頂升技術(shù)建立在力和位移雙閉環(huán)的控制基礎(chǔ)上，是一種力和位移綜合控制的頂升技術(shù)。系統(tǒng)由液壓系統(tǒng)、計(jì)算機(jī)控制系統(tǒng)和檢測(cè)傳感器組成。液壓系統(tǒng)由油泵、液壓千斤頂、平衡保護(hù)閥、比例閥、進(jìn)出油管等組成；計(jì)算機(jī)控制系統(tǒng)由計(jì)算機(jī)主機(jī)、同步控制軟件、操作臺(tái)、電控箱等組成；檢測(cè)傳感器由位移傳感器和力傳感器組成。

液壓千斤頂根據(jù)橋梁的實(shí)際荷重，精確平穩(wěn)地頂舉橋梁，使橋梁在頂升過(guò)程中受到的附加應(yīng)力下降至最低。液壓千斤頂按照分布位置分組，與對(duì)應(yīng)的位移傳感器形成位置閉環(huán)，從而控制橋梁在頂升過(guò)程中的位移和姿態(tài)。通過(guò)PLC系統(tǒng)控制，可將橋梁整體頂升誤差控制在±3 mm以?xún)?nèi)，對(duì)老橋允許設(shè)計(jì)±10 mm誤差來(lái)說(shuō)，抬升過(guò)程中始終保持在設(shè)計(jì)偏差以?xún)?nèi)，完全可以保證其結(jié)構(gòu)不被影響[6]。

2.2 橋梁頂升支撐受力點(diǎn)布置方法

通過(guò)PLC液壓控制系統(tǒng)控制若干臺(tái)千斤頂進(jìn)行橋梁整體頂升時(shí)，上下部支撐受力點(diǎn)有多種布置方法，主要有三種基本方法。

（1）下部承臺(tái)（蓋梁）+上部梁體法

該方法將千斤頂布置于梁體底面，千斤頂下部頂撐在承臺(tái)之上，頂升前解除梁體上部結(jié)構(gòu)與下部結(jié)構(gòu)的約束，液壓千斤頂出缸頂起梁體。受力傳遞順序?yàn)椋毫后w→千斤頂→頂下支撐→承臺(tái)（蓋梁）→基礎(chǔ)。圖1為下部承臺(tái)（蓋梁）+上部梁體法示意圖。

圖1 下部承臺(tái)（蓋梁）+上部梁體法示意圖

（2）下部抱柱梁+上部抱柱梁法

該方法在立柱的周邊澆筑兩個(gè)抱柱梁，根據(jù)千斤頂?shù)拈L(zhǎng)度和初始增加的墊塊高度共同確定上下抱柱梁的豎向間距。頂升前將千斤頂安裝在上抱柱梁的底面，支撐于下抱柱梁頂面，然后將千斤頂打壓至額定頂升力的50%。在千斤頂?shù)闹蜗?，使用繩鋸或其他工具將上下抱柱梁之間的立柱切斷，受力由立柱轉(zhuǎn)移到千斤頂上。頂升時(shí)，液壓千斤頂出缸頂升上抱柱梁，使其以上部位的結(jié)構(gòu)上升。受力傳遞順序?yàn)椋罕е杭耙陨辖Y(jié)構(gòu)→千斤頂→下抱柱梁→承臺(tái)（系梁）→基礎(chǔ)。該方法中的反力由現(xiàn)澆抱柱梁與立柱之間利用摩擦力提供。圖2為下部抱柱梁+上部抱柱梁法示意圖。

圖2 下部抱柱梁+上部抱柱梁法示意圖

（3）抬梁+承臺(tái)法

該方法在橋梁墩柱位置按一定距離間隔分布貫穿洞，在貫穿洞內(nèi)穿入大于墩柱橫斷面長(zhǎng)度的預(yù)制抬梁，千斤頂布置于抬梁底面支撐于承臺(tái)上，頂升前使用繩鋸或其他工具將抬梁與承臺(tái)之間的墩柱切斷，千斤頂支撐上部梁體并將其頂升。受力傳遞順序?yàn)椋禾Я杭耙陨辖Y(jié)構(gòu)→千斤頂→承臺(tái)→基礎(chǔ)。該方法中的關(guān)鍵技術(shù)是必須保證抬梁與貫穿洞墩柱之間的灌漿密實(shí)。圖3為抬梁+承臺(tái)法示意圖。

圖3 抬梁+承臺(tái)法示意圖

2.3 橋梁同步頂升保護(hù)技術(shù)比選

橋梁整體同步頂升是一個(gè)動(dòng)態(tài)的過(guò)程，在橋梁整體頂升過(guò)程中，一般情況下很難做到整體頂升幅度或比例完全一致，不可避免存在誤差，在方案設(shè)計(jì)時(shí)必須考慮各種不利情況，做到有針對(duì)性地預(yù)防和消除隱患[7-8]。在橋梁頂升時(shí)若各點(diǎn)位移不一致或未按設(shè)定比例位移，易造成梁體偏扭，使梁內(nèi)產(chǎn)生附加內(nèi)力，導(dǎo)致梁體開(kāi)裂，嚴(yán)重時(shí)會(huì)造成梁體失穩(wěn)坍塌。

目前，大型橋梁多點(diǎn)同步頂升系統(tǒng)大多采用PLC同步頂升液壓控制系統(tǒng)驅(qū)動(dòng)超高壓液壓千斤頂頂升，利用分布式位移閉環(huán)控制，將橋梁進(jìn)行同步抬升（頂升）和降落。由于橋梁頂升存在系統(tǒng)斷電、液壓油管損壞、液壓頂內(nèi)泄、液壓密封損壞、計(jì)算機(jī)控制或電子元件出現(xiàn)故障等意外，從而會(huì)對(duì)建筑物的頂（抬）升過(guò)程造成安全風(fēng)險(xiǎn)。

為解決頂（抬）升中這一安全風(fēng)險(xiǎn)，對(duì)橋梁整體同步頂升過(guò)程均采取保護(hù)措施。目前主要有機(jī)械跟隨千斤頂和A、B液壓交替頂2種保護(hù)方式。

（1）機(jī)械跟隨千斤頂

機(jī)械跟隨千斤頂主要是在液壓油缸同步頂升橋梁的同時(shí)，成對(duì)安裝液壓千斤頂和機(jī)械螺桿，自動(dòng)跟隨支撐機(jī)構(gòu)，由液壓馬達(dá)驅(qū)動(dòng)機(jī)械螺桿，自動(dòng)跟隨，始終托住橋梁，可以確保橋梁頂升時(shí)的安全。采用的機(jī)械跟隨保護(hù)技術(shù)將傳統(tǒng)的跟隨支撐保護(hù)功能改進(jìn)為主動(dòng)施力（既在缸體內(nèi)部增加液壓系統(tǒng)及改變齒輪構(gòu)造，最大可主動(dòng)加載100 t力，滿足消除鋼支撐的彈性變形量和連接間隙）和靜壓支撐功能，既保證原有的跟隨支撐保護(hù)功能，又有效解決了液壓頂升千斤頂頂升完畢后向機(jī)械跟隨千斤頂上進(jìn)行載荷轉(zhuǎn)移存在支撐間隙，導(dǎo)致梁體受力不均和頂升梁體產(chǎn)生橫向側(cè)移的難題。

機(jī)械跟隨千斤頂具有實(shí)時(shí)進(jìn)行無(wú)間隙旋轉(zhuǎn)位移跟進(jìn)，保證臨時(shí)支撐位置處的機(jī)械跟隨頂與支撐間的密貼，確保頂升構(gòu)件不致發(fā)生塌落的致命風(fēng)險(xiǎn)的優(yōu)點(diǎn)。

（2）A、B液壓交替頂

采用2套工作原理相同的液壓千斤頂進(jìn)行同步頂升，并將這些液壓千斤頂分為A、B兩組輪流交替進(jìn)行頂升。理論上認(rèn)為，液壓交替頂升速度相對(duì)較快，但在實(shí)際施工中交替頂升速度并不明顯快。

在荷載轉(zhuǎn)換更換墊塊時(shí)，A組已經(jīng)頂升10 cm，而B(niǎo)組千斤頂下方完全脫空處于人工更換墊塊狀態(tài)，此時(shí)實(shí)際上只有一路液壓受力，而且更換墊塊時(shí)間較長(zhǎng)，存在一定的風(fēng)險(xiǎn)。如果發(fā)生停電、液壓頂內(nèi)泄、液壓密封損壞、計(jì)算機(jī)控制或電子元件出現(xiàn)故障等意外，就會(huì)發(fā)生嚴(yán)重的事故，沒(méi)有實(shí)現(xiàn)實(shí)際意義的交替保護(hù)。

通過(guò)對(duì)上述兩種保護(hù)方式進(jìn)行分析比較，雖然兩種方式均可用于橋梁同步頂升，但采用機(jī)械跟隨千斤頂進(jìn)行橋梁同步頂升保護(hù)具有明顯的優(yōu)點(diǎn)，可以大大降低安全風(fēng)險(xiǎn)。因此，橋梁同步頂升保護(hù)技術(shù)應(yīng)優(yōu)先采用機(jī)械跟隨千斤頂進(jìn)行橋梁同步頂升保護(hù)。

3 工程應(yīng)用

根據(jù)橋梁頂升支點(diǎn)不同布置方法的特點(diǎn)，結(jié)合南河特大橋主橋整體同步頂升施工的實(shí)際情況，主橋頂升采用下部承臺(tái)（蓋梁）+上部梁體的頂升方式[9]。鑒于機(jī)械跟隨千斤頂在橋梁同步頂升保護(hù)中具有的顯著優(yōu)點(diǎn)，南河特大橋橋梁整體同步頂升采用機(jī)械跟隨千斤頂保護(hù)。

3.1 主橋頂升千斤頂布置

結(jié)合南河特大橋主橋的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)和現(xiàn)場(chǎng)工況（見(jiàn)圖4），按照橋梁整體同步頂升工作原理要求，橋梁整體頂升用千斤頂均布置于系桿拱橋的拱腳支座前后排位置[10]，每個(gè)拱腳支座前后排周邊成對(duì)布置8臺(tái)5 000 kN液壓千斤頂和8臺(tái)5 000 kN隨動(dòng)機(jī)械千斤頂，單幅共布置32臺(tái)液壓千斤頂和32臺(tái)隨動(dòng)機(jī)械千斤頂，頂升力最大值為160 000 kN，單幅拱橋重量為70 000 kN，頂升安全儲(chǔ)備系數(shù)為2.28。拱腳位置上梁底至蓋梁的高度僅為32 cm，而使用的液壓千斤頂與機(jī)械跟隨千斤頂高度分別為58 cm和46 cm，由于不能破壞梁體蓋梁，所以主橋整體頂升工程采取兩階段施工方法進(jìn)行，分為兩個(gè)階段進(jìn)行施工。

圖4 南河特大橋主橋立面示意圖

3.2 主橋整體頂升第一階段

3.2.1 千斤頂布置

第一階段共布置48臺(tái)2 800 kN的液壓千斤頂，每個(gè)拱腳支座前后排位置分別布置6臺(tái)液壓千斤頂，共布置12臺(tái)液壓千斤頂，如圖5所示。

圖5 2 800 kN千斤頂布置平面細(xì)部圖

由于2 800 kN液壓千斤頂高度加上找平砂漿層和鋼墊板總厚度約為32 cm，所以要適當(dāng)去除蓋梁頂面及保護(hù)層混凝土，安裝好上部吊頂鋼板和下部找平鋼板后，使拱肋底至蓋梁頂凈空達(dá)到33 cm左右，以便安裝鋼箱工具墊板和2 800 kN液壓千斤頂，如圖6所示。

圖6 2 800 kN千斤頂安裝立面細(xì)部圖

鋼箱工具墊塊支撐配合頂升施工，當(dāng)主橋頂升到30 cm后將支墩拆除，2 800 kN液壓千斤頂更換為5 000 kN液壓千斤頂和機(jī)械跟隨千斤頂。

3.2.2 施工關(guān)鍵工藝要點(diǎn)

頂升前，在梁底安裝一塊帶有絲孔的大型鋼板，鋼板與梁底通過(guò)植筋進(jìn)行臨時(shí)固結(jié)，鋼板厚度為2 cm，預(yù)留1 cm的縫隙，調(diào)平鋼板后將鋼板與梁底之間的縫隙進(jìn)行壓漿灌實(shí)，確保頂升時(shí)千斤頂?shù)闹c(diǎn)位置與梁體之間受力均勻。

在千斤頂兩側(cè)澆筑混凝土配筋支墩，支墩高度為蓋梁與吊頂鋼板之間的距離，使用高強(qiáng)灌漿料澆筑壓漿保證密實(shí)，支墩位置放樣準(zhǔn)確，采用精加工鋼箱模板，鋼箱與上部鋼板及下部混凝土采用發(fā)泡膠密封。鋼箱事先預(yù)留好下部注漿孔與上部出漿孔，出漿孔直徑為3 mm，且出漿孔與梁底鋼板緊貼。注漿時(shí)下部注漿，待上部出漿時(shí)繼續(xù)注漿5 min，排出氣泡及浮漿后立即封住上部出漿孔，關(guān)閉下部注漿孔，使?jié)仓龅闹Ф张c鋼板密貼。

在第一階段2 800 kN千斤頂布置時(shí)，要將千斤頂放在梁底鋼板與蓋梁頂部的找平鋼板之間，預(yù)先在下部鋼板上放樣出位置，以確保千斤頂位置準(zhǔn)確。由于上下部鋼板之間間距為33 cm，而千斤頂高度為28 cm，所以在千斤頂?shù)撞款A(yù)先放置厚度為4 cm的鋼板，頂升前千斤頂與梁底縫隙為1 cm，方便放入接高墊塊。

通過(guò)PLC液壓同步控制系統(tǒng)將全橋整體頂升5.5 cm，此時(shí)千斤頂出缸高度為6.5 cm，其中1 cm為補(bǔ)償千斤頂與梁底的間隙。一次頂升到位后在每個(gè)支墩位置增加一塊厚度為5 cm的鋼板，鋼板大小與支墩大小一致，不可以增加支墩位置鋼板的厚度，防止各支墩在支撐梁體時(shí)受力不均導(dǎo)致的拱腳位置梁體開(kāi)裂。

完成上述工作后全橋整體落梁5 mm，將梁體受力支撐由千斤頂轉(zhuǎn)移至支墩，千斤頂完全收缸，隨后在千斤頂頂面增加一塊5 cm厚度的鋼板。循環(huán)以上工作頂升至30 cm后，梁體底面吊頂鋼板與下部找平鋼板之間高度為63 cm，符合安裝5 000 kN液壓千斤頂?shù)臈l件。液壓千斤頂安裝完成支撐梁體，拆除支墩再安裝隨動(dòng)千斤頂后進(jìn)行第二階段頂升工作。

3.3 主橋整體頂升第二階段

3.3.1 頂升施工關(guān)鍵技術(shù)

該階段主橋整體頂升高度為2.16 m，頂升時(shí)采用主動(dòng)液壓千斤頂頂升和機(jī)械跟隨千斤頂保護(hù)的方法進(jìn)行，每一行程標(biāo)準(zhǔn)頂升高度為10 cm。在頂升時(shí)由PLC液壓控制系統(tǒng)和動(dòng)態(tài)傳感系統(tǒng)共同控制頂升速率與頂升高度，全橋各千斤頂支點(diǎn)位置的頂升速率與頂升高度完全一致，防止梁體扭曲變形發(fā)生破壞。

頂升時(shí)由液壓千斤頂提供主動(dòng)力將梁體頂起，在頂起的過(guò)程中機(jī)械跟隨千斤頂實(shí)時(shí)向下旋出，且與頂部支撐墊塊保持密貼狀態(tài)，液壓千斤頂一旦發(fā)生油壓外泄或者失效，則機(jī)械跟隨千斤頂被動(dòng)式承受壓力，將上部梁體荷載瞬時(shí)轉(zhuǎn)移至機(jī)械跟隨千斤頂上。

在主橋頂升前對(duì)橋梁進(jìn)行全面測(cè)量，主要測(cè)量橋梁軸線及拱腳位置的高程，在頂升過(guò)程中主要控制橋梁頂升時(shí)的各點(diǎn)相對(duì)高程不發(fā)生變化，出現(xiàn)各支點(diǎn)位置頂升高度不一致且接近或達(dá)到限值時(shí)系統(tǒng)會(huì)提示報(bào)警，必須對(duì)其進(jìn)行調(diào)整。頂升時(shí)，在機(jī)械跟隨千斤頂支撐上部梁體時(shí)，將下部增加的墊塊使用槽鋼或者角鋼上下連接焊牢。通過(guò)這種方法能夠消除鋼箱墊塊之間的縫隙，能夠有效解決橋梁在機(jī)械跟隨千斤頂支撐時(shí)各支點(diǎn)變化不一致的情況，保證主橋梁體不發(fā)生偏移。

3.3.2 限位結(jié)構(gòu)體系

由于在千斤頂安裝時(shí)會(huì)產(chǎn)生一定的垂直誤差，主橋橋梁頂升過(guò)程中可能會(huì)存在不利因素的影響，主橋整體頂升過(guò)程中存在可能出現(xiàn)水平位移的風(fēng)險(xiǎn)，為避免出現(xiàn)較大的水平位移，對(duì)主橋設(shè)置平面限位裝置，限制可能發(fā)生的縱橫向位移幅度[11]，保證橋梁頂升施工過(guò)程的安全。

限位結(jié)構(gòu)體系是對(duì)頂升過(guò)程中可能出現(xiàn)的結(jié)構(gòu)非預(yù)期偏移進(jìn)行限制，包括橫橋向限位與順橋向限位。頂升限位結(jié)構(gòu)與被限位結(jié)構(gòu)的間隙保證順直，寬度滿足被限位結(jié)構(gòu)的驗(yàn)收要求；限位結(jié)構(gòu)的安裝和拆除不應(yīng)產(chǎn)生影響原結(jié)構(gòu)受力安全性的損傷，對(duì)因安裝限位結(jié)構(gòu)而在原橋結(jié)構(gòu)上形成的孔洞應(yīng)進(jìn)行修補(bǔ)。根據(jù)橋梁結(jié)構(gòu)的受力特點(diǎn)以及頂升偏差可能引起的對(duì)限位的作用力，其作用更多表現(xiàn)為一種預(yù)警，而非真正限位。

南河特大橋主橋設(shè)置鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)限位，限位裝置采用化學(xué)植筋固定于端橫梁側(cè)面和蓋梁上面，分別在端橫梁側(cè)面設(shè)置50 cm×50 cm×60 cm的鋼筋混凝土限位擋塊，在蓋梁頂部設(shè)置50 cm×50 cm×250 cm鋼筋混凝土限位柱，混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C50，限位柱與限位擋塊之間預(yù)留10 mm間隙。主橋限位立面和平面示意分別見(jiàn)圖7和圖8。

圖7 主橋限位立面示意圖

圖8 主橋限位平面示意圖

3.4 主橋整體頂升后接高施工

南河特大橋主橋整體頂升長(zhǎng)度比設(shè)計(jì)頂升長(zhǎng)度超了5 mm，預(yù)留落梁后的壓縮空間，完成后保留機(jī)械跟隨千斤頂和液壓千斤頂，同時(shí)擰緊液壓千斤頂?shù)谋涵h(huán)，保證安全支撐上部梁體。

3.4.1 支座安裝施工

接高施工前，對(duì)老支座進(jìn)行拆除并保留支座螺栓，將新支座通過(guò)老支座的預(yù)留螺栓與梁體吊裝于梁底，必須保證新支座與梁體密貼且處于水平狀態(tài)，新老支座的螺栓孔位、螺栓型號(hào)和方向要求必須一致，新支座安裝后不要將螺栓完全緊固。

新支座安裝完成后，在支座與蓋梁之間安裝φ125 mm、高度為20 cm的鋼箱墊塊，安裝鋼箱墊塊的數(shù)量根據(jù)支座與蓋梁之間的高度確定。第一塊鋼箱墊塊安裝時(shí)要對(duì)墊塊底部進(jìn)行找平，找平層要與支座和鋼箱墊塊同軸線，找平高度一般不大于20 cm，找平層的平面大小為135 cm×135 cm。通過(guò)調(diào)整墊塊水平度，使用鋼箱支撐墊塊維持墊塊水平，隨后支模板澆筑墊塊與蓋梁之間的灌漿料，使鋼箱墊塊與找平層密貼。

3.4.2 鋼箱墊塊安裝制作

鋼箱墊塊通過(guò)簡(jiǎn)單堆疊無(wú)法消除墊塊之間的拼接間隙，在橋梁落梁時(shí)產(chǎn)生較大的不均勻壓縮，因此通過(guò)對(duì)鋼箱墊塊表面精加工銑刨和預(yù)壓，以消除墊塊之間的拼接間隙。

首先，在進(jìn)場(chǎng)前先將φ125 mm鋼箱墊塊進(jìn)行精加工銑刨，使拼裝后的墊塊之間不產(chǎn)生縫隙或者縫隙在規(guī)定標(biāo)準(zhǔn)范圍內(nèi)；其次，墊塊在運(yùn)輸和現(xiàn)場(chǎng)卸落及安裝時(shí)防止劇烈碰撞；再次，墊塊安裝整個(gè)過(guò)程要將支座與墊塊之間均勻放置4臺(tái)500 kN液壓千斤頂，對(duì)其進(jìn)行整體預(yù)壓以壓緊底部鋼箱墊塊之間的拼裝縫隙，消除支座與梁底之間的縫隙，同時(shí)擰緊支座的固定螺栓。預(yù)壓完成后利用4根φ25 mm的鋼筋上下貫通，將墊塊之間全部焊牢，在底部墊塊焊接及支座擰緊后再安裝最后一塊墊塊，安裝完成后與支座之間保留1 cm的縫隙，通過(guò)灌漿進(jìn)行填實(shí)。當(dāng)相同試塊達(dá)到設(shè)計(jì)要求后將梁體垂直頂起1 cm，拆除機(jī)械跟隨千斤頂，將液壓千斤頂保壓環(huán)擰到底部，全橋整體落梁，直至受力完全從千斤頂轉(zhuǎn)移到鋼箱墊塊與支座上。

3.4.3 整體落梁施工監(jiān)測(cè)

在進(jìn)行主橋整體落梁時(shí)，需要在總控臺(tái)上實(shí)時(shí)觀測(cè)各點(diǎn)落梁的均勻性，當(dāng)發(fā)現(xiàn)單點(diǎn)壓縮相較于其他點(diǎn)大于3 mm時(shí)，則需要對(duì)該點(diǎn)進(jìn)行單獨(dú)處理[12-15]，橋梁頂升落梁后各點(diǎn)實(shí)測(cè)值見(jiàn)表1。

表1 橋梁頂升落梁后各點(diǎn)實(shí)測(cè)值 單位：mm

4 結(jié)語(yǔ)

（1）南河特大橋整體頂升工程采用PLC液壓同步頂升控制技術(shù)，保證橋梁主橋整體頂升時(shí)的整體性和同步性，采用機(jī)械跟隨千斤頂進(jìn)行同步頂升保護(hù)，解決了大跨徑系桿拱橋整體頂升工程一大技術(shù)難題。該工程是國(guó)內(nèi)首例大跨徑系桿拱橋主橋整體頂升工程。

（2）南河特大橋大跨徑系桿拱橋橋梁主橋頂升采用下部承臺(tái)（蓋梁）+上部梁體的頂升方式，結(jié)合南河特大橋主橋的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)和現(xiàn)場(chǎng)工況需要，通過(guò)兩階段頂升施工技術(shù)，保證了鋼箱墊塊、千斤頂、支座等支撐構(gòu)件的變化一致性，控制頂升以后各支點(diǎn)位置的相對(duì)高差，實(shí)現(xiàn)大跨徑系桿拱橋的主橋整體頂升安全。

（3）在主橋整體頂升后接高施工中，通過(guò)對(duì)鋼箱墊塊進(jìn)行精加工銑刨和放置4臺(tái)500 kN液壓千斤頂進(jìn)行整體預(yù)壓，以消除鋼箱墊塊之間的連接縫隙，從而保證橋梁頂升施工的安全。