陳海平， 薛凱麗， 張 衡

(華北電力大學(xué) 能源動(dòng)力與機(jī)械工程學(xué)院， 北京 102206)

火力發(fā)電廠是能源消耗大戶，是復(fù)雜熱力系統(tǒng)的應(yīng)用典范。實(shí)現(xiàn)復(fù)雜熱力系統(tǒng)的集成與優(yōu)化，既是提高火力發(fā)電廠經(jīng)濟(jì)效益的有效途徑，也是實(shí)現(xiàn)國家“雙碳目標(biāo)[1]”的重要一環(huán)。因此，如何評(píng)價(jià)復(fù)雜熱力系統(tǒng)在多效率擾動(dòng)模式下的能效水平，考察不同邊界條件下總系統(tǒng)的能耗分布及其影響權(quán)重，是一個(gè)亟待解決的關(guān)鍵問題。

對(duì)于1個(gè)由多個(gè)子系統(tǒng)或熱力設(shè)備構(gòu)成的發(fā)電廠熱力系統(tǒng)(綜合系統(tǒng))，其總效率等于各分效率的連乘。眾所周知，機(jī)組實(shí)際運(yùn)行過程中，綜合系統(tǒng)的效率擾動(dòng)源可能是單一的，但多數(shù)情景下是多種效率擾動(dòng)源同時(shí)存在的，即多個(gè)子系統(tǒng)或熱力設(shè)備的效率是同時(shí)改變和相互耦合的。值得注意的是，即使僅有單一擾動(dòng)源，也可能引起多個(gè)熱力設(shè)備的效率發(fā)生變化。目前，關(guān)于多效率擾動(dòng)源模式下綜合系統(tǒng)的能效分析與評(píng)價(jià)方法卻鮮有報(bào)道，相關(guān)研究主要集中在子系統(tǒng)或某些熱力設(shè)備運(yùn)行能效和評(píng)價(jià)方法上，屬于局部優(yōu)化的范疇[2]。楊勇平等[3]針對(duì)蒸汽朗肯循環(huán)和S-CO2布雷頓循環(huán)的典型流程，提出了一種熱力循環(huán)流程重構(gòu)能效分析方法。張春發(fā)等[4]針對(duì)火電機(jī)組熱力系統(tǒng)的構(gòu)成特點(diǎn)，從不同視角考察了主要運(yùn)行參數(shù)和輔助汽水流量等因素對(duì)機(jī)組熱力系統(tǒng)運(yùn)行熱經(jīng)濟(jì)性的影響。閆順林[5]探究了多元擾動(dòng)下汽輪機(jī)汽水動(dòng)力循環(huán)運(yùn)行能耗的時(shí)空分布及其耦合機(jī)制，獲得機(jī)組在多元擾動(dòng)下的能效指標(biāo)變化幅度及其分布規(guī)律。周少祥等[6]針對(duì)火電機(jī)組構(gòu)建了系統(tǒng)總熵產(chǎn)計(jì)算模型，并導(dǎo)出了超超臨界機(jī)組鍋爐煙氣余熱回收用于加熱凝結(jié)水的節(jié)約能量計(jì)算公式。Usn等[7]研究了熱力系統(tǒng)中效率較低部分的位置和量級(jí)，建立了系統(tǒng)中某一設(shè)備的損失和效率的分析計(jì)算模型。慈文斌等[8]提出一種多時(shí)間尺度電熱綜合能源系統(tǒng)狀態(tài)估計(jì)方法。劉剛[9]以鍋爐及其輔助系統(tǒng)為對(duì)象，研究了影響能效指標(biāo)的底層因素，建立了基于神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)軟測量模型和主元分析的診斷模型。張春發(fā)等[10]綜合考慮煤質(zhì)揮發(fā)分、灰分、水分變化及運(yùn)行工況變化對(duì)鍋爐效率的影響，導(dǎo)出了鍋爐機(jī)械不完全燃燒損失q4的解析評(píng)估模型。孫浩祖等[11]研究了機(jī)組變工況運(yùn)行時(shí)管道熱效率對(duì)機(jī)組運(yùn)行能效的影響。劉磊[12]針對(duì)管道效率計(jì)算過程中存在的問題，改進(jìn)了反平衡管道效率的計(jì)算方法，明確了管道效率對(duì)綜合系統(tǒng)節(jié)能潛力的影響規(guī)律。

上述研究均表明，子系統(tǒng)效率的改善且單獨(dú)作用于綜合系統(tǒng)均有利于綜合系統(tǒng)熱經(jīng)濟(jì)性的提高。但是，實(shí)際系統(tǒng)運(yùn)行過程中，由于子系統(tǒng)及其熱力設(shè)備對(duì)綜合系統(tǒng)運(yùn)行性能產(chǎn)生的影響屬于多效率擾動(dòng)源同時(shí)作用，實(shí)際運(yùn)行值與僅考慮單效率擾動(dòng)影響的計(jì)算值存在一定的偏差，綜合系統(tǒng)的運(yùn)行性能并非最優(yōu)。

為此，在總結(jié)單效率擾動(dòng)模式下電廠熱力系統(tǒng)節(jié)能分析計(jì)算方法的基礎(chǔ)上，系統(tǒng)研究多效率擾動(dòng)模式對(duì)綜合系統(tǒng)運(yùn)行性能的影響機(jī)制，提出多個(gè)子系統(tǒng)或熱力設(shè)備的熱效率同時(shí)變化時(shí)綜合系統(tǒng)運(yùn)行熱經(jīng)濟(jì)性的能效分析與評(píng)價(jià)方法，以期為復(fù)雜熱力系統(tǒng)節(jié)能分析與能效評(píng)價(jià)提供理論支撐，為綜合系統(tǒng)的節(jié)能增效工作提供指導(dǎo)。

1 能效評(píng)價(jià)指標(biāo)及其計(jì)算方法

圖1為典型火電廠原則性熱力系統(tǒng)，該系統(tǒng)是由鍋爐熱力系統(tǒng)、汽輪機(jī)熱力系統(tǒng)、管道系統(tǒng)、聯(lián)軸器及發(fā)電機(jī)電氣系統(tǒng)組成的一個(gè)復(fù)雜發(fā)電系統(tǒng)。

D1—全廠汽水損失； Dma—鍋爐補(bǔ)水量； HP—高壓缸； IP—中壓缸； LP1—低壓缸1； LP2—低壓缸2； TD—小汽輪機(jī)； FP—給水泵；HD—除氧器； SG—軸封加熱器； DE—凝結(jié)水精處理器； CP—凝結(jié)水泵； H1～H3, H5～H8均為回?zé)峒訜崞鳌?/p>

1.1 能效評(píng)價(jià)指標(biāo)

火電廠運(yùn)行能效評(píng)價(jià)指標(biāo)中，供電標(biāo)準(zhǔn)煤耗率是發(fā)電廠各方面工作水平的反映，是火力發(fā)電系統(tǒng)運(yùn)行熱經(jīng)濟(jì)性能評(píng)價(jià)的總指標(biāo)。與供電標(biāo)準(zhǔn)煤耗率緊密關(guān)聯(lián)的二級(jí)評(píng)價(jià)指標(biāo)主要有發(fā)電標(biāo)準(zhǔn)煤耗率、全廠熱效率和熱耗率。其計(jì)算表達(dá)式分別為：

(1)

(2)

(3)

(4)

式中：bcp，n為供電標(biāo)準(zhǔn)煤耗率，kg/(kW·h)；ξap為廠用電率，%；bcp，s為發(fā)電標(biāo)準(zhǔn)煤耗率，kg/(kW·h)；ηcp、ηb、ηp、ηi、ηm、ηg分別為全廠熱效率、鍋爐熱效率、管道熱效率、汽輪機(jī)循環(huán)熱效率、機(jī)械效率和發(fā)電機(jī)效率，%;qcp為熱耗率，kJ/(kW·h)。

由式(2)～式(4)可知，qcp、bcp，s、ηcp三者知其一，即可求得其余2項(xiàng)，進(jìn)而可求得其他能效評(píng)價(jià)指標(biāo)。在工程應(yīng)用中，一般情況下計(jì)算全廠熱效率較為方便。

1.2 能效評(píng)價(jià)指標(biāo)的變化及其關(guān)系

進(jìn)行電廠運(yùn)行能效分析時(shí)，一般用能效指標(biāo)的絕對(duì)變化量或相對(duì)變化率來表征其變化程度，表1給出了全廠熱效率、熱耗率和發(fā)電標(biāo)準(zhǔn)煤耗率變化值的計(jì)算公式[13]，其中帶“ ′”者表示變化后的參數(shù)。

表1 能效指標(biāo)的變化Tab.1 Changes in energy efficiency indicators

當(dāng)采用發(fā)電標(biāo)準(zhǔn)煤耗率和熱耗率指標(biāo)的相對(duì)變化率來表征電廠運(yùn)行能效變化時(shí)，其相對(duì)變化率的絕對(duì)值是相同的[14]，即

(5)

式中：δqcp和δbcp,s分別為qcp和bcp,s以變化前為基準(zhǔn)的相對(duì)變化率。

工程應(yīng)用中，全廠熱效率相對(duì)變化率的計(jì)算較為方便，故系統(tǒng)運(yùn)行能效分析計(jì)算的主要任務(wù)就是導(dǎo)出全廠熱效率相對(duì)變化率δηcp的分析計(jì)算模型。據(jù)此，可求出電廠其他能效評(píng)價(jià)指標(biāo)絕對(duì)變化量的計(jì)算公式。

發(fā)電標(biāo)準(zhǔn)煤耗率絕對(duì)變化量Δbcp,s：

(6)

年耗發(fā)電標(biāo)準(zhǔn)煤絕對(duì)變化量ΔBcp,s：

(7)

式中：Bcp,s為年耗發(fā)電標(biāo)準(zhǔn)煤,kg。

熱耗率絕對(duì)變化量Δqcp：

(8)

2 單效率擾動(dòng)下全廠熱效率相對(duì)變化率的計(jì)算方法

發(fā)電系統(tǒng)運(yùn)行過程中，當(dāng)構(gòu)成它的任意一個(gè)子系統(tǒng)或熱力設(shè)備的分熱效率單獨(dú)變動(dòng)時(shí)，考慮到全廠熱效率的提高意味著能耗率降低這一普遍規(guī)律，熱耗率、發(fā)電標(biāo)準(zhǔn)煤耗率、全廠熱效率的相對(duì)變化率與各子系統(tǒng)熱效率相對(duì)變化率之間的普適關(guān)系式[14]可以寫為：

(9)

式(9)表明，當(dāng)任意一個(gè)分熱效率單獨(dú)發(fā)生變動(dòng)時(shí)，它們的相對(duì)變化率的絕對(duì)值是相同的，但絕對(duì)變化量不同。此時(shí)，可以通過計(jì)算汽輪機(jī)循環(huán)熱效率的相對(duì)變化率，再按照式(6)～式(8)來計(jì)算其他能效指標(biāo)的絕對(duì)變化量，汽輪機(jī)循環(huán)熱效率相對(duì)變化率的計(jì)算可依據(jù)參考文獻(xiàn)[3]和文獻(xiàn)[4]進(jìn)行，在此不詳細(xì)展開。

目前，多數(shù)電廠的節(jié)能工作都是根據(jù)式(6)～式(9)進(jìn)一步求出全廠熱效率、熱耗率和發(fā)電標(biāo)準(zhǔn)煤耗率的相對(duì)和絕對(duì)變化量，以指導(dǎo)全廠節(jié)能減排工作。然而，在實(shí)際運(yùn)行中，促使機(jī)組偏離基準(zhǔn)工況運(yùn)行的效率擾動(dòng)源可能是單一的，也可能是多種擾動(dòng)源同時(shí)存在且相互耦合作用的; 同時(shí)，單一擾動(dòng)可能引起單個(gè)熱力設(shè)備效率發(fā)生變化，也可能引起多個(gè)熱力設(shè)備效率同時(shí)發(fā)生變化。因此，依據(jù)子系統(tǒng)或熱力設(shè)備的分效率單獨(dú)變化而得出的結(jié)果并不能全面反映發(fā)電系統(tǒng)運(yùn)行能效的實(shí)際情況，綜合系統(tǒng)的運(yùn)行性能不一定是最優(yōu)的。因此，建立多效率擾動(dòng)下發(fā)電系統(tǒng)運(yùn)行能效的分析計(jì)算模型是電廠實(shí)現(xiàn)深度節(jié)能增效亟待解決的一個(gè)關(guān)鍵問題。

3 多效率擾動(dòng)下全廠熱效率相對(duì)變化率的計(jì)算方法

多效率擾動(dòng)條件下，計(jì)算綜合系統(tǒng)能效指標(biāo)的首要工作是求得全廠熱效率的相對(duì)變化率。為使導(dǎo)出結(jié)果具有普適性，對(duì)于圖1所示的電廠原則性熱力系統(tǒng)，設(shè)某一運(yùn)行工況下影響機(jī)組熱經(jīng)濟(jì)性的各個(gè)參數(shù)或因素分別為x1、x2、x3、x4、…、xb、xp、xi、xm、xg(包括非運(yùn)行和運(yùn)行因素，非運(yùn)行因素主要有煤質(zhì)、送風(fēng)溫度和循環(huán)水溫度等，運(yùn)行因素主要有氧量、主蒸汽壓力和溫度、再熱蒸汽壓力和溫度等)。假定各參數(shù)間相互獨(dú)立、線性無關(guān)，且函數(shù)連續(xù)可導(dǎo)，微分計(jì)算過程中忽略高階無窮小量。則鍋爐熱效率ηb、管道熱效率ηp、汽輪機(jī)循環(huán)熱效率ηi、機(jī)械效率ηm、發(fā)電機(jī)效率ηg和全廠熱效率ηcp可表示為如下多元函數(shù)：

ηb=fb(x1,x2,x3,…,xb)

(10)

ηp=fp(x2,x3,x4,…,xp)

(11)

ηi=fi(x3,x4,x5,…,xi)

(12)

ηm=fm(x4,x5,x6,…,xm)

(13)

ηg=fg(x5,x6,x7,…,xg)

(14)

ηcp=ηbηpηiηmηg=fb(x1,x2,x3,…,xb)×

fp(x2,x3,x4,…,xp)×fi(x3,x4,x5,…,xi)×

fm(x4,x5,x6,…,xm)×fg(x5,x6,x7,…,xg)

(15)

3.1 2個(gè)分效率同時(shí)發(fā)生變化

(16)

(17)

則全廠熱效率為：

(18)

其中，

Fimg(x)=fi(x3,x4,x5,…,xi)×fm(x4,x5,x6,…,xm)×fg(x5,x6,x7,…,xg)

(19)

全廠熱效率、鍋爐熱效率以及管道熱效率的絕對(duì)變化量分別為：

Fimg(x)

(20)

(21)

(22)

由此可得鍋爐熱效率和管道熱效率的相對(duì)變化率之和為：

(23)

全廠熱效率的相對(duì)變化率為：

(24)

(25)

由式(25)可知，當(dāng)參數(shù)x2變化引起鍋爐熱效率ηb和管道熱效率ηp變化而其他熱力設(shè)備的熱效率不發(fā)生改變時(shí)，全廠熱效率的相對(duì)變化率近似等于鍋爐熱效率和管道熱效率的相對(duì)變化率之和。

可以推理得出，在電廠實(shí)際運(yùn)行過程中，當(dāng)某些參數(shù)變化引起任意2個(gè)子系統(tǒng)或熱力設(shè)備的熱效率發(fā)生變化而其他子系統(tǒng)或熱力設(shè)備的熱效率不變時(shí)，全廠熱效率的相對(duì)變化率近似等于這2個(gè)子系統(tǒng)或熱力設(shè)備分效率的相對(duì)變化率之和。

(26)

它們的絕對(duì)變化量分別為：

(27)

它們的相對(duì)變化率分別為：

(28)

將式(27)和式(28)代入式(26)，經(jīng)數(shù)學(xué)推導(dǎo)，得：

(29)

又因?yàn)?/p>

(30)

聯(lián)立式(29)和式(30)，推導(dǎo)并整理可得：

(31)

(32)

(33)

由式(33)可得出如下結(jié)論：當(dāng)ηp、ηm和ηg為固定值時(shí)，鍋爐熱效率和汽輪機(jī)循環(huán)熱效率同時(shí)發(fā)生變化的情況下，全廠熱效率的相對(duì)變化率近似等于鍋爐熱效率相對(duì)變化率與汽輪機(jī)循環(huán)熱效率相對(duì)變化率之和。

3.2 3個(gè)分效率及以上同時(shí)發(fā)生變化

(34)

(35)

(36)

(37)

式(37)中：

Fmg(x)=fm(x4,x5,x6,…,xm)×fg(x5,x6,

x7,…,xg)

(38)

全廠熱效率、鍋爐熱效率、管道熱效率和汽輪機(jī)循環(huán)熱效率的絕對(duì)變化量分別為：

fb(x1,x2,x3,…,xb)fi(x3,x4,x5,…,xi)+

(?fi/?x3)Δx3fb(x1,x2,x3,…,xb)×

fp(x2,x3,x4,…,xp)]Fmg(x)

(39)

(40)

(41)

(42)

由此可得鍋爐熱效率、管道熱效率和汽輪機(jī)循環(huán)熱效率的相對(duì)變化率之和為：

(43)

則全廠熱效率的相對(duì)變化率為：

(44)

(45)

由式(45)可知，當(dāng)參數(shù)x3變化引起ηb、ηp和ηi變化，而其他熱效率不發(fā)生改變時(shí)，全廠熱效率的相對(duì)變化率近似等于ηb、ηp和ηi的相對(duì)變化率之和。

同理，電廠實(shí)際運(yùn)行過程中，當(dāng)某些參數(shù)變化引起任意3個(gè)子系統(tǒng)或熱力設(shè)備的熱效率同時(shí)變化而其他子系統(tǒng)或熱力設(shè)備的熱效率不變時(shí)，全廠熱效率的相對(duì)變化率近似等于這3個(gè)子系統(tǒng)或熱力設(shè)備分效率的相對(duì)變化率之和。

當(dāng)機(jī)組運(yùn)行過程中因運(yùn)行參數(shù)變化引起ηb、ηp、ηi、ηm和ηg中的4個(gè)或5個(gè)分效率同時(shí)變化時(shí)，采用同樣的方法，可以推得如下關(guān)系式：

(46)

(47)

(48)

(49)

(50)

(51)

由式(46)～式(51)可得出如下結(jié)論：當(dāng)因運(yùn)行參數(shù)變化引起ηb、ηp、ηi、ηm和ηg中的4個(gè)或5個(gè)分效率同時(shí)發(fā)生變化時(shí)，全廠熱效率的相對(duì)變化率近似等于相應(yīng)的4個(gè)或5個(gè)分效率的相對(duì)變化率之和。

需要說明的是，上述公式是以電廠原則性熱力系統(tǒng)為對(duì)象導(dǎo)出的，但其結(jié)果也適用于鋼鐵、冶金和石化等行業(yè)系統(tǒng)運(yùn)行能效的分析和評(píng)價(jià)。當(dāng)采用熱力學(xué)第二定律的方法來進(jìn)行系統(tǒng)能效評(píng)價(jià)時(shí)，其結(jié)果也是適用的。因此，上述方法具有一定的普適性。

4 誤差分析

前述多效率擾動(dòng)時(shí)電廠熱力系統(tǒng)能效分析計(jì)算模型是在忽略高階無窮小的情況下導(dǎo)出的，為此，需要對(duì)該模型進(jìn)行誤差分析，以驗(yàn)證本文所構(gòu)建的計(jì)算模型能否滿足工程應(yīng)用的需要。實(shí)際值采用變化后的各子系統(tǒng)分效率的連乘積進(jìn)行計(jì)算，計(jì)算值采用本文構(gòu)建的多效率擾動(dòng)下復(fù)雜熱力系統(tǒng)能效分析與評(píng)價(jià)方法得出。

4.1 分效率同時(shí)變化時(shí)的誤差分析

分效率同時(shí)變化時(shí)，全廠熱效率實(shí)際值與計(jì)算值之間的誤差數(shù)據(jù)見表2～表5。由表2～表5可以看出，保持各子系統(tǒng)的分效率初始值不變，多個(gè)分效率同時(shí)變化時(shí)，全廠熱效率計(jì)算值與實(shí)際值誤差較小，近似一致。同時(shí)，分效率的變化幅度越大、變化個(gè)數(shù)越多，全廠熱效率計(jì)算值與實(shí)際值的偏差也越大。當(dāng)5個(gè)分效率同時(shí)變化，且各個(gè)分效率變化幅度均為0.6%時(shí)，全廠熱效率計(jì)算值與實(shí)際值的偏差最大，但其絕對(duì)誤差僅為0.000 239，相對(duì)誤差為0.055 8%，完全滿足工程實(shí)際應(yīng)用要求。

表2 2個(gè)分效率同時(shí)變化時(shí)的誤差計(jì)算數(shù)據(jù)1)Tab.2 Calculated error data for simultaneous changes in two sub-efficiencies

表3 3個(gè)分效率同時(shí)變化時(shí)的誤差計(jì)算數(shù)據(jù)1)Tab.3 Calculated error data for simultaneous changes in three sub-efficiencies

表4 4個(gè)分效率同時(shí)變化時(shí)的誤差計(jì)算數(shù)據(jù)1)Tab.4 Calculated error data for simultaneous changes in four sub-efficiencies

表5 5個(gè)分效率同時(shí)變化時(shí)的誤差計(jì)算數(shù)據(jù)1)Tab.5 Calculated error data for simultaneous changes in five sub-efficiencies

4.2 不同分效率初始值情況下，分效率同時(shí)變化0.2%時(shí)的誤差分析

在工程實(shí)際應(yīng)用中，較少出現(xiàn)多個(gè)分效率同時(shí)變化較大的情況，而多個(gè)分效率基于初始值小范圍波動(dòng)的情況較為常見。表6～表9給出了分效率同時(shí)變化2%時(shí)的誤差計(jì)算數(shù)據(jù)。由表6～表9可知，在各個(gè)分效率初始值不同的情況下，得到的全廠熱效率計(jì)算值與實(shí)際值誤差較小，近乎一致。分效率變化的個(gè)數(shù)越多、初始值越大，全廠熱效率計(jì)算值與實(shí)際值的偏差也越大。當(dāng)各個(gè)分效率初始值分別為ηb=95%、ηp=98.5%、ηi=47.5%、ηm=99.5%、ηg=99.5%，各分效率同時(shí)變化0.2%時(shí)，全廠熱效率計(jì)算值與實(shí)際值的偏差最大，其絕對(duì)誤差為0.000 026 5，相對(duì)誤差為0.005 96%，滿足工程實(shí)際應(yīng)用要求。

表6 2個(gè)分效率同時(shí)變化0.2%時(shí)的誤差計(jì)算數(shù)據(jù)1)Tab.6 Calculated error data for a simultaneous 0.2% variation in two sub-efficiencies

表7 3個(gè)分效率同時(shí)變化0.2%時(shí)的誤差計(jì)算數(shù)據(jù)1)Tab.7 Calculated error data for a simultaneous 0.2% variation in three sub-efficiencies

表8 4個(gè)分效率同時(shí)變化0.2%時(shí)的誤差計(jì)算數(shù)據(jù)1)Tab.8 Calculated error data for a simultaneous 0.2% variation in four sub-efficiencies

表9 5個(gè)分效率同時(shí)變化0.2%時(shí)的誤差計(jì)算數(shù)據(jù)Tab.9 Calculated error data for a simultaneous 0.2% variation in five sub-efficiencies

從誤差分析結(jié)果可以看出，分效率同時(shí)變化的個(gè)數(shù)越多，對(duì)全廠熱效率的影響權(quán)重就越大。因此，僅考慮單個(gè)熱效率擾動(dòng)來進(jìn)行綜合系統(tǒng)能效分析與評(píng)價(jià)是不科學(xué)的，只有在多效率擾動(dòng)條件下進(jìn)行綜合系統(tǒng)能效分析與評(píng)價(jià)，才能科學(xué)評(píng)價(jià)綜合系統(tǒng)的運(yùn)行能效，進(jìn)而促進(jìn)綜合系統(tǒng)的節(jié)能增效。

5 結(jié) 論

(1) 對(duì)于單熱效率擾動(dòng)，全廠熱效率的相對(duì)變化率等于各子系統(tǒng)或熱力設(shè)備分效率的相對(duì)變化率。

(2) 經(jīng)過嚴(yán)謹(jǐn)?shù)臄?shù)學(xué)推演，導(dǎo)出了多效率擾動(dòng)條件下全廠熱效率的相對(duì)變化率等于相關(guān)子系統(tǒng)或熱力設(shè)備分效率的相對(duì)變化率之和；通過誤差分析，驗(yàn)證了據(jù)此進(jìn)行電廠運(yùn)行能效的分析與評(píng)價(jià)更符合現(xiàn)場實(shí)際情況。該方法可以定量計(jì)算出多個(gè)子系統(tǒng)或熱力設(shè)備的分效率同時(shí)變化時(shí)對(duì)全廠熱效率的影響規(guī)律及其權(quán)重大小，進(jìn)而可計(jì)算出電廠熱耗率、煤耗率等能效評(píng)價(jià)指標(biāo)的大小及其分布規(guī)律，為協(xié)調(diào)優(yōu)化各熱力設(shè)備提供了理論支撐。

(3) 根據(jù)誤差分析結(jié)果，分效率同時(shí)變化的個(gè)數(shù)越多，對(duì)全廠熱效率的影響權(quán)重就越大。因此，只考慮單效率擾動(dòng)來進(jìn)行綜合系統(tǒng)的能效分析與評(píng)價(jià)難以促進(jìn)復(fù)雜熱力系統(tǒng)深度節(jié)能。本文所建立的多效率擾動(dòng)下電廠熱力系統(tǒng)能效分析與評(píng)價(jià)模型也適用于其他行業(yè)由多個(gè)子系統(tǒng)構(gòu)成的復(fù)雜熱力系統(tǒng)。若采用熱力學(xué)第二定律來分析，按照同樣的處理手段，也可以得出類似的計(jì)算模型。