張 軍

(中煤科工集團(tuán)西安研究院有限公司，陜西 西安 710077)

隨著我國(guó)煤礦開采向深部延伸，煤礦開采的水文地質(zhì)條件變得越來越復(fù)雜。煤礦井下水害事故主要發(fā)生在巷道掘進(jìn)期間[1]。針對(duì)巷道掘進(jìn)前方水害的超前物探方法主要有礦井瞬變電磁法、礦井直流電阻率法等[2]。這些方法在保障礦井安全生產(chǎn)方面發(fā)揮了很大的作用，但也存在受外界干擾影響較大、探測(cè)精度不足等缺點(diǎn)。針對(duì)這些問題，研究一種探測(cè)精度高，能夠規(guī)避礦井條件干擾的地球物理探測(cè)方法顯得尤為重要[3-6]。

目前，針對(duì)地面發(fā)射，井下或鉆孔接收的瞬變電磁探測(cè)技術(shù)進(jìn)行了多方面的研究，但是針對(duì)礦井鉆孔中同時(shí)進(jìn)行發(fā)射?接收的瞬變電磁方法研究較少[7-11]。因此，需要重點(diǎn)研究煤礦井下鉆孔中應(yīng)用的瞬變電磁三分量超前探測(cè)技術(shù)及數(shù)據(jù)計(jì)算方法[12-17]。該技術(shù)發(fā)射回線與接收回線均位于地下鉆孔中，實(shí)現(xiàn)了接收瞬變電磁場(chǎng)的三分量數(shù)據(jù)，同時(shí)由于離異常體近，接收的異常響應(yīng)強(qiáng)、受電磁干擾小，能夠?qū)崿F(xiàn)礦井長(zhǎng)距離探查掘進(jìn)前方隱蔽水源致災(zāi)體[18-20]。

筆者主要從理論模擬方面對(duì)鉆孔瞬變電磁超前探測(cè)方法的三分量異常場(chǎng)響應(yīng)特征進(jìn)行了研究。通過試驗(yàn)與模擬，設(shè)計(jì)并確定鉆孔瞬變電磁三分量測(cè)量裝置形式及相關(guān)電性參數(shù)。通過鉆孔測(cè)量的瞬變電磁三分量響應(yīng)異常場(chǎng)形態(tài)組合判斷異常體相對(duì)于鉆孔的象限位置，以期為該方法后續(xù)的精細(xì)解釋及生產(chǎn)實(shí)踐提供理論基礎(chǔ)。

1 鉆孔瞬變電磁探測(cè)原理

鉆孔瞬變電磁超前探測(cè)方法是指在工作面鉆孔中布設(shè)發(fā)射回線與接收回線測(cè)量瞬變電磁場(chǎng)三分量信號(hào)，通過測(cè)量三分量瞬變電磁信號(hào)響應(yīng)來探測(cè)鉆孔周圍低阻異常體的超前探測(cè)方法，其工作裝置如圖1 所示。相比常規(guī)礦井瞬變電磁超前探測(cè)方法，鉆孔瞬變電磁法發(fā)射源與接收線圈布設(shè)于井下鉆孔中，幾乎不受外界人文因素的干擾。在進(jìn)行鉆孔瞬變電磁超前探測(cè)時(shí)，發(fā)射線圈和接收探頭位于鉆孔中，更接近異常體，測(cè)量異常場(chǎng)占總場(chǎng)的比值高；由于線圈位于鉆孔中，遠(yuǎn)離巷道空間，接收的數(shù)據(jù)不易受巷道中錨網(wǎng)、掘進(jìn)機(jī)等影響，可以實(shí)現(xiàn)異常體的精細(xì)探測(cè)。

圖1 鉆孔瞬變電磁法探測(cè)Fig.1 Schematic diagram of borehole transient electromagnetic method detection

鉆孔瞬變電磁施工過程中，測(cè)點(diǎn)間距根據(jù)異常體規(guī)模而定，一般設(shè)置為1 m。探測(cè)天線與主機(jī)之間采用電纜有線連接，發(fā)射回線發(fā)射正負(fù)交替的梯形波，實(shí)現(xiàn)連續(xù)測(cè)量，施工方便。鉆孔瞬變電磁超前探測(cè)方法是礦井瞬變電磁法的另一種形式，區(qū)別主要是將常規(guī)礦井瞬變電磁發(fā)射、接收線圈由巷道工作面，通過設(shè)計(jì)送入工作面前方的鉆孔中進(jìn)行探測(cè)。

鉆孔瞬變電磁方法的理論基礎(chǔ)與礦井瞬變電磁相同，屬于全空間時(shí)間域電磁勘探方法，由于鉆孔瞬變電磁法將發(fā)射回線與接收回線同時(shí)布置于鉆孔中，更加體現(xiàn)了全空間效應(yīng)。鉆孔瞬變電磁接收線圈需要接收鉆孔中磁場(chǎng)的Z方向垂直分量，X方向和Y方向的水平分量，即需要接收全三維空間6 個(gè)方向的瞬變電磁場(chǎng)信息，其信號(hào)對(duì)于異常體的響應(yīng)也有著特殊性。

由于鉆孔內(nèi)發(fā)射裝置的變化，其磁場(chǎng)響應(yīng)與傳統(tǒng)礦井瞬變電磁法有所不同，視電阻率計(jì)算方法也需要做相應(yīng)變化。簡(jiǎn)要推導(dǎo)鉆孔瞬變電磁發(fā)射?接收裝置的信號(hào)響應(yīng)，在全空間里單個(gè)磁偶極子，階躍場(chǎng)源激勵(lì)的條件下，瞬變電磁場(chǎng)磁場(chǎng)強(qiáng)度H的水平分量[21]為：

根據(jù)瞬變電磁場(chǎng)的定義，其任意一點(diǎn)的磁場(chǎng)強(qiáng)度值，如下式所示：

圖2 水平分量直角坐標(biāo)原理Fig.2 Rectangular coordinate principle of horizontal component

如圖2 所示，定義θ為空間任意點(diǎn)P到磁偶極中心點(diǎn)與水平方向的夾角，則空間任意點(diǎn)的磁場(chǎng)響應(yīng)與坐標(biāo)軸之間的距離分別為：

式(2)可轉(zhuǎn)換為直角坐標(biāo)系下的水平分量定義，水平分量在X和Y方向的分量分別為：

鉆孔中發(fā)射、接收線圈通過手動(dòng)推送送入鉆孔進(jìn)行測(cè)量，在送入鉆孔過程中推送桿會(huì)發(fā)生旋轉(zhuǎn)，為了保證測(cè)量數(shù)據(jù)中X方向、Y方向水平分量的方向在鉆孔中測(cè)量時(shí)始終保持一致，需要對(duì)每一測(cè)點(diǎn)的水平分量根據(jù)線圈送入過程中的工具面向角進(jìn)行校正。如圖2所示，定義水平方向?yàn)閄方向分量、垂直方向?yàn)閅方向分量，孔口按照預(yù)定坐標(biāo)系放置的探頭工具面角為右側(cè)水平方向定為β0。則線圈在鉆孔中任意一個(gè)測(cè)點(diǎn)n位置的工具面向角為βn，按下式計(jì)算在n點(diǎn)處線圈相對(duì)孔口坐標(biāo)偏轉(zhuǎn)角度：

根據(jù)向量合成原理，在n點(diǎn)處真正的水平分量Hx和Hy分別如式(5)與式(6)所示。此時(shí)，任意測(cè)點(diǎn)的水平分量數(shù)據(jù)均符合預(yù)先設(shè)定的坐標(biāo)系，以便于進(jìn)行異常定位處理。

經(jīng)過計(jì)算可得到階躍激勵(lì)條件下，鉆孔發(fā)射?接收裝置在感應(yīng)段的瞬變電磁響應(yīng)為：

式中：t0為關(guān)斷時(shí)間。

式(8)為磁場(chǎng)感應(yīng)階段磁場(chǎng)響應(yīng)，要計(jì)算地層視電阻率值，在了解信號(hào)衰減段磁場(chǎng)響應(yīng)計(jì)算方法后，得到非階躍瞬變電磁響應(yīng)表達(dá)式[21]：

式中：R(t?s)為階躍場(chǎng)源激發(fā)的瞬變響應(yīng)；i(t)為實(shí)際發(fā)射電流歸一化后的函數(shù)；s為實(shí)際關(guān)斷時(shí)間。

通過式(9)進(jìn)行計(jì)算，得到階躍激勵(lì)條件下，鉆孔發(fā)射?接收裝置在衰減段的瞬變電磁響應(yīng)為：

鉆孔瞬變電磁探測(cè)屬于近似中心回線裝置類型，其垂直分量實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)曲線形態(tài)與礦井瞬變電磁探測(cè)數(shù)據(jù)曲線形態(tài)基本相同。

2 施工裝置設(shè)計(jì)

鉆孔瞬變電磁工作裝置如圖1 所示，其基本組成是在鉆孔中布置法線方向指向鉆孔延伸方向的多匝小線圈發(fā)射源和一組法線方向互相之間垂直的三分量接收線圈，發(fā)射線圈與接收線圈的相對(duì)位置保持不變，工作時(shí)沿鉆孔向孔中推送該系統(tǒng)并逐點(diǎn)進(jìn)行測(cè)量。鉆孔中接收磁場(chǎng)的垂直分量數(shù)據(jù)進(jìn)行反演成像，可以根據(jù)水平分量分析異常體賦存狀態(tài)，這里主要是對(duì)異常體進(jìn)行三維空間定位。

由于該發(fā)射?接收裝置在鉆孔中進(jìn)行數(shù)據(jù)采集，在滿足使用要求的基礎(chǔ)上需要保證收發(fā)系統(tǒng)的尺寸較小，長(zhǎng)度不宜過大。因此，線圈材質(zhì)的選擇、線圈繞制方式、相關(guān)電性參數(shù)，都需要通過模擬試驗(yàn)取得最優(yōu)的結(jié)果。

其中主要參數(shù)有發(fā)射線圈與接收線圈之間的位置關(guān)系，發(fā)射線圈的匝數(shù)與半徑，接收線圈匝數(shù)與半徑，三分量接收線圈之間的位置關(guān)系，發(fā)射電流的選取等。物理模擬試驗(yàn)的試驗(yàn)方式是保持其他條件不變的情況下，改變其中一種參數(shù)，然后進(jìn)行參數(shù)的最優(yōu)化選擇。首先選擇發(fā)射線圈與接收線圈之間的位置關(guān)系，即發(fā)射?接收線圈的裝置形式，試驗(yàn)根據(jù)常規(guī)瞬變電磁方法的裝置形式進(jìn)行模擬，分別試驗(yàn)了重疊回線裝置、中心回線裝置、共軸偶極裝置等線圈類型，通過試驗(yàn)，確定了近似中心回線的裝置作為鉆孔瞬變電磁的發(fā)射?接收組合，如圖3 所示。

圖3 發(fā)射?接收線圈繞制方式Fig.3 Winding mode of transmitting-receiving coil

線圈的繞制方式主要以觀測(cè)曲線的響應(yīng)效果分析，需要同時(shí)滿足采樣數(shù)據(jù)質(zhì)量最優(yōu)，采樣曲線光滑，數(shù)據(jù)幅值最強(qiáng)，響應(yīng)形態(tài)對(duì)稱，線圈互感影響最小的方案。通常情況下煤礦探放水鉆孔直徑為50 mm，在這樣的鉆孔條件的限制下，發(fā)射線圈與接收線圈直徑有限，主要影響線圈繞制方式的因素集中在發(fā)射線圈與接收線圈之間的位置關(guān)系，即圖3 中發(fā)射線圈與接收線圈之間的距離d的選取。通過試驗(yàn)分析了不同d數(shù)值對(duì)測(cè)試結(jié)果的影響，如圖4 所示，縱坐標(biāo)軸是磁感應(yīng)強(qiáng)度B對(duì)電時(shí)間的偏導(dǎo)數(shù)。?B/?t，即電壓衰減值。根據(jù)線圈布置方式，d的取值分別為0、10、20、30、40 cm，即發(fā)射線圈與接收線圈由近到遠(yuǎn)的布置，通過對(duì)測(cè)試結(jié)果的分析，選取合適的線圈繞制方式。

圖4 實(shí)測(cè)曲線對(duì)比Fig.4 Comparison of measured curves

由圖4 可知，發(fā)射線圈與接收線圈距離為40 cm時(shí)，裝置曲線幅值最小，信號(hào)受到干擾影響最大；發(fā)射線圈與接收線圈距離為30 cm 時(shí)，裝置曲線幅值次之，裝置數(shù)據(jù)幅值較弱，信號(hào)受到干擾影響較大；發(fā)射線圈與接收線圈距離為20 cm 時(shí)，曲線在電感影響段之后衰減趨勢(shì)非常平緩，數(shù)據(jù)質(zhì)量較好，信號(hào)受到干擾影響較?。话l(fā)射線圈與接收線圈距離為10 cm 時(shí)，數(shù)據(jù)質(zhì)量最好，曲線較為光滑，數(shù)據(jù)幅值最強(qiáng)，響應(yīng)形態(tài)對(duì)稱；發(fā)射線圈與接收線圈距離為0 時(shí)，曲線整體幅值最大，互感段影響較大，影響時(shí)間較長(zhǎng)。通過試驗(yàn)，采用發(fā)射線圈與接收線圈之間的距離d為10 cm 的方案進(jìn)行線圈的繞制。

在確定裝置形式后，通過試驗(yàn)確定發(fā)射線圈匝數(shù)為20 匝，為了能夠保證探測(cè)裝置適用于礦井鉆孔(煤礦探放水鉆孔直徑通常為50 mm)使用，通過試驗(yàn)確定發(fā)射線圈的半徑為20 mm。接收線圈匝數(shù)為100 匝，接收垂直分量磁場(chǎng)的線圈半徑為15 mm，接收水平分量磁場(chǎng)的線圈繞制于接收垂直分量磁場(chǎng)的線圈外部，其形狀為矩形，尺寸為32 mm×60 mm。線圈繞制方法，如圖5 所示。

圖5 鉆孔發(fā)射?接收線圈繞制方式Fig.5 Winding mode of borehole transmitter-receiver coil

由圖5 可知，鉆孔瞬變電磁的發(fā)射線圈與接收線圈繞制方式與其他傳統(tǒng)礦井瞬變電磁方法都有所差異，這是由鉆孔瞬變電磁的特點(diǎn)決定的。該裝置形式介于中心回線裝置與共軸偶極裝置之間。通過這樣的裝置可以分別測(cè)量鉆孔瞬變磁場(chǎng)的X方向、Y方向水平分量以及Z方向的垂直分量。

3 數(shù)值模擬

為了得到鉆孔瞬變電磁超前探測(cè)中響應(yīng)的水平分量與垂直分量的響應(yīng)規(guī)律，進(jìn)行數(shù)值模擬。為使模型試驗(yàn)?zāi)軌蚍从车V井現(xiàn)場(chǎng)地質(zhì)異常體的響應(yīng)特征與規(guī)律，在進(jìn)行模擬試驗(yàn)時(shí)考慮相似性，包括模型的電性參數(shù)、時(shí)間參數(shù)等?；陔姶艌?chǎng)的相似性原理，設(shè)計(jì)了2 種不同類型的模型試驗(yàn)(表1)，主要模擬不同情況下，掘進(jìn)工作面前方鉆孔瞬變電磁異常信號(hào)響應(yīng)特征。

表1 設(shè)計(jì)參數(shù)試驗(yàn)?zāi)Ｐ蚑able 1 Design parameters of test model

3.1 不同位置信號(hào)響應(yīng)

設(shè)計(jì)全空間模型，模擬接收線圈在水平面不同位置接收信號(hào)能力及分辨率，計(jì)算模型如圖6 所示。根據(jù)上節(jié)分析結(jié)果設(shè)置發(fā)射回線與接收回線，供電電流1 A，坐標(biāo)原點(diǎn)位于接收線圈中心，在接收線圈旁設(shè)置低阻異常體，異常體電阻率為1 Ω·m，異常體規(guī)模為0.2 m×0.2 m×0.2 m。根據(jù)異常體在空間位置的不同，將異常體設(shè)置為4 條測(cè)線進(jìn)行模擬，每條測(cè)線上的異常體點(diǎn)距為10 cm，異常體均為水平放置。1 號(hào)線異常體放置位置為垂直于發(fā)射線圈，2 號(hào)線異常體放置位置為與發(fā)射線圈成60°夾角，3 號(hào)線異常體放置位置為與發(fā)射線圈成30°夾角，4 號(hào)線異常體放置位置為平行于發(fā)射線圈。測(cè)線沿X增量方向布置，測(cè)點(diǎn)間距0.2 m，每條測(cè)線的第一個(gè)測(cè)點(diǎn)距離接收線圈0.2 m。設(shè)置背景電阻率為500 Ω·m。接收磁場(chǎng)的3 個(gè)分量數(shù)據(jù)，時(shí)間窗口為0.1～36.0 ms。

圖6 三維數(shù)值模型Fig.6 3D numerical model

為了研究鉆孔瞬變電磁法三維異常體感應(yīng)磁場(chǎng)隨時(shí)間以及空間的分布規(guī)律，設(shè)置如圖6 所示的4 條測(cè)線，正演計(jì)算異常體在不同位置的三分量響應(yīng)。圖7?圖8 分別為1 號(hào)線異常體與4 號(hào)線異常體計(jì)算的均勻全空間模型的磁場(chǎng)三分量衰減曲線圖。圖中不同曲線為測(cè)線不同位置測(cè)點(diǎn)的衰減電壓值，測(cè)點(diǎn)離異常體由近到遠(yuǎn)進(jìn)行測(cè)量，測(cè)點(diǎn)間隔20 cm，測(cè)點(diǎn)數(shù)量10 個(gè)，第一個(gè)測(cè)點(diǎn)距離異常體20 cm。

圖7 1 號(hào)線異常體感應(yīng)電動(dòng)勢(shì)曲線Fig.7 Induced electromotive force curves of line 1

圖7 為1 號(hào)線不同位置異常體正演后獲得的感應(yīng)二次異常場(chǎng)的3 個(gè)分量。由圖7a 可知，X分量在不同測(cè)點(diǎn)衰減曲線的早期差異較大，最小值為?0.35；由圖7b 可知，Y分量在不同測(cè)點(diǎn)衰減曲線的晚期差異較大，可以明顯分辨不同測(cè)點(diǎn)的異常響應(yīng)值，最大值為0.66；由圖7c 可知，Z分量衰減曲線在測(cè)線不同位置有明顯的異常響應(yīng)。

圖8 為4 號(hào)線不同位置異常體正演后獲得的感應(yīng)二次異常場(chǎng)的3 個(gè)分量。由圖8a 可知，X分量在不同測(cè)點(diǎn)衰減曲線的早期差異相對(duì)3 號(hào)線異常體異常響應(yīng)較小，最小值為?0.01；由圖8b 可知，Y分量在不同測(cè)點(diǎn)衰減曲線的晚期差異相對(duì)3 號(hào)線異常體異常響應(yīng)較小，難以分辨出不同測(cè)點(diǎn)的異常響應(yīng)值，最大值為0.66；由圖8c 可知，Z分量衰減曲線在測(cè)線不同位置的異常響應(yīng)不明顯。

圖8 4 號(hào)線異常體感應(yīng)電動(dòng)勢(shì)曲線Fig.8 Induced electromotive force curve of line 4

由圖7?圖8 可知，異常體在不同測(cè)線信號(hào)響應(yīng)總體規(guī)律相似，但異常響應(yīng)幅值不同。在1 號(hào)異常體測(cè)線，X、Y、Z分量異常響應(yīng)最大，隨著測(cè)線逐漸平行于接收線圈法向，異常響應(yīng)逐漸減小，當(dāng)測(cè)線完全平行于接收線圈法向時(shí)，X、Y、Z分量異常響應(yīng)最小。2 號(hào)線異常體測(cè)線和3 號(hào)線異常體測(cè)線異常響應(yīng)根據(jù)以上規(guī)律逐漸變化。

3.2 不同象限信號(hào)響應(yīng)

根據(jù)圖7?圖8 的正演結(jié)果可知，低阻異常體在位于垂直于線圈法向時(shí)，異常響應(yīng)信號(hào)最強(qiáng)，根據(jù)這樣的規(guī)律，設(shè)置異常體分別位于垂直線圈法向，異常體位于4 個(gè)不同象限，如圖9 所示，通過數(shù)值模擬獲得不同方位低阻異常體的感應(yīng)二次場(chǎng)。背景電阻率為500 Ω·m，異常體電阻率為1 Ω·m，尺寸為0.2 m×0.2 m×0.2 m。測(cè)線沿X、Y增量方向布置，測(cè)點(diǎn)間距0.2 m，每條測(cè)線的第一個(gè)測(cè)點(diǎn)距離接收線圈0.2 m。在這4 組模型中，只通過改變異常體位置來分析異常體位于鉆孔不同方位時(shí)異常場(chǎng)的變化規(guī)律。

圖9 不同象限異常體模型Fig.9 Different quadrant anomaly model

為研究鉆孔瞬變電磁法三維異常體感應(yīng)磁場(chǎng)在三維空間不同象限的分布規(guī)律，分別設(shè)置了如圖9 所示的測(cè)線，正演計(jì)算不同位置異常體在不同象限的三分量響應(yīng)。圖10?圖11 分別為第一象限異常體與第四象限計(jì)算的模型的磁場(chǎng)三分量衰減曲線。坐標(biāo)原點(diǎn)位于接收線圈中心，供電電流1 A，在接收線圈旁設(shè)置低阻異常體，異常體電阻率為1 Ω·m，異常體規(guī)模為0.2 m×0.2 m×0.2 m。根據(jù)異常體位置變化情況，將異常體設(shè)置為4 條測(cè)線，1 號(hào)線在第一象限內(nèi)，測(cè)線與水平面呈45°夾角，測(cè)線傾斜向上；2 號(hào)線在第四象限內(nèi)，測(cè)線與水平面呈45°夾角，測(cè)線傾斜向下；3 號(hào)線在第三象限內(nèi)，測(cè)線與水平面呈45°夾角，測(cè)線傾斜向下；4號(hào)線在第二象限內(nèi)，測(cè)線與水平面呈45°夾角，測(cè)線傾斜向上。測(cè)線沿X、Y增量方向布置，測(cè)點(diǎn)間距0.2 m，每條測(cè)線的第一個(gè)測(cè)點(diǎn)距離接收線圈0.2 m。設(shè)置背景電阻率為500 Ω·m。接收磁場(chǎng)的3 個(gè)分量數(shù)據(jù)，時(shí)間窗口為0.1～36.0 ms。

圖11 異常體位于第四象限感應(yīng)電動(dòng)勢(shì)曲線Fig.11 Induced electromotive force curves of abnormal body in the fouth quadrant

圖10 為異常體在第一象限正演后獲得的感應(yīng)二次異常場(chǎng)的3 個(gè)分量。

由圖10a 可知，X分量在不同測(cè)點(diǎn)衰減曲線有差異，在距離接收線圈最近處，負(fù)值響應(yīng)最小，在距離由近變遠(yuǎn)時(shí)，負(fù)值響應(yīng)變大，直至達(dá)到最大后不再變化。由圖10b 可知，Y分量在不同測(cè)點(diǎn)衰減曲線差異較小，不同測(cè)點(diǎn)衰減曲線幾乎重合。由圖10c 可知，Z分量衰減曲線在測(cè)點(diǎn)由近到遠(yuǎn)變化的過程中，信號(hào)響應(yīng)越來越弱，曲線幾乎重合。由于4 個(gè)象限中Z分量衰減曲線相同，在第二?第四象限數(shù)據(jù)分析中，只分析X分量和Y分量。

圖10 異常體位于第一象限感應(yīng)電動(dòng)勢(shì)曲線Fig.10 Induced electromotive force curves of abnormal body in the first quadrant

圖11 為異常體在第四象限正演后獲得的感應(yīng)二次異常場(chǎng)的2 個(gè)分量。由圖11a 可知，X分量在不同測(cè)點(diǎn)衰減曲線差異較小，不同測(cè)點(diǎn)衰減曲線幾乎重合。由圖11b 可知，Y分量在不同測(cè)點(diǎn)衰減曲線有差異，在距離接收線圈最近處，負(fù)值響應(yīng)最大，在距離由近變遠(yuǎn)時(shí)，負(fù)值響應(yīng)變小，直至達(dá)到最小。

異常體在第三象限正演后獲得的感應(yīng)二次異常場(chǎng)的3 個(gè)分量與第一象限曲線相近。異常體在第二象限正演后獲得的感應(yīng)二次異常場(chǎng)的3 個(gè)分量與第四象限曲線相近。

通過對(duì)不同象限模型模擬數(shù)據(jù)的分析可以看出，鉆孔瞬變電磁信號(hào)響應(yīng)不同象限X分量、Y分量特征都有所差異。通過這樣的規(guī)律，就可以分析三維空間條件下，異常體的空間位置及賦存狀態(tài)。

4 結(jié) 論

a.通過試驗(yàn)與模擬，設(shè)計(jì)并確定了鉆孔瞬變電磁三分量測(cè)量裝置形式及相關(guān)電性參數(shù)。鉆孔瞬變電磁工作裝置有利于提高低阻異常體的探測(cè)精度，垂直分量測(cè)量曲線與常規(guī)礦井瞬變電磁曲線特征基本相同。

b.通過對(duì)鉆孔周圍不同方位的異常體的正演模擬，發(fā)現(xiàn)當(dāng)異常體位于鉆孔不同方位時(shí)，由異常體產(chǎn)生的異常場(chǎng)三分量曲線形態(tài)各不相同?？梢酝ㄟ^鉆孔測(cè)量的瞬變電磁三分量響應(yīng)異常場(chǎng)形態(tài)組合判斷異常體相對(duì)于鉆孔的方位與深度?？梢酝ㄟ^鉆孔測(cè)量的瞬變電磁三分量響應(yīng)異常場(chǎng)形態(tài)組合判斷異常體相對(duì)于鉆孔的象限位置。

c.雖然異常場(chǎng)三分量能實(shí)現(xiàn)鉆孔周圍異常體的定位，但是在實(shí)際生產(chǎn)中如何根據(jù)實(shí)測(cè)的三分量提取異常場(chǎng)信號(hào)是該方法后續(xù)研究的重要方向。