周富,李川
(1.西南技術(shù)工程研究所,重慶 400039;2.海軍裝備部駐廣州地區(qū)軍事代表局,重慶 401121)
振動(dòng)聯(lián)接器作為振動(dòng)臺(tái)與被試件的連接和能量傳遞的部件,在振動(dòng)試驗(yàn)中發(fā)揮著極為重要的作用,試驗(yàn)成功與否,試驗(yàn)結(jié)果的可信程度,與聯(lián)接器設(shè)計(jì)、制作及安裝使用水平息息相關(guān)。設(shè)計(jì)不合格的振動(dòng)聯(lián)接器容易造成振動(dòng)試驗(yàn)過(guò)程出現(xiàn)“共振”、“過(guò)振動(dòng)”或“欠振動(dòng)”,直接影響到振動(dòng)試驗(yàn)結(jié)果的準(zhǔn)確性以及振動(dòng)系統(tǒng)的安全可靠運(yùn)行,導(dǎo)致無(wú)法對(duì)試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行準(zhǔn)確評(píng)價(jià)?;诜抡孳浖?duì)振動(dòng)聯(lián)接器結(jié)構(gòu)進(jìn)行有限元模態(tài)分析與改進(jìn),可使結(jié)構(gòu)避免共振或按特定頻率進(jìn)行振動(dòng),同時(shí)也可了解結(jié)構(gòu)對(duì)不同類(lèi)型動(dòng)力荷載的響應(yīng),有效提高振動(dòng)聯(lián)接器的設(shè)計(jì)品質(zhì)和振動(dòng)試驗(yàn)結(jié)果的準(zhǔn)確性。本文以某綜合試驗(yàn)裝置的振動(dòng)聯(lián)接器為研究對(duì)象,基于CATIA三維軟件對(duì)振動(dòng)聯(lián)接器結(jié)構(gòu)進(jìn)行設(shè)計(jì),并結(jié)合ANSYS Workbench模態(tài)仿真分析及試驗(yàn)驗(yàn)證情況,對(duì)結(jié)構(gòu)進(jìn)行優(yōu)化改進(jìn),從而得到滿(mǎn)足設(shè)計(jì)要求的振動(dòng)聯(lián)接器。
(1)振動(dòng)聯(lián)接器固有頻率在試驗(yàn)要求頻率(5~2000Hz)范圍外,即振動(dòng)試驗(yàn)中振動(dòng)聯(lián)接器本身無(wú)共振現(xiàn)象。
(2)振動(dòng)聯(lián)接器應(yīng)能方便地與振動(dòng)臺(tái)及試驗(yàn)臺(tái)連接和拆卸。
(3)在滿(mǎn)足剛度、頻率、位移等約束條件的前提下,振動(dòng)聯(lián)接器重量應(yīng)盡可能輕。
圖1是振動(dòng)聯(lián)接器初期結(jié)構(gòu)示意圖。根據(jù)試驗(yàn)裝置試驗(yàn)工況需要,該振動(dòng)聯(lián)接器由鋁合金底座、310S不銹鋼框架和頂板三部分組成。各部分通過(guò)M16螺栓連接,試驗(yàn)件置于頂板上表面,通過(guò)螺栓與頂板進(jìn)行緊固相連。振動(dòng)聯(lián)接器通過(guò)底座區(qū)域的八個(gè)支撐結(jié)構(gòu)與振動(dòng)臺(tái)連接,并采用螺栓將支撐結(jié)構(gòu)法蘭面與振動(dòng)臺(tái)連接緊固。振動(dòng)聯(lián)接器的質(zhì)量為252kg。
圖1 振動(dòng)聯(lián)接器初期結(jié)構(gòu)示意圖
模態(tài)分析實(shí)質(zhì)是計(jì)算結(jié)構(gòu)振動(dòng)方程的特征值和特征矢量,其結(jié)構(gòu)動(dòng)力學(xué)運(yùn)動(dòng)微分方程為:
式中,[M]是結(jié)構(gòu)質(zhì)量矩陣;[C]是結(jié)構(gòu)阻尼矩陣;是結(jié)構(gòu)剛度矩陣;是加速度矢量;是速度矢量;是位移矢量;是隨時(shí)間變化的載荷函數(shù)。
當(dāng)結(jié)構(gòu)不受外力、不計(jì)阻尼時(shí),系統(tǒng)運(yùn)微分方程為:
當(dāng)發(fā)生諧振動(dòng)時(shí),則方程為:
通過(guò)對(duì)式(3)求解,可以得到結(jié)構(gòu)的固有頻率iω和振型Φi。
采用CATIA軟件進(jìn)行振動(dòng)聯(lián)接器結(jié)構(gòu)三維建模,然后在A(yíng)NSYS Workbench有限元分析軟件前處理模塊轉(zhuǎn)化生成實(shí)體模型,進(jìn)行網(wǎng)格劃分(圖2)。振動(dòng)聯(lián)接器底座選用鋁合金材料,其余選用不銹鋼材料(表1)。
圖2 振動(dòng)聯(lián)接器初期結(jié)構(gòu)網(wǎng)格劃分
表1 振動(dòng)聯(lián)接器所用材料的主要物理特性
振動(dòng)夾具上各部分之間的連接螺栓連接采用全約束,對(duì)8個(gè)支撐底部端面施加固定約束。
應(yīng)用ANSYS Workbench有限元分析軟件中的模態(tài)分析對(duì)模型分析,得到前六階固有頻率(表2)、振型及相應(yīng)位移。由仿真結(jié)果可以看到,前六階固有頻率均在(5~2000Hz)范圍內(nèi)。說(shuō)明振動(dòng)聯(lián)接器會(huì)產(chǎn)生共振,振動(dòng)頻率傳遞會(huì)失真(圖3)。
表2 振動(dòng)聯(lián)接器前六階固有頻率
圖3 振動(dòng)聯(lián)接器初始結(jié)構(gòu)振動(dòng)頻率下的振型
為了驗(yàn)證仿真結(jié)果的準(zhǔn)確性,采用額定推力98000N的振動(dòng)臺(tái)對(duì)振動(dòng)聯(lián)接器進(jìn)行正弦掃頻試驗(yàn),試驗(yàn)狀態(tài)如圖4所示,在振動(dòng)臺(tái)上安裝加速度傳感器控制試驗(yàn)譜輸入,在振動(dòng)聯(lián)接器頂部中心安裝另一個(gè)加速度傳感器監(jiān)控系統(tǒng)反饋輸出。
圖4 振動(dòng)聯(lián)接器正弦掃頻試驗(yàn)
試驗(yàn)過(guò)程中,213Hz和453Hz左右振動(dòng)臺(tái)出現(xiàn)了明顯共振,200Hz左右時(shí)反饋的加速度信號(hào)如圖5所示。從圖中可以看到,在213.73Hz時(shí),反饋加速度為36.0804g,453.475Hz時(shí),反饋加速度是11.8879g,遠(yuǎn)大于其他頻率下的反饋加速度,與仿真分析的共振頻率接近,說(shuō)明模態(tài)仿真結(jié)構(gòu)具有較高的準(zhǔn)確度。
圖5 振動(dòng)聯(lián)接器正弦掃頻試驗(yàn)頻譜
通過(guò)仿真分析及振動(dòng)試驗(yàn)驗(yàn)證可知,振動(dòng)聯(lián)接器的固有頻率過(guò)低,出現(xiàn)了共振現(xiàn)象,傳遞振動(dòng)臺(tái)的能量有偏差,不能準(zhǔn)確的為被試品提供標(biāo)準(zhǔn)所規(guī)定的振動(dòng)條件。因此,需要對(duì)振動(dòng)聯(lián)接器進(jìn)行優(yōu)化改進(jìn)。通過(guò)對(duì)仿真分析中共振頻率點(diǎn)振型進(jìn)行分析,發(fā)現(xiàn)頂板及框架區(qū)域是整體中的薄弱環(huán)節(jié),對(duì)振動(dòng)聯(lián)接器結(jié)構(gòu)方案進(jìn)行了優(yōu)化改進(jìn),改進(jìn)后的振動(dòng)聯(lián)接器質(zhì)量為158kg(圖6)。
圖6 改進(jìn)后的振動(dòng)聯(lián)接器模型
采用ANSYS Workbench有限元分析軟件對(duì)改進(jìn)后的振動(dòng)聯(lián)接器結(jié)構(gòu)進(jìn)行模態(tài)分析,結(jié)果顯示結(jié)構(gòu)第一階固有頻率為2018.8Hz,相比改進(jìn)前有了很大的提升,滿(mǎn)足了頻率(5~2000Hz)范圍外的試驗(yàn)要求(圖7)。
圖7 改進(jìn)后的振動(dòng)聯(lián)接器第一階模態(tài)振型
本文針對(duì)某試驗(yàn)裝置振動(dòng)聯(lián)接器進(jìn)行了模態(tài)分析、試驗(yàn)驗(yàn)證及結(jié)構(gòu)優(yōu)化改進(jìn),通過(guò)分析優(yōu)化,明顯提高了振動(dòng)聯(lián)接器的固有頻率,避免因固有頻率過(guò)低而導(dǎo)致的“共振”、“過(guò)振動(dòng)”及“欠振動(dòng)”現(xiàn)象。利用CATIA三維建模軟件和ANSYS Workbench有限元分析軟件的結(jié)合的聯(lián)合設(shè)計(jì)方法,極大的提高了設(shè)計(jì)品質(zhì),為快速解決實(shí)際問(wèn)題提供了有效手段。