唐佳雄，王國(guó)鋒，徐宇恒，張清河，龐智毅

(廣西大學(xué) 電氣工程學(xué)院， 南寧 530004)

0 引 言

雷電一直是危害電網(wǎng)運(yùn)行安全的重大因素，據(jù)不完全統(tǒng)計(jì)，目前因雷擊導(dǎo)致的電網(wǎng)事故在我國(guó)沿海省份占了一半以上[1]。往往一次雷暴就可造成地區(qū)級(jí)電網(wǎng)數(shù)百次線路跳閘，嚴(yán)重危害當(dāng)?shù)仉娋W(wǎng)運(yùn)行安全，給當(dāng)?shù)厣鐣?huì)帶來巨大經(jīng)濟(jì)損失[2-3]。

目前配網(wǎng)線路主要采取降低接地電阻、安裝避雷器、加強(qiáng)線路絕緣和耦合地線等各種傳統(tǒng)手段將雷害最小化，但是所取得運(yùn)行的效果不是很理想[4]。上個(gè)世紀(jì)60年代國(guó)外學(xué)者提出了一種基于“疏導(dǎo)型”思想的在絕緣子串旁安裝并聯(lián)間隙的防雷保護(hù)方式，但工頻電弧會(huì)在保護(hù)間隙電極末端多次燒蝕會(huì)造成絕緣配合失靈和不能熄滅工頻電弧等問題使其無法大面積在電網(wǎng)推廣使用[5]。近些年國(guó)內(nèi)外學(xué)者在并聯(lián)間隙的基礎(chǔ)上研發(fā)了帶有主動(dòng)滅弧功能的滅弧裝置，主要包含有：利用電弧自身高溫烘烤有機(jī)高分子材料產(chǎn)生高速氣流熄滅電弧的多腔室防雷器[6]；利用裝置內(nèi)部特殊的化學(xué)材料而產(chǎn)生高速氣流瞬時(shí)滅弧的管式避雷器[7]；利用雷電脈沖信號(hào)觸發(fā)滅弧氣丸而產(chǎn)生爆炸強(qiáng)氣流熄滅電弧的滅弧裝置[8]；利用磁場(chǎng)力拉長(zhǎng)電弧并截?cái)嚯娀〉臏缁⊙b置[9]。但上述滅弧方式存在受滅弧次數(shù)的限制、會(huì)產(chǎn)生有毒氣體危害環(huán)境、結(jié)構(gòu)復(fù)雜、造價(jià)昂貴等缺點(diǎn)。

綜上所述，現(xiàn)目前存在的防雷手段不能夠完全滿足輸配網(wǎng)線路可靠運(yùn)行的要求。因此為了保證雷擊線路工況下輸配網(wǎng)線路能夠正常運(yùn)行，筆者研發(fā)了一種能夠快速熄滅工頻電弧的10 kV電壓等級(jí)多斷口滅弧防雷裝置。此裝置利用高壓電極誘導(dǎo)電弧進(jìn)入壓縮管內(nèi)，壓縮管對(duì)雷電弧進(jìn)行強(qiáng)制性物理壓縮，電弧徑向斷裂形成多個(gè)折斷點(diǎn)，實(shí)現(xiàn)對(duì)工頻電弧發(fā)展過程中的多重截?cái)?，然后通過雷電弧自身能量產(chǎn)生高速噴射氣流切斷后續(xù)能量補(bǔ)給，將電弧熄滅。

文中首先對(duì)多斷口滅弧防雷裝置結(jié)構(gòu)、滅弧原理進(jìn)行了詳細(xì)的分析；通過利用COMSOL Multiphysics仿真軟件對(duì)高速氣流滅弧過程進(jìn)行仿真模擬；其次在實(shí)驗(yàn)室內(nèi)搭建了沖擊閃絡(luò)和工頻續(xù)流的聯(lián)合試驗(yàn)回路，進(jìn)行了滅弧試驗(yàn)；最后根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)運(yùn)行數(shù)據(jù)分析了該裝置的防雷效果，證明了該裝置的實(shí)用性和有效性。

1 多斷口滅弧防雷裝置防雷保護(hù)原理

1.1 多斷口滅弧防雷裝置結(jié)構(gòu)分析

多斷口滅弧防雷裝置示意圖如圖1所示，該裝置主要包括高壓電極、絕緣傘裙、陶瓷壓縮管(滅弧室)和接地電極。其中高壓電極由石墨組成。多斷口滅弧防雷裝置主體長(zhǎng)度為18 cm，絕緣傘裙長(zhǎng)度為12 cm，接地電極尺寸可根據(jù)不同型號(hào)絕緣子的高度進(jìn)行設(shè)計(jì)。陶瓷管的外徑為8 mm，內(nèi)徑為6 mm，長(zhǎng)度為25 mm，共有8根陶瓷管。并且每根陶瓷壓縮管內(nèi)部均設(shè)有導(dǎo)電極，導(dǎo)電極長(zhǎng)度為3 mm，導(dǎo)電極是通過庫侖力約束作用控制工頻電弧運(yùn)動(dòng)路徑，使其能夠進(jìn)入滅弧室內(nèi)部。如圖2所示，該裝置內(nèi)部的整體滅弧單元是由一系列陶瓷壓縮管通過類似空間螺旋式結(jié)構(gòu)相連接而成的，相鄰陶瓷壓縮管轉(zhuǎn)折點(diǎn)與空氣接觸處形成斷口結(jié)構(gòu)，并且相鄰兩管角度為60°，使電弧通過兩相鄰陶瓷管的轉(zhuǎn)折點(diǎn)處更易斷裂。

圖1 多斷口滅弧防雷裝置示意圖

圖2 滅弧單元空間示意圖

1.2 電弧熄滅原理

多斷口滅弧防雷裝置安裝圖如圖3所示。多斷口滅弧防雷裝置通過必要的金具與絕緣子并聯(lián)安裝，并根據(jù)不同型號(hào)絕緣子的高度通過上下調(diào)整多斷口滅弧防雷裝置與金具之間相連接的螺母，從而使裝置與高壓絕緣導(dǎo)線之間的空氣間隙距離保持在8 cm，以滿足絕緣配合需求。

圖3 多斷口滅弧防雷裝置安裝示意圖

當(dāng)雷擊線路時(shí)，由于多斷口滅弧防雷裝置的絕緣水平低于絕緣子串的絕緣水平，故雷電過電壓首先擊穿裝置與絕緣導(dǎo)線之間的空氣間隙，電弧優(yōu)先在該裝置側(cè)發(fā)生閃絡(luò)。多斷口滅弧防雷裝置內(nèi)的高壓電極(由石墨組成)具有良好的導(dǎo)電性能，能夠通過庫侖力約束作用迅速誘導(dǎo)電弧進(jìn)入其特定的約束滅弧單元內(nèi)(由一系列陶瓷壓縮管組成)。由于電弧在空氣間隙擊穿瞬間就被誘導(dǎo)至裝置內(nèi)部，并且絕緣導(dǎo)線外層包裹有絕緣層，所以裝置能夠保護(hù)絕緣導(dǎo)線免于電弧燒損[10]。電弧進(jìn)入滅弧單元后在多斷口結(jié)構(gòu)的作用下將電弧分解為多個(gè)相串聯(lián)的短電弧。同時(shí)短電弧在每個(gè)陶瓷壓縮管的有限空間擠壓下產(chǎn)生機(jī)械壓縮效應(yīng)，電弧從自由形態(tài)向壓縮形態(tài)轉(zhuǎn)化，電弧半徑減小。同時(shí)高溫電弧與陶瓷壓縮管冷室壁相接觸過程中，由于兩者之間存在巨大的溫差，從而產(chǎn)生冷卻壓縮效應(yīng)，電弧能量以熱傳導(dǎo)的形式快速喪失，電弧外圍大量導(dǎo)電粒子失去導(dǎo)電性，電弧表面溫度急劇下降，從而弧柱半徑進(jìn)一步減小。

根據(jù)以上分析可知，可將滅弧單元內(nèi)的電弧視為多個(gè)小電弧電流元串聯(lián)而成，并通過有限元分析法對(duì)電流元進(jìn)行受力分析，從而推導(dǎo)出影響電弧自磁壓縮效應(yīng)的因素[11]。

電弧弧柱單元體力的平衡方程：

(1)

式中P為電弧軸向壓力；jz為軸向電弧電流密度；BΦ為電弧自身磁場(chǎng)強(qiáng)度。

由于電弧弧柱是柱對(duì)稱的，根據(jù)安培環(huán)路定律得：

∮lB·dl=μ0∑I

(2)

式中μ0為真空磁導(dǎo)率；ΣI為閉合回路中所有單元電弧電流之和；l為弧柱回路中積分半徑的長(zhǎng)度。

又因?yàn)槭?2)中B與dl為同方向，且|B| =BΦ，在回路中保持常量，所以對(duì)式(2)簡(jiǎn)化，并積分得：

(3)

將式(3)代入式(1)中，計(jì)算可得：

(4)

將式(4)右移，計(jì)算可得：

(5)

把電弧軸向壓力P從弧徑處向弧柱內(nèi)部積分，弧柱邊緣處壓力應(yīng)為P0，得：

(6)

將式(6)簡(jiǎn)化可得：

(7)

由電弧電流密度計(jì)算公式得：

(8)

式中ri為電弧半徑。

則將式(8)代入式(7)中，經(jīng)計(jì)算可得：

(9)

式中 ΔP(r)為電弧自磁壓縮效應(yīng)在弧柱半徑r處的壓力差。

由式(9)可知，電弧弧柱受到壓力與弧電流的平方成正比，與弧半徑的平方成反比。因此當(dāng)電弧進(jìn)入陶瓷壓縮管后，在機(jī)械壓縮效應(yīng)和冷卻壓縮效應(yīng)作用下電弧的半徑減小，電弧弧柱壓力增大，使電弧自磁壓縮效應(yīng)增強(qiáng)，電弧半徑進(jìn)一步減小，電弧形態(tài)將變得細(xì)長(zhǎng)，這使得工頻電弧更易于熄滅。

由上述分析可知，電弧進(jìn)入滅弧室后在三重壓縮效應(yīng)作用下，電弧已經(jīng)被極度壓縮，但是弧柱中心溫度越來越高，電弧已經(jīng)發(fā)展為高溫高密度熱源。伴隨著電弧能量通過熱對(duì)流和熱傳導(dǎo)的方式向滅弧室不斷釋放的同時(shí)，滅弧室內(nèi)的溫度和壓強(qiáng)急劇升高，空氣密度不斷下降，并通過磁抽吸不斷從滅弧室外抽吸大量新鮮空氣補(bǔ)充到管道剩余的空間，大量氣體集聚在滅弧室內(nèi)。同時(shí)滅弧室內(nèi)外形成巨大的溫度和壓強(qiáng)雙重梯度差，空氣不斷膨脹形成高速噴射氣流，氣流不斷作用于電弧，電弧中的導(dǎo)電粒子復(fù)合和擴(kuò)散作用大大加強(qiáng)，電弧中的大部分導(dǎo)電粒子與空氣完成交換變?yōu)榻^緣介質(zhì)，電弧能量不斷降低，最終在高速氣流作用下將電弧被全部噴射出滅弧室，電弧完全熄滅。

2 仿真設(shè)計(jì)

2.1 仿真參數(shù)設(shè)定及邊界條件

利用COMSOL Multiphysics多物理場(chǎng)仿真軟件搭建了多斷口滅弧防雷裝置的二維幾何結(jié)構(gòu)仿真模型，如圖4所示。圖4中：1為高壓電極；2為導(dǎo)電極；3為陶瓷壓縮管(滅弧室)；4為斷口結(jié)構(gòu)；5為外部空氣；6為低壓電極。仿真采用瞬態(tài)分析，仿真時(shí)間步長(zhǎng)設(shè)置為0.05 ms，仿真周期為10 ms，即半個(gè)工頻周期，并采用全耦合求解器運(yùn)算。將電弧及空氣流動(dòng)區(qū)域網(wǎng)格劃分為極細(xì)網(wǎng)格，邊界層采用三角形網(wǎng)格，即用以提高了仿真收斂性。

圖4 二維仿真模型

仿真參數(shù)及邊界設(shè)定如下：外部空氣流動(dòng)設(shè)定為層流，且空氣溫度設(shè)置為295 K，壓強(qiáng)設(shè)置0.1 MPa；高壓電極、低壓電極及導(dǎo)電極的恒壓熱容為800 J/(kg·K)，導(dǎo)熱系數(shù)為192 W/(m·K)，邊界溫度設(shè)為300 K，固體電極邊界設(shè)置為無滑移；箭頭1(即高壓電極處)為電弧入口；陶瓷壓縮管管壁處于常溫(295 K)；斷口結(jié)構(gòu)均為氣流的出口，斷口處溫度邊界為300 K，電弧熱量通過傳導(dǎo)、對(duì)流和散熱三種方式散失，其中斷口結(jié)構(gòu)間的氣流與電弧交換過程中的對(duì)流散熱是電弧能量主要散失方式。

2.2 仿真結(jié)果及分析

圖5為滅弧室內(nèi)氣流速度云圖。如圖5(a)～圖5(b)所示，t= 0 ms～0.1 ms，線路發(fā)生雷擊后多斷口滅弧防雷間隙吸引早期工頻續(xù)流電弧進(jìn)入其裝置內(nèi)部，工頻電弧被裝置內(nèi)部特殊的空間螺旋排布結(jié)構(gòu)同步截?cái)啵瑫r(shí)電弧不斷向滅弧室釋放巨大焦耳熱，使得滅弧室空氣受熱急劇膨脹而產(chǎn)生高速氣流并同時(shí)作用于多段小電弧，氣流速度在0.1 ms時(shí)刻即可達(dá)到1 400 m/s，如此強(qiáng)大的高速氣流遏制工頻續(xù)流電弧初始發(fā)展階段，這為后續(xù)熄滅工頻電弧提供了極為有利的條件；如圖5(c)～圖5(e)所示，t=0.3 ms～0.8 ms時(shí)滅弧室內(nèi)氣流速度不斷下降，說明電弧在高速氣流的作用下，加快了弧道中高溫帶電粒子向周圍低溫空氣介質(zhì)中擴(kuò)散，將電弧中的大部分帶電粒子吹到滅弧室之外，電弧能量不斷的衰減。并且在斷口處的高速氣流和外界空氣形成對(duì)流，使電弧與空氣介質(zhì)的接觸面增大，改善了電弧的散熱條件，從而增強(qiáng)了電弧中離子的復(fù)合和擴(kuò)散過程，加速了電弧熄滅；t=1 ms時(shí)氣流與電弧的耦合過程已經(jīng)停止，但氣流速度已經(jīng)最高還可達(dá)60 m/s，氣流維持時(shí)間越長(zhǎng)對(duì)于徹底熄滅電弧越有利，并且存在的氣流能夠切除工頻電弧通道能量的注入，防止電弧重燃。

圖5 氣流速度分布云圖

圖6為滅弧室內(nèi)溫度云圖，它能更好地展示在高速氣流作用下電弧能量的變化過程。如圖6(a)～圖6(b)所示，t=0 ms～0.1 ms時(shí)電弧進(jìn)入滅弧室后在三重壓縮作用下已經(jīng)發(fā)展成為高溫高密能量體，電弧通過以對(duì)流散熱的方式將能量傳導(dǎo)至滅弧室內(nèi)，滅弧室內(nèi)的空氣溫度從295 K迅速攀升至14 000 K，此時(shí)滅弧室內(nèi)的空氣受電弧對(duì)流散熱的影響下體積迅速增大，并產(chǎn)生了徑向氣流，然而由于受到陶瓷壓縮管內(nèi)壁的壓力，徑向氣流發(fā)展成為軸向氣流，工頻續(xù)流電弧此時(shí)尚處于“萌芽階段”，強(qiáng)氣流破壞了電弧的成長(zhǎng)；如圖6(c)～圖6(f)所示，在強(qiáng)氣流不斷沖擊工頻電弧下，加速了電弧介質(zhì)由電離導(dǎo)通態(tài)變?yōu)榻^緣介質(zhì)的游離過程，促使弧隙中正離子和自由電子大量減少，電弧溫度不斷下降，高速強(qiáng)氣流攜帶大量電弧熱等離子體向斷口外噴射，帶走電弧大量的熱量，電弧溫度在0.8 ms時(shí)已經(jīng)下降至6 000 K；t=1 ms時(shí)電弧已經(jīng)被氣流完全的噴出滅弧室，滅弧室內(nèi)溫度下降至550 K，電弧已經(jīng)熄滅。并根據(jù)交流電弧過零理論，電弧熄滅后由于存在熱慣性，電弧溫度維持在較高的數(shù)值，弧隙中還存在一定的導(dǎo)電性能，在外加電壓下電弧仍可能重燃。所以持續(xù)存在的氣流可以將滅弧室內(nèi)盡可能殘余的導(dǎo)電粒子完全置換為絕緣介質(zhì)，從根部上防止其重燃。

圖6 溫度分布云圖

3 試驗(yàn)驗(yàn)證

3.1 試驗(yàn)準(zhǔn)備及步驟

為了真實(shí)模擬雷擊線路工況下空氣間隙被擊穿閃絡(luò)形成工頻續(xù)流電弧后，多斷口滅弧防雷裝置迅速啟動(dòng)滅弧機(jī)制，快速熄滅電弧的過程。根據(jù)IEC 60060-1：2010標(biāo)準(zhǔn)相關(guān)規(guī)定, 搭建了沖擊閃絡(luò)試驗(yàn)與工頻續(xù)流試驗(yàn)兩者相結(jié)合的試驗(yàn)回路[12]，試驗(yàn)回路圖如圖7所示，圖7中：L1是振蕩電感；L2是限流電感；C1是電容；K1是振蕩支路開關(guān)；Ug是沖擊電源；H是高速攝像機(jī)；D是高壓電極；M是多斷口滅弧防雷間隙；J是絕緣子串。試驗(yàn)回路主要由工頻電源回路、同步控制回路、 沖擊電源支路和試品支路四個(gè)部分構(gòu)成。其中工頻電源回路由振蕩電感L1、限流電感L2、充電電容C1和振蕩支路開關(guān)K1組成，該回路利用LC串聯(lián)諧振原理能產(chǎn)生頻率為50 Hz的正弦波形工頻電壓和工頻續(xù)流[13-14]；同步控制回路是通過采集工頻電源回路輸出的振蕩信號(hào)，觸發(fā)沖擊電壓發(fā)生器動(dòng)作，從而實(shí)現(xiàn)沖擊閃絡(luò)試驗(yàn)和工頻續(xù)流遮斷試驗(yàn)在時(shí)間上的同步進(jìn)行；沖擊支路是由沖擊電壓發(fā)生器Ug組成，它可產(chǎn)生標(biāo)準(zhǔn)的1.2/50 μs的雷電沖擊波；試品支路主要由絕緣子J、滅弧防雷裝置M和高壓電極D組成，其中使用電極代替高壓導(dǎo)線。

圖7 聯(lián)合試驗(yàn)回路圖

本次實(shí)驗(yàn)試區(qū)大氣條件為：P=96.60 kPa,T=28.4 ℃，RH=74%。實(shí)驗(yàn)具體步驟如下：(1)調(diào)整多斷口滅弧防雷裝置與電極之間的空氣距離，以滿足絕緣配合要求；(2)對(duì)充電電容C1充電至所需放電電壓；(3)沖擊電壓發(fā)生器充電至1.2/50 μs的峰值電壓；(4)閉合工頻電源回路的振蕩支路開關(guān)K1，振蕩電感L1和充電電容C1之間進(jìn)行能量交換，產(chǎn)生工頻電壓和工頻電流；(5)同步控制回路提取工頻電源回路產(chǎn)生的振蕩信號(hào)后并同步觸發(fā)沖擊電壓發(fā)生器，沖擊電源輸出1.2/50 μs的沖擊電壓至滅弧裝置與電極間的空氣間隙，沖擊電壓瞬間擊穿空氣間隙后形成工頻電弧，多斷口滅弧防雷裝置立即動(dòng)作將電弧熄滅；(6)在將工頻電壓施加在裝置兩端，經(jīng)檢測(cè)發(fā)現(xiàn)電弧并未重燃。

3.2 試驗(yàn)結(jié)果

試驗(yàn)過程中使用高速攝像機(jī)記錄下電弧熄滅的全過程，如圖8所示。從圖8(a)和圖8(b)中可以看出：電弧進(jìn)入裝置后，在強(qiáng)氣流作用下，裝置內(nèi)電弧產(chǎn)生壓爆效應(yīng)，大量電弧被噴出滅弧室，此時(shí)尚在“萌芽期”的工頻續(xù)流被氣流強(qiáng)烈抑制；從圖8(c)可以看出電弧已經(jīng)被其空間結(jié)構(gòu)強(qiáng)制多點(diǎn)截?cái)啵娀⌒螒B(tài)已經(jīng)出現(xiàn)明顯的變化，電弧能量大幅度削減，強(qiáng)氣流促使電弧拉長(zhǎng)、擴(kuò)散、變形、冷卻，電弧弧柱通道并被強(qiáng)氣流摧毀；從圖8(d)可以看出電弧在氣流的持續(xù)作用下，由于無法得到后續(xù)工頻電弧能量的補(bǔ)充，此時(shí)電弧的介質(zhì)恢復(fù)過程加快，電弧能量已不能維持其穩(wěn)定燃燒，電弧基本熄滅。

圖8 高速氣流熄滅電弧全過程

圖9為通過裝置的工頻電流波形和裝置兩端的工頻電壓波形。圖9中：通道CH1為裝置兩端的工頻電壓波形，通道CH2為流過裝置的工頻電流波形。從圖9中可以看出：沖擊發(fā)生在工頻電壓的零相位時(shí)，裝置與電極間的空氣間隙被瞬間擊穿后，裝置流過工頻續(xù)流，續(xù)流持續(xù)時(shí)間大約2 ms～3 ms，續(xù)流峰值達(dá)1 kA。裝置將工頻續(xù)流切斷后，隨即將工頻電壓施加于多斷口滅弧防雷裝置兩端，電弧并未重燃。

通過以上分析，工頻續(xù)流遮斷時(shí)間約為2 ms～3 ms，而仿真滅弧時(shí)間為1 ms，兩者存在較小的時(shí)間誤差，其原因?yàn)椋悍抡嬷须娀〗评硐霠顟B(tài)，忽略許多外在條件的影響，并未考慮熱浮力和空氣阻力的影響。而試驗(yàn)中會(huì)存在許多不確定的因素，電弧會(huì)受到熱浮力和空氣阻力的影響，還會(huì)受到試驗(yàn)現(xiàn)場(chǎng)各種因素的限制，所以試驗(yàn)中滅弧時(shí)間比仿真時(shí)間更長(zhǎng)。但兩者時(shí)間都遠(yuǎn)小于繼電保護(hù)響應(yīng)時(shí)間，都能夠避免線路停電事故的發(fā)生。

圖9 工頻續(xù)流遮斷波形

4 運(yùn)行效果

我國(guó)沿海地區(qū)某條輸電線路路徑地處雷電活動(dòng)頻繁區(qū)域，雷擊事故高居不下，大量桿塔建在高山上，接地電阻難以降低，通過常規(guī)方法很難再進(jìn)一步提高線路耐雷水平，該地區(qū)的雷電活動(dòng)嚴(yán)重威脅電網(wǎng)正常運(yùn)行和用戶生產(chǎn)的需要。

根據(jù)運(yùn)行數(shù)據(jù)顯示：該條線路于2014年落雷密度為4.75 km2·a，雷擊跳閘次數(shù)為6次，2015年落雷密度為4.62 km2·a，雷擊跳閘次數(shù)為8次，如表1所示。2016年初對(duì)該條線路進(jìn)行防雷改造，全線安裝了多斷口滅弧防雷裝置。根據(jù)安裝裝置后的運(yùn)行數(shù)據(jù)顯示：2016年～2018年間多斷口滅弧防雷裝置已經(jīng)多次成功動(dòng)作，該條線路雷擊跳閘次數(shù)大幅度下降，裝置對(duì)配網(wǎng)線路保護(hù)的防雷效果十分凸出。

表1 某防雷改造線路近5年來落雷密度和雷擊跳閘次數(shù)

5 結(jié)束語

(1)多斷口滅弧防雷裝置特殊的空間螺旋結(jié)構(gòu)能夠?qū)㈦娀⊥蕉帱c(diǎn)截?cái)?。并通過電弧三重壓縮疊加作用下使電弧能量更為集中，半徑變得更小，溫度更高。電弧能量釋放過程中在斷口處產(chǎn)生了高速氣流迅速熄滅了電?。?/p>

(2)利用COMSOL Multiphyscis多物理場(chǎng)仿真軟件對(duì)高速氣流耦合電弧過程中溫度和氣流速度參數(shù)變化進(jìn)行仿真量化分析，并通過沖擊閃絡(luò)和工頻續(xù)流聯(lián)合實(shí)驗(yàn)論證了仿真結(jié)果。實(shí)驗(yàn)和仿真共同得出：在強(qiáng)氣流持續(xù)作用于電弧下，能夠?qū)㈦娀∠缜也粫?huì)重燃；

(3)根據(jù)運(yùn)行結(jié)果顯示多斷口滅弧防雷裝置能夠大幅度降低線路事故率和跳閘率。通過仿真、實(shí)驗(yàn)和裝置運(yùn)行效果共同表明了多斷口滅弧防雷裝置滅弧效果優(yōu)異。