周 勇，賈瑞嬌，康吉昌，王義仁

（云南浩鑫鋁箔有限公司，云南 昆明 650502）

鋁箔具有質(zhì)輕、密封性好、遮光防潮、耐蝕等優(yōu)點，廣泛應用于食品包裝、藥品包裝等行業(yè)，一個國家的鋁箔人均消費量是其經(jīng)濟是否發(fā)展較好的重要性標志，隨著社會經(jīng)濟的快速發(fā)展，人民收入和消費水平的不斷提高，鋁箔產(chǎn)品的消費需求越來越高，國內(nèi)對于鋁箔的消費需求每年呈現(xiàn)10%的增長趨勢，從而為鋁箔新產(chǎn)品的研發(fā)和生產(chǎn)銷售帶來巨大的動力，鋁箔市場應用前景廣闊[1-2]。隨著包裝行業(yè)的迅速發(fā)展，更加促進了鋁箔的應用和消費，使得包裝成為鋁箔的主要消費市場[3]，常見的包裝鋁箔有食品包裝、醫(yī)藥包裝、酒封包裝、軟包裝、鋁塑復合包裝等類型[4]，一些高質(zhì)量鋁箔經(jīng)常應用在高級包裝領(lǐng)域，美觀，質(zhì)優(yōu)，高端，從而極大地促進了鋁箔的消費。

國內(nèi)鋁箔坯料的主要生產(chǎn)方式有三種，鑄錠熱軋法、重熔鑄軋法或電解鋁液鑄軋法，其中熱軋法主要生產(chǎn)流程包括重熔、進行鑄錠、鑄錠進行銑面、均勻化處理、熱軋、中退、冷軋等工序，熱軋生產(chǎn)工藝由于會對鑄錠進行銑面，通過銑面工藝環(huán)節(jié)后，可以有效除去鑄錠表面的氧化膜以及其他缺陷，同時通過多次熱處理，鑄錠內(nèi)部晶粒組織更加均勻細化，但其流程長，投資高，耗能大，生產(chǎn)成本較高；重熔鑄軋法生產(chǎn)流程短，但同樣是高耗能生產(chǎn)工藝，生產(chǎn)成本較高；電解鋁液鑄軋生產(chǎn)工藝主要生產(chǎn)工序包括電解鋁液熔煉、連續(xù)鑄軋、冷軋、中退、冷軋環(huán)節(jié)，大大縮短了生產(chǎn)工藝流程，電解鋁液鑄軋法生產(chǎn)流程短，且采用水電鋁生產(chǎn)電解鋁液，綠色、低碳，污染小，同時連續(xù)鑄軋過程中采用雙鑄軋輥冷卻軋制，雙輥直接接觸鋁液，冷卻速度快，形核質(zhì)點多，鑄軋坯料內(nèi)部組織枝晶間距大幅度縮短，這樣的晶粒組織也更加適合生產(chǎn)更高級的鋁箔[5-6]。但電解鋁液具有“三高一低”的技術(shù)特性，電解鋁液溫度高，內(nèi)部形核質(zhì)點少，生產(chǎn)的鋁箔坯料產(chǎn)品晶粒組織不均勻，性能不達標，因此采用電解鋁液鑄軋制備高級包裝鋁箔坯料，必須解決鋁箔坯料的組織性能問題。

1 試驗方案

1.1 試驗材料

試驗選取的電解鋁液鑄軋制備高級包裝鋁箔坯料主要采用1235合金成分制備，鑄軋坯料規(guī)格為（6.0～6.5）mm，冷軋中間坯料規(guī)格為（0.55～0.65）mm，試驗產(chǎn)品50 t，試驗卷16個，1235合金具體化學成分見下表：

表1 1235化學成分表Tab.1 1235 chemical composition list %

1.2 試驗儀器

試驗采用WE-50電子萬能試驗機進行力學性能測試，采用XJG-05金相顯微鏡觀察試驗品晶粒組織情況。

1.3 試驗方案

鑄軋坯料經(jīng)過冷軋后，發(fā)生較大程度的變形，坯料內(nèi)部組織晶粒嚴重畸變，材料的加工硬化程度升高，后續(xù)無法繼續(xù)進行軋制生產(chǎn)，必須進行中間熱處理（中間退火）。坯料進行中間退火的溫度要大于340℃，主要是由于中退溫度在340℃時，金屬內(nèi)部的析出物較少，不利于再結(jié)晶的進行。當中間退火溫度不斷升高時，金屬內(nèi)部析出物不斷增多，經(jīng)研究表明，當中間退火溫度達到380℃時，金屬內(nèi)部細小化合物的數(shù)量最多，最利于內(nèi)部組織形核結(jié)晶[7]。

為了得到試驗結(jié)果，本次試驗共設(shè)置了16種技術(shù)方案，第一組試驗品以0.60 mm厚度為中間退火厚度，退火溫度為380℃，退火時間分別為8 h、6 h、4 h、2 h；第二組試驗品以0.55 mm厚度為中間退火厚度，退火溫度為380℃，退火時間分別為8 h、6 h、4 h、2 h；第三組試驗品以0.6 mm厚度為中間退火厚度，退火溫度為370℃，退火時間分別為8 h、6 h、4 h、2 h；第四組試驗品以0.55 mm厚度為中間退火厚度，退火溫度為370℃，退火時間分別為8 h、6 h、4 h、2 h。具體試驗流程見圖1。

圖1 電解鋁液鑄軋制備高級包裝鋁箔試驗流程圖Fig.1 Test flow chart for aluminum foil blank for advanced packaging produced by electrolytic aluminum roll casting

2 結(jié)果和討論

2.1 力學性能分析

圖2為不同退火條件下，高級包裝鋁箔坯料抗拉強度變化情況。從圖2（a）中可以看出，當高級包裝鋁箔坯料軋制中間退火厚度為0.55 mm時，在380℃中間退火溫度下，保溫6 h和8 h，兩組坯料的抗拉強度基本在（69～72）MPa，且兩者之間偏差較小，主要由于隨著退火時間的延長，坯料內(nèi)部組織趨于均勻一致，再結(jié)晶過程已完成，這個試驗結(jié)論與潘復生[8]出版的鋁箔材料圖書中的研究結(jié)果是一致的；當保溫4 h時，坯料的抗拉強度達到81 MPa，當保溫2 h時，坯料抗拉強度達到76 MPa；對比不同保溫時間下，高級包裝鋁箔坯料性能變化，在保溫4 h時，坯料抗拉強度達到最佳，隨著退火時間延長，坯料內(nèi)部組織晶粒進一步長大，性能出現(xiàn)衰減。當高級包裝鋁箔坯料軋制中間退火厚度為0.55 mm時，在370℃中間退火溫度下，保溫6 h和8 h，兩組坯料的抗拉強度基本在69～71 MPa，該性能略低于380℃的退火性能，這主要受坯料軋制加工變形率的影響，且保溫6 h和8 h的抗拉強度偏差較小，該試驗結(jié)果與上述試驗結(jié)論一致；當保溫時間為4 h時，坯料抗拉強度為77 MPa，當保溫2 h時，坯料抗拉強度達到74 MPa，都略低于380℃的退火性能。

圖2 不同退火條件對高級包裝鋁箔坯料抗拉強度的影響Fig.2 Effect of different annealing conditions on tensile strength of aluminum foil blank for advanced packaging

從圖2（b）中可以看出，當高級包裝鋁箔坯料軋制中間退火厚度為0.60 mm時，在380℃中間退火溫度下，保溫6 h和8 h，兩組坯料的抗拉強度基本在71 MPa；當保溫4 h時，坯料的抗拉強度達到80 MPa，當保溫2 h時，坯料抗拉強度達到77 MPa。在370℃中間退火溫度下，保溫6 h和8 h，兩組坯料的抗拉強度基本在70 MPa；當保溫時間為4 h時，坯料抗拉強度為80 MPa，當保溫2 h時，坯料抗拉強度達到75 MPa。通過試驗數(shù)據(jù)分析，高級包裝鋁箔坯料軋制中間道次厚度分別為0.55 mm和0.60 mm時，兩者的抗拉強度性能值偏差較小，偏差范圍在±1 MPa，當軋制厚度為0.55 mm時，軋制加工變形率達到43%，當軋制厚度為0.60 mm時，軋制加工變形率達到47%，加工率越大，坯料內(nèi)部的變形儲能增加，但從試驗數(shù)據(jù)看，兩者性能趨于一致。在中間軋制道次為0.60 mm時，在不同保溫溫度條件下，坯料性能變化規(guī)律與中間軋制道次為0.55 mm厚度時保持一致。

圖3為不同退火條件下，高級包裝鋁箔坯料的延伸率變化情況。從圖3（a）中可以看出，當高級包裝鋁箔坯料軋制中間退火厚度為0.55 mm時，在380℃中間退火溫度下，保溫6 h和8 h，兩組坯料的延伸率基本保持在39.5%，同時在兩個保溫時間條件下，兩組坯料的力學性能趨于一致；當保溫4 h時，坯料的延伸率能夠達到43%，當保溫2 h時，坯料的延伸率能達到40%，當保溫時間為4 h時，坯料的延伸率性能達到最佳。當退火保溫溫度為370℃時，保溫6 h和8 h，兩組坯料的延伸率基本保持在39%～39.2%，該性能略低于380℃時的退火性能；當保溫時間為4 h時，坯料的延伸率為41%，當保溫2 h時，坯料的延伸率達到39%，兩組坯料的試驗性能結(jié)果都略低于380℃的退火性能。

圖3 不同退火條件對高級包裝鋁箔坯料延伸率的影響Fig.3 Effect of different annealing conditions on elongation of aluminum foil blank for advanced packaging

從圖3（a）中可以看出，當高級包裝鋁箔坯料軋制中間退火厚度為0.60 mm時，在380℃中間退火溫度下，保溫6 h和8 h，兩組坯料的延伸率基本在39%～39.2%；當保溫4 h時，坯料的延伸率達到42%，當保溫2 h時，坯料延伸率達到40%，在此退火條件下，坯料在經(jīng)過保溫4 h時，延伸率性能達到最大。當退火保溫溫度為370℃時，保溫6 h和8 h，兩組坯料的延伸率基本在38.5%～39%；當保溫時間為4 h時，坯料延伸率為40.5%，當保溫2 h時，坯料的延伸率達到39.5%。通過對試驗數(shù)據(jù)進行分析，保溫6 h和8 h，坯料的延伸率性能基本一致，這是因為隨著退火時間的延長，再結(jié)晶過程及Fe、Si等元素第二相的析出和溶解過程都已完成，因此兩者性能變化較??；當保溫時間為4 h時，坯料晶粒組織趨于均勻一致，坯料組織性能達到最佳；當保溫時間為2 h時，坯料延伸率相比保溫時間6 h和8 h較高，但由于時間較短，晶粒組織再結(jié)晶不均勻，難以實現(xiàn)后續(xù)軋制。通過對不同中間軋制厚度的試驗數(shù)據(jù)進行對比，兩者的性能變化規(guī)律基本一致。

2.2 金相組織分析

圖4為高級包裝鋁箔坯料中間軋制道次厚度為0.55 mm時，不同保溫時間下的晶粒組織情況。由圖4可以看出：經(jīng)料溫380℃的中間退火溫度時，分別保溫2 h、4 h、6 h、8 h的坯料均發(fā)生了完全再結(jié)晶，同時隨著退火時間的延長，再結(jié)晶晶粒逐漸長大，且保溫時間為2 h、4 h、6 h時，坯料經(jīng)過中間退火后，其內(nèi)部組織晶粒尺寸基本在50 μm以下，其中退火保溫時間為4 h的坯料晶粒最為均勻，且晶粒尺寸基本分布在（20～25）μm之間，利于后續(xù)軋制及成品針孔的控制；而退火保溫時間為8 h，坯料的部分晶粒尺寸已超過50 μm，不利于成品針孔控制及軋制。這與料溫380℃，保溫時間不同的4組坯料的抗拉強度及延伸率分析結(jié)果是一致的。

圖4 坯料經(jīng)380℃中間退火后的金相組織（0.55/mm厚度）（A：保溫2 h，B：保溫4 h，C：保溫6 h，D：保溫8 h）Fig.4 The metallographic structure of blank after 380/℃intermediate annealing (the thickness is 0.55/mm)(A:heat preservation for 2 h;B:heat preservation for 4 h;C:heat preservation for 6 h;D:heat preservation for 8 h)

3 結(jié)語

1）電解鋁液鑄軋制備高級包裝鋁箔坯料經(jīng)中間退火后，隨著保溫時間的延長，坯料內(nèi)部組織晶粒進一步長大，性能出現(xiàn)衰減；

2）通過試驗數(shù)據(jù)分析，高級包裝鋁箔坯料中間軋制厚度為0.55 mm和0.60 mm時，經(jīng)中退后，坯料性能偏差較小，性能變化規(guī)律一致；

3）電解鋁液鑄軋制備高級包裝鋁箔坯料中間退火溫度為380℃，保溫時間為4 h，在此技術(shù)參數(shù)下，鋁箔坯料抗拉強度達到81 MPa，延伸率達到42%，內(nèi)部組織均勻一致，晶粒尺寸在（20～25）μm之間，利于后續(xù)軋制及成品針孔的控制。