吳國(guó)鹽，鐘 杰，2，，聶桂波，王健澤，2，戴靠山，2，蔣玉川

（1.四川大學(xué)建筑與環(huán)境學(xué)院，四川成都 610065；2.四川大學(xué)深地科學(xué)與工程教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，四川成都 610065；3.中國(guó)地震局工程力學(xué)研究所地震工程與工程振動(dòng)重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，黑龍江哈爾濱 150080）

引言

我國(guó)是一個(gè)地震多發(fā)國(guó)家，尤其是中西部地區(qū)，活動(dòng)斷裂帶分布廣泛，破壞性地震頻發(fā)。近年來(lái)，隨著國(guó)家“一帶一路”和西部大開(kāi)發(fā)等重大戰(zhàn)略的深入推進(jìn)，一些高速鐵路車站、機(jī)場(chǎng)航站樓等大跨度建筑不可避免地建造在離斷層較近的區(qū)域。例如，昆明長(zhǎng)水國(guó)際機(jī)場(chǎng)距離世界上活動(dòng)性最強(qiáng)的斷裂帶之一——小江斷裂帶僅12 km［1］，其在使用期間面臨著近場(chǎng)地震的潛在威脅。國(guó)內(nèi)外研究表明［2－5］，近場(chǎng)地震顯著的特征是具有幅值大、瞬時(shí)能量大的速度脈沖，相比于遠(yuǎn)場(chǎng)地震更易引起工程結(jié)構(gòu)較大的地震響應(yīng)甚至破壞。因此，對(duì)于擬建在近場(chǎng)高烈度地震區(qū)的大跨度建筑，其抗震設(shè)計(jì)須準(zhǔn)確考慮近場(chǎng)地震動(dòng)的影響。

目前，國(guó)內(nèi)外已有較多研究關(guān)注了近場(chǎng)速度脈沖型地震動(dòng)對(duì)普通多高層建筑結(jié)構(gòu)的影響，得出了一些定性和定量的結(jié)論。易偉建等［6］指出，近場(chǎng)地震動(dòng)對(duì)鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)的頂點(diǎn)位移和層間位移角具有放大作用，且這種放大作用隨著地震動(dòng)峰值加速度的增加而增大。Tavakoli 等［7］認(rèn)為，近場(chǎng)地震動(dòng)作用下基礎(chǔ)隔震多高層鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)的基底位移比遠(yuǎn)場(chǎng)地震動(dòng)作用時(shí)更大。楊迪雄等［8］研究發(fā)現(xiàn)，含滑沖效應(yīng)的近場(chǎng)地震動(dòng)會(huì)顯著增大隔震鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)底部的層間變形和樓層剪力。杜永峰等［9］指出，基礎(chǔ)隔震鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)在近斷層法向地震動(dòng)作用下超越各級(jí)破壞的概率均大于結(jié)構(gòu)在近斷層平行向地震作用下的概率。潘毅等［10］研究表明，近場(chǎng)速度脈沖型地震動(dòng)對(duì)基礎(chǔ)隔震多高層結(jié)構(gòu)層間位移角的放大系數(shù)約為1.5。近年來(lái)，近場(chǎng)地震動(dòng)對(duì)大跨度建筑地震響應(yīng)的影響逐步引起研究人員的重視。張明等［11］指出，相比于遠(yuǎn)場(chǎng)地震動(dòng)，近場(chǎng)地震動(dòng)作用下單層球面網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)具有更大的地震響應(yīng)。鐘杰等［12－13］研究發(fā)現(xiàn)，網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)在遭受近場(chǎng)速度脈沖型地震動(dòng)時(shí)表現(xiàn)出更為嚴(yán)重的結(jié)構(gòu)損傷和更大的失效概率。丁陽(yáng)等［14］討論了隔震單層球面網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)在近場(chǎng)地震下的位移響應(yīng)，表明隔震層豎向搖擺對(duì)水平位移響應(yīng)具有較大影響。然而，現(xiàn)有的研究均未給出近場(chǎng)速度脈沖型地震動(dòng)對(duì)大跨度建筑地震響應(yīng)影響的定量結(jié)論，使得在實(shí)際工程的抗震設(shè)計(jì)中難以準(zhǔn)確考慮這種地震動(dòng)的不利影響。

鑒于此，文中選取實(shí)際工程中典型的雙層柱面鋼網(wǎng)殼－鋼筋混凝土框架支承結(jié)構(gòu)為研究對(duì)象，以一組20條含有速度脈沖的近場(chǎng)地震動(dòng)及另一組與之對(duì)應(yīng)的20條剔除速度脈沖成分的殘余地震動(dòng)作為輸入，對(duì)其進(jìn)行增量動(dòng)力分析（IDA），并基于分析結(jié)果，分別對(duì)下部支承結(jié)構(gòu)和上部網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)的地震響應(yīng)進(jìn)行統(tǒng)計(jì)分析，通過(guò)對(duì)比獲得近場(chǎng)速度脈沖型地震動(dòng)對(duì)網(wǎng)殼－支承結(jié)構(gòu)地震響應(yīng)的影響規(guī)律，從而為此類建筑結(jié)構(gòu)在近場(chǎng)高烈度地震區(qū)的應(yīng)用提供技術(shù)依據(jù)。

1 雙層柱面鋼網(wǎng)殼－鋼筋混凝土框架支承結(jié)構(gòu)有限元模型

以圖1所示雙層柱面鋼網(wǎng)殼－鋼筋混凝土框架支承結(jié)構(gòu)為分析對(duì)象，結(jié)構(gòu)縱向（X向）長(zhǎng)度為42 m，橫向（Y向）跨度為30 m，總高度為16 m。上部網(wǎng)殼矢跨比為1/5，寬厚比為30，采用四角錐體系，縱向網(wǎng)格數(shù)為14，橫向網(wǎng)格數(shù)為12；下部支承結(jié)構(gòu)縱向7 跨，橫向6 跨，柱高為3～6 m。上下兩部分之間采用三向鉸接連接。網(wǎng)殼屋面恒荷載取0.7 kN/m2，活荷載取0.5 kN/m2，下弦面恒荷載取0.2 kN/m2。此外，為考慮混凝土填充墻的自重，在下部支承結(jié)構(gòu)的框架梁上施加線荷載，其大小根據(jù)梁上的墻高和混凝土砌塊填充墻的重度（按24 kN/m3計(jì)算）確定?？拐鹪O(shè)防烈度為7度，設(shè)計(jì)基本地震加速度為0.15 g，場(chǎng)地類別為Ⅱ類，設(shè)計(jì)地震分組為第3組，并根據(jù)《空間網(wǎng)格結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ 7－2010）［15］，結(jié)構(gòu)阻尼比取0.03。采用SAP2000進(jìn)行靜力和抗震設(shè)計(jì)，確定上部網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)的桿件截面及下部支承結(jié)構(gòu)的梁柱截面尺寸。

圖1 雙層柱面鋼網(wǎng)殼－鋼筋混凝土框架支承結(jié)構(gòu)Fig.1 Double-layer cylindrical steel reticulated shell-reinforced concrete frame supporting structure（Unit：m）

使用ABAQUS 6.14建立有限元模型，上部網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)的圓鋼管采用桁架單元T3D2 模擬，下部支承結(jié)構(gòu)的梁和柱采用梁?jiǎn)卧狟32模擬，將重力荷載代表值轉(zhuǎn)化為節(jié)點(diǎn)集中荷載，采用三維集中質(zhì)量單元MASS 模擬。上部網(wǎng)殼中桿件鋼材采用Q235 鋼，下部支承中混凝土圈梁采用C40，其它梁和柱采用C30。為更準(zhǔn)確地模擬構(gòu)件的受力性能，鋼材和混凝土分別采用PQ－Fiber［16］中的USteel02隨動(dòng)硬化單軸本構(gòu)模型和UConcrete02 單軸滯回本構(gòu)模型，如圖2所示。其中，Q235 鋼的屈服強(qiáng)度f(wàn)y取235 MPa，彈性模量E0為2.06×105MPa，硬化剛度系數(shù)α為0.001，混凝土材料參數(shù)取值［17］如表1所示。為驗(yàn)證有限元模型的準(zhǔn)確性，對(duì)SAP2000與ABAQUS的有限元模型進(jìn)行模態(tài)分析，提取前20階自振頻率并進(jìn)行對(duì)比，如圖3所示。結(jié)果表明：結(jié)構(gòu)第一階自振頻率均為1.67 Hz，即周期為0.6 s，前20階自振頻率最大誤差為1.6%，驗(yàn)證了有限元模型的準(zhǔn)確性。

圖2 材料本構(gòu)模型Fig.2 Constitutive models of materials

表1 混凝土材料參數(shù)取值Table 1 Values of material parameters of concrete

圖3 SAP2000和ABAQUS模態(tài)頻率結(jié)果對(duì)比Fig.3 Comparisons of natural frequencies resulting from SAP2000 and ABAQUS

2 近場(chǎng)速度脈沖型地震動(dòng)選取

目前，國(guó)內(nèi)外學(xué)者關(guān)于近場(chǎng)與遠(yuǎn)場(chǎng)地震的斷層距界限并沒(méi)有統(tǒng)一的認(rèn)識(shí)。文獻(xiàn)［18］指出，近場(chǎng)一般指斷層距小于20～60 km 的區(qū)域，文中采用30 km 作為斷層距界限。在從美國(guó)太平洋地震工程研究中心的下一代衰減模型（NGA）強(qiáng)震數(shù)據(jù)庫(kù)中選取近場(chǎng)地震動(dòng)時(shí)，將斷層距在30 km以內(nèi)且矩震級(jí)大于5.0級(jí)的地震動(dòng)作為備選地震動(dòng)。為獲取含有速度脈沖的近場(chǎng)地震動(dòng)，采用了Baker［19］提出的速度脈沖量化識(shí)別方法，同時(shí)考慮結(jié)構(gòu)的基本自振周期（0.6 s），篩選出20條速度脈沖周期在0.4～1.2 s之間的近場(chǎng)地震動(dòng)，其詳細(xì)信息見(jiàn)表2。

為研究速度脈沖型地震動(dòng)對(duì)結(jié)構(gòu)的影響，需選取另一組非脈沖地震動(dòng)。通常有2種方法：第1種是各選取相同數(shù)量的速度脈沖型和非脈沖地震動(dòng)；第2種方法是首先選取速度脈沖型地震動(dòng)，然后通過(guò)剔除速度脈沖型地震動(dòng)的脈沖成分來(lái)生成對(duì)應(yīng)的非脈沖地震動(dòng)。文獻(xiàn)［10］指出，第2 種方法避免了因兩組地震動(dòng)高頻成分不同而對(duì)結(jié)果造成的影響，因而可以更好地評(píng)價(jià)地震動(dòng)脈沖成分對(duì)結(jié)構(gòu)的影響。文中采用第2種方法，將表2中每一條近場(chǎng)速度脈沖型地震動(dòng)速度時(shí)程中的脈沖成分剔除，得到殘余速度時(shí)程，然后對(duì)其進(jìn)行求導(dǎo)得到殘余加速度時(shí)程，即對(duì)應(yīng)的非脈沖地震動(dòng)。以表2 中序號(hào)為4 的近場(chǎng)速度脈沖型地震動(dòng)為例，圖4 給出了剔除速度脈沖前后的速度時(shí)程對(duì)比。圖5 給出了表2 所列20 條近場(chǎng)速度脈沖型地震動(dòng)和與之對(duì)應(yīng)的20條非脈沖地震動(dòng)的加速度反應(yīng)譜。

表2 本文采用的20條近場(chǎng)速度脈沖型地震動(dòng)Table 2 The information of 20 near-fault velocity pulse-like ground motions

圖4 剔除速度脈沖前后的速度時(shí)程Fig.4 Velocity time histories before and after removing velocity pulse

圖5 地震動(dòng)加速度反應(yīng)譜Fig.5 Acceleration response spectra of ground motions

3 結(jié)構(gòu)動(dòng)力響應(yīng)及速度脈沖放大效應(yīng)分析

為對(duì)比雙層柱面鋼網(wǎng)殼－鋼筋混凝土框架支承結(jié)構(gòu)在上述2組地震動(dòng)作用下的結(jié)構(gòu)響應(yīng)，以PGA 作為地震動(dòng)強(qiáng)度參數(shù)，將上述含有速度脈沖的近場(chǎng)地震動(dòng)及與之對(duì)應(yīng)的殘余地震動(dòng)均調(diào)幅至表3 所列的峰值加速度值，以調(diào)幅后的地震動(dòng)作為Y向地震激勵(lì)分別對(duì)結(jié)構(gòu)進(jìn)行動(dòng)力時(shí)程分析。表3 中的地震動(dòng)峰值加速度取值分別對(duì)應(yīng)抗震設(shè)防烈度為7度（0.1 g）、8度（0.2 g）和9度（0.4 g）的多遇地震、設(shè)防地震、罕遇地震和極罕遇地震。其中，根據(jù)《中國(guó)地震動(dòng)參數(shù)區(qū)劃圖》［21］的建議，極罕遇地震的峰值加速度應(yīng)取設(shè)防地震峰值加速度的2.7～3.2 倍，文中取2.9 倍?；诖罅縿?dòng)力時(shí)程分析結(jié)果，統(tǒng)計(jì)下部鋼筋混凝土框架支承結(jié)構(gòu)的最大節(jié)點(diǎn)位移、最大層間位移角、最大構(gòu)件軸力、構(gòu)件屈服比例和最大基底反力，以及上部雙層柱面鋼網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)的最大節(jié)點(diǎn)位移、最大桿件軸力、桿件屈服比例和上下部結(jié)構(gòu)連接處最大支反力，同時(shí)按式（1）和式（2）分別計(jì)算出上述結(jié)構(gòu)響應(yīng)ai的平均值μai和標(biāo)準(zhǔn)差σai。與此同時(shí)，依次計(jì)算出第i條速度脈沖型地震動(dòng)剔除速度脈沖前后對(duì)應(yīng)的結(jié)構(gòu)響應(yīng)值之比，即為放大系數(shù)，記為Ai，然后求出這20 個(gè)放大系數(shù)Ai的平均值μAi。以下分別討論下部支承結(jié)構(gòu)和上部網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)的地震響應(yīng)和脈沖放大系數(shù)。

表3 地震動(dòng)峰值加速度取值Table 3 Values of peak ground acceleration cm/s2

式中，μai和σai分別為不同地震動(dòng)強(qiáng)度下20條地震動(dòng)所對(duì)應(yīng)的結(jié)構(gòu)響應(yīng)指標(biāo)值ai的平均值和標(biāo)準(zhǔn)差。

3.1 下部支承結(jié)構(gòu)

圖6 給出了下部支承結(jié)構(gòu)在上述2 組地震動(dòng)作用下的IDA 結(jié)果，圖中紅色實(shí)線和藍(lán)色虛線分別代表20條速度脈沖型地震動(dòng)和20條非脈沖地震動(dòng)所對(duì)應(yīng)的結(jié)構(gòu)響應(yīng)指標(biāo)值。圖中顯示，在速度脈沖型地震動(dòng)作用下，下部支承結(jié)構(gòu)的最大節(jié)點(diǎn)位移、最大層間位移角、最大構(gòu)件軸力、構(gòu)件屈服比例和最大基底反力等結(jié)構(gòu)響應(yīng)的平均值要普遍大于非脈沖地震動(dòng)作用下結(jié)構(gòu)響應(yīng)的平均值。

圖6 下部支承結(jié)構(gòu)IDA結(jié)果Fig.6 IDA results of lower supporting structure

為更清晰地展示近場(chǎng)速度脈沖型地震動(dòng)對(duì)下部支承結(jié)構(gòu)地震響應(yīng)的放大效應(yīng)，圖7 和圖8 分別給出PGA 為220、400、620 cm/s2時(shí)下部支承結(jié)構(gòu)所有節(jié)點(diǎn)的最大位移值及其平均值，以及所有構(gòu)件的最大軸力值及其平均值。圖中顯示，在速度脈沖型地震動(dòng)作用下，下部支承結(jié)構(gòu)絕大部分的節(jié)點(diǎn)最大位移平均值和構(gòu)件最大軸力平均值要大于非脈沖地震動(dòng)作用下對(duì)應(yīng)的結(jié)構(gòu)響應(yīng)值且以前者的影響更為顯著。此外，為更清晰地展示速度脈沖型地震動(dòng)對(duì)下部支承結(jié)構(gòu)塑性發(fā)展程度的影響，以表2 中序號(hào)為7 的速度脈沖型地震動(dòng)和與之對(duì)應(yīng)的非脈沖地震動(dòng)為例，圖9 給出PGA 為570 cm/s2時(shí)下部支承結(jié)構(gòu)的塑性分布?？梢园l(fā)現(xiàn)，在速度脈沖型地震動(dòng)作用下，下部支承結(jié)構(gòu)有更多的構(gòu)件進(jìn)入了塑性階段。

圖7 下部支承結(jié)構(gòu)最大節(jié)點(diǎn)位移對(duì)比Fig.7 Comparisons of the maximum nodal displacements of lower supporting structure

圖8 下部支承結(jié)構(gòu)最大構(gòu)件軸力對(duì)比Fig.8 Comparisons of the maximum axial forces of members of lower supporting structure

圖9 下部支承結(jié)構(gòu)塑性分布圖（“○”代表塑性點(diǎn)）Fig.9 Distributions of plastic points of lower supporting structure（“○”represents the plastic points）

為進(jìn)一步量化近場(chǎng)速度脈沖型地震動(dòng)對(duì)下部支承結(jié)構(gòu)地震響應(yīng)的放大效應(yīng)，表4列出了不同PGA 下結(jié)構(gòu)關(guān)鍵響應(yīng)指標(biāo)放大系數(shù)的平均值?？梢钥闯觯瑢?duì)于下部支承結(jié)構(gòu)，最大節(jié)點(diǎn)位移的放大系數(shù)平均值約為1.6～2.1，最大層間位移角的放大系數(shù)平均值約為1.6～2.0，最大構(gòu)件軸力的放大系數(shù)平均值約為1.0～1.6，最大基底反力的放大系數(shù)平均值約為1.1～1.5?？梢?jiàn)，近場(chǎng)速度脈沖型地震動(dòng)對(duì)下部支承結(jié)構(gòu)地震響應(yīng)具有顯著的放大效應(yīng)。此外，為便于工程運(yùn)用，表5給出了推薦的放大系數(shù)。

表4 下部支承結(jié)構(gòu)地震響應(yīng)放大系數(shù)平均值Table 4 Mean values of the amplification factors of seismic responses of lower supporting structure

表5 下部支承結(jié)構(gòu)地震響應(yīng)放大系數(shù)建議值Table 5 Recommended values of the amplification factors of seismic responses of lower supporting structure

3.2 上部網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)

圖10給出了上部網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)在前述2組地震動(dòng)作用下的IDA 結(jié)果，圖中紅色實(shí)線和藍(lán)色虛線分別代表20條速度脈沖型地震動(dòng)和20條非脈沖地震動(dòng)所對(duì)應(yīng)的結(jié)構(gòu)響應(yīng)指標(biāo)值。圖中顯示，在速度脈沖型地震動(dòng)作用下，上部網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)的最大節(jié)點(diǎn)位移、最大桿件軸力和桿件屈服比例等結(jié)構(gòu)響應(yīng)的平均值要普遍大于非脈沖地震動(dòng)作用下結(jié)構(gòu)響應(yīng)的平均值，然而對(duì)于上下部結(jié)構(gòu)連接處最大支反力，這種放大效應(yīng)不明顯。

圖10 上部網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)IDA結(jié)果Fig.10 IDA results of upper reticulated shell structure

為更清晰地展示近場(chǎng)速度脈沖型地震動(dòng)對(duì)上部網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)地震響應(yīng)的放大效應(yīng)，圖11 和圖12 分別給出PGA 為220、400、620 cm/s2時(shí)上部網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)所有節(jié)點(diǎn)的最大位移值及其平均值，以及所有桿件的最大軸力值及其平均值。圖中顯示，在速度脈沖型地震動(dòng)作用下，上部網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)所有節(jié)點(diǎn)的最大位移平均值要大于非脈沖地震動(dòng)作用下的最大位移平均值，部分桿件的最大軸力平均值要大于非脈沖地震動(dòng)作用下的最大軸力平均值。此外，為更清晰地展示速度脈沖型地震動(dòng)對(duì)上部網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)塑性發(fā)展程度的影響，以表2中序號(hào)為7的速度脈沖型地震動(dòng)和與之對(duì)應(yīng)的非脈沖地震動(dòng)為例，圖13給出PGA 為1 160 cm/s2時(shí)上部網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)的塑性分布。可以發(fā)現(xiàn)，在速度脈沖型地震動(dòng)作用下，上部網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)有更多的桿件進(jìn)入了塑性階段。

圖11 上部網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)最大節(jié)點(diǎn)位移對(duì)比Fig.11 Comparisons of the maximum nodal displacements of upper reticulated shell structure

圖12 上部網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)最大桿件軸力對(duì)比Fig.12 Comparisons of the maximum axial forces of members of upper reticulated shell structure

圖13 上部網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)塑性分布圖（“○”代表塑性桿件）Fig.13 Distributions of the plastic members of upper reticulated shell structure（“○”represents the plastic members）

為進(jìn)一步量化近場(chǎng)速度脈沖型地震動(dòng)對(duì)上部網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)地震響應(yīng)的放大效應(yīng)，表6列出了不同PGA 下結(jié)構(gòu)關(guān)鍵響應(yīng)指標(biāo)放大系數(shù)的平均值?？梢钥闯觯瑢?duì)于上部網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)，最大節(jié)點(diǎn)位移的放大系數(shù)平均值約為1.6～2.0，最大桿件軸力的放大系數(shù)平均值約為1.2～1.6，上下部結(jié)構(gòu)連接處最大支反力的放大系數(shù)平均值約為0.8～1.1?？梢?jiàn)，近場(chǎng)速度脈沖型地震動(dòng)對(duì)上部網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)地震響應(yīng)具有顯著的放大效應(yīng)。此外，為便于工程運(yùn)用，表7給出了推薦的放大系數(shù)。

表6 上部網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)地震響應(yīng)放大系數(shù)平均值Table 6 Mean values of the amplification factors of seismic responses of upper reticulated shell structure

表7 上部網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)地震響應(yīng)放大系數(shù)建議值Table 7 Recommended values of the amplification factors of seismic responses of upper reticulated shell structure

4 結(jié)論

文中以實(shí)際工程中典型的雙層柱面鋼網(wǎng)殼－鋼筋混凝土框架支承結(jié)構(gòu)為研究對(duì)象，以一組20條含有速度脈沖的近場(chǎng)地震動(dòng)及另一組與之對(duì)應(yīng)的20條剔除速度脈沖成分的殘余地震動(dòng)作為輸入，對(duì)其進(jìn)行IDA分析。基于統(tǒng)計(jì)結(jié)果，定量研究了近場(chǎng)速度脈沖型地震動(dòng)對(duì)網(wǎng)殼－支承結(jié)構(gòu)地震響應(yīng)的影響，主要得到如下結(jié)論：

（1）近場(chǎng)速度脈沖型地震動(dòng)對(duì)網(wǎng)殼－支承結(jié)構(gòu)的下部鋼筋混凝土框架支承結(jié)構(gòu)的最大節(jié)點(diǎn)位移、最大層間位移角、最大構(gòu)件軸力、構(gòu)件屈服比例和最大基底反力，以及上部雙層柱面鋼網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)的最大節(jié)點(diǎn)位移、最大桿件軸力和桿件屈服比例等結(jié)構(gòu)響應(yīng)均具有顯著的放大效應(yīng)。其中，對(duì)下部鋼筋混凝土框架支承結(jié)構(gòu)的最大節(jié)點(diǎn)位移和最大層間位移角的放大效應(yīng)最為顯著，而對(duì)上下部結(jié)構(gòu)連接處最大支反力的放大效應(yīng)不明顯。

（2）在不同強(qiáng)度的地震激勵(lì)下，對(duì)于下部支承結(jié)構(gòu)，最大節(jié)點(diǎn)位移的放大系數(shù)平均值約為1.6～2.1，最大層間位移角的放大系數(shù)平均值約為1.6～2.0，最大構(gòu)件軸力的放大系數(shù)平均值約為1.0～1.6，最大基底反力的放大系數(shù)平均值約為1.1～1.5；對(duì)于上部網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)，最大節(jié)點(diǎn)位移的放大系數(shù)平均值約為1.6～2.0，最大桿件軸力的放大系數(shù)平均值約為1.2～1.6，上下部結(jié)構(gòu)連接處最大支反力的放大系數(shù)平均值約為0.8～1.1。

（3）基于以上2 條結(jié)論，文中建議在近場(chǎng)高烈度地震區(qū)，雙層柱面鋼網(wǎng)殼－鋼筋混凝土框架支承結(jié)構(gòu)的抗震設(shè)計(jì)應(yīng)考慮近場(chǎng)速度脈沖放大效應(yīng)的影響；對(duì)于其它大跨度建筑，可參照文中結(jié)論定量考慮近場(chǎng)速度脈沖型地震動(dòng)的影響。