馬 括, 封小亮, 劉課秀

(廣州特種承壓設(shè)備檢測(cè)研究院, 廣州 510000)

12Cr1MoVG鋼具有較高的持久強(qiáng)度和持久塑性、良好的抗氧化性、無(wú)熱脆傾向、生產(chǎn)工藝簡(jiǎn)單、較好的焊接性能等特點(diǎn)，主要應(yīng)用于電站鍋爐等高溫零部件中，如蒸汽溫度不超過(guò)540 ℃的鍋爐集箱和蒸汽管道，金屬外壁溫度不超過(guò)580 ℃的過(guò)熱器、再熱器及部分鑄鍛件[1-3]。根據(jù)GB/T 5310—2017 《高壓鍋爐用無(wú)縫鋼管》，12Cr1MoVG 鋼的正常供貨狀態(tài)一般為正火+回火或淬火+回火，其正常組織為鐵素體+珠光體，鐵素體+貝氏體，或鐵素體+珠光體+貝氏體， 在溫度為500～580 ℃的長(zhǎng)期運(yùn)行過(guò)程中，組織中的珠光體/貝氏體將發(fā)生球化現(xiàn)象，即珠光體/貝氏體中的滲碳體(碳化物)的形態(tài)逐漸轉(zhuǎn)變?yōu)榱钐蓟?。隨著合金元素在固溶體和碳化物間的再分配及碳化物相結(jié)構(gòu)的改變，12Cr1MoVG鋼的熱強(qiáng)性和力學(xué)性能隨著珠光體球化程度和固溶體中合金元素貧化程度的增加而逐漸降低，以致材料逐漸劣化甚至失效[4]。

根據(jù)DL/T 438—2016 《火力發(fā)電廠金屬技術(shù)監(jiān)督規(guī)程》，12Cr1MoVG鋼的珠光體球化級(jí)別達(dá)到5級(jí)時(shí)，應(yīng)對(duì)過(guò)熱器和再熱器管進(jìn)行材料評(píng)定和壽命評(píng)估，然而現(xiàn)階段并沒(méi)有完善的方法能夠無(wú)損評(píng)估管道球化狀態(tài)及預(yù)測(cè)剩余壽命，通常采用割管檢驗(yàn)的方法進(jìn)行氧化皮厚度測(cè)量，從而推導(dǎo)出當(dāng)量溫度與進(jìn)行壽命評(píng)估[5]，割管檢驗(yàn)的長(zhǎng)周期嚴(yán)重影響了電廠的發(fā)電效率。基于磁滯行為的矯頑力測(cè)量對(duì)材料顯微組織演變、材料損傷與應(yīng)力等具有高度敏感性，矯頑力是材料磁滯特征參數(shù)之一。針對(duì)12Cr1MoVG無(wú)縫鋼管，筆者采用矯頑力對(duì)鋼管進(jìn)行分析，結(jié)合金相檢驗(yàn)和力學(xué)性能測(cè)試等方法，研究了材料球化與矯頑力、服役時(shí)間之間的關(guān)系，得到通過(guò)矯頑力測(cè)量預(yù)測(cè)12Cr1MoVG 鋼管在服役條件下的球化組織特征及服役時(shí)間。

1 試驗(yàn)方法與結(jié)果

1.1 試驗(yàn)對(duì)象與試驗(yàn)設(shè)備

試驗(yàn)對(duì)象為某電廠12Cr1MoVG鋼割管分析試樣，經(jīng)過(guò)化學(xué)成分分析，得到試樣材料中鉻元素的質(zhì)量分?jǐn)?shù)為0.9%～1.2%，鉬元素的質(zhì)量分?jǐn)?shù)為0.25%～0.35%，釩元素的質(zhì)量分?jǐn)?shù)為0.15%～0.30%，管子規(guī)格為51 mm×10 mm(外徑×壁厚)，12Cr1MoVG鋼管試樣宏觀形貌如圖1所示。試驗(yàn)設(shè)備為Axiovert 200MAT型光學(xué)顯微鏡、Durascan-70型維氏硬度計(jì)、MC-WF-04型磁滯無(wú)損評(píng)估設(shè)備。

圖1 12Cr1MoVG鋼管試樣宏觀形貌

1.2 金相檢驗(yàn)

將試樣橫截面打磨拋光后，用體積分?jǐn)?shù)為4%的硝酸酒精溶液侵蝕，再用光學(xué)顯微鏡觀察其顯微組織，材料球化評(píng)級(jí)參考標(biāo)準(zhǔn)DL/T 773—2016 《火電廠用12Cr1MoVG鋼球化評(píng)級(jí)標(biāo)準(zhǔn)》，隨著珠光體/貝氏體區(qū)域的分散，邊界線逐漸模糊，碳化物聚集長(zhǎng)大并在晶界處呈鏈狀、長(zhǎng)條狀分布，鋼管由未球化(1級(jí))向嚴(yán)重球化(5級(jí))轉(zhuǎn)變。對(duì)不同位置進(jìn)行觀察，獲得了未球化(1級(jí))、輕度球化(2級(jí))、中度球化(3級(jí))、完全球化(4級(jí))、嚴(yán)重球化(5級(jí))的顯微組織形貌(見(jiàn)圖2)，其組織構(gòu)成均為鐵素體+貝氏體+少量珠光體。

圖2 12Cr1MoVG鋼在不同球化級(jí)別下的顯微組織

1.3 硬度和力學(xué)性能試驗(yàn)

依據(jù)GB/T 4340.1—2009 《金屬維氏硬度試驗(yàn) 第1部分: 試驗(yàn)方法》，對(duì)顯微組織球化級(jí)別分布在1～5級(jí)的鋼管位置進(jìn)行硬度測(cè)試，隨著鋼管球化級(jí)別逐漸增加，材料維氏硬度逐漸遞減；當(dāng)球化級(jí)別達(dá)到5級(jí)時(shí)，維氏硬度接近標(biāo)準(zhǔn)要求下限值(DL/T 438-2016給出為135 HB，GB/T 5310—2017給出為135 HV)；依據(jù)GB/T 228.1—2010 《金屬材料 拉伸試驗(yàn) 第1部分: 室溫試驗(yàn)方法》，采用DNS300型萬(wàn)能試驗(yàn)機(jī)進(jìn)行拉伸試驗(yàn)，試驗(yàn)結(jié)果如表1所示，隨著鋼管球化級(jí)別逐漸增加，抗拉強(qiáng)度逐漸降低，當(dāng)球化級(jí)別達(dá)到5級(jí)時(shí)，抗拉強(qiáng)度已不滿足GB/T 5310—2017要求的下限值(470 MPa)，力學(xué)性能呈現(xiàn)出明顯劣化。

1.4 矯頑力測(cè)量

采用磁滯評(píng)估設(shè)備對(duì)鋼管材料顯微組織球化級(jí)別為1～5級(jí)的位置進(jìn)行矯頑力測(cè)量，測(cè)量結(jié)果如表1所示。對(duì)于材料球化級(jí)別為1～5級(jí)的位置，隨著鋼管球化級(jí)別逐漸增加，材料矯頑力逐漸遞增。

表1 鋼管球化與矯頑力、維氏硬度的檢測(cè)結(jié)果

2 試驗(yàn)結(jié)果分析

2.1 球化級(jí)別與維氏硬度

將維氏硬度取平均值，并進(jìn)行統(tǒng)計(jì)分析，12Cr1MoVG鋼球化級(jí)別與矯頑力、維氏硬度之間的關(guān)系曲線如圖3所示(Rm為抗拉強(qiáng)度)，由圖3可知，隨著試樣組織球化程度的加劇，硬度逐漸遞減，在球化中期硬度下降較快，在球化中后期，硬度下降相對(duì)平緩。由于長(zhǎng)期在高溫條件下運(yùn)行，碳化物沉淀相會(huì)逐漸析出、聚集和粗化，因此固溶體中的合金元素脫溶和貧化現(xiàn)象越嚴(yán)重，基體固溶度越弱，材料硬度越低[6-7]；當(dāng)鋼管球化程度接近5級(jí)時(shí)，硬度接近DL/T 438—2016附錄C中要求的下限值，測(cè)量的抗拉強(qiáng)度則低于GB/T 5310—2017標(biāo)準(zhǔn)要求的下限值。

圖3 12Cr1MoVG鋼球化級(jí)別與矯頑力、維氏硬度之間的關(guān)系曲線

2.2 球化級(jí)別與矯頑力

對(duì)試驗(yàn)獲得的矯頑力數(shù)據(jù)取平均值，并進(jìn)行統(tǒng)計(jì)分析，隨著試樣組織球化程度越來(lái)越嚴(yán)重，矯頑力逐漸遞增(見(jiàn)圖3)。當(dāng)磁疇壁移動(dòng)受到阻力或疇壁內(nèi)磁矩改變方向受到阻力時(shí)，矯頑力會(huì)直接受到影響[8]，在12Cr1MoVG鋼的球化過(guò)程中，隨著晶內(nèi)區(qū)域破碎化和碳化物的聚集長(zhǎng)大，以及向晶界偏聚呈球狀、鏈狀分布，晶內(nèi)碳化物由細(xì)小的均勻分布向粗大不均勻分布轉(zhuǎn)變，對(duì)疇壁造成的釘扎作用開(kāi)始顯現(xiàn)，并且晶界鏈狀分布碳化物所形成的大量面缺陷在晶界附近形成較大作用范圍的釘扎中心，使得材料矯頑力逐漸增加[9]。

參考DL/T 438—2016規(guī)定，在電廠過(guò)熱器和再熱器管的檢驗(yàn)監(jiān)督中，當(dāng)12Cr1MoVG鋼管組織的球化程度為5級(jí)，或其拉伸試驗(yàn)性能不符合標(biāo)準(zhǔn)要求時(shí)，應(yīng)割管進(jìn)行材料評(píng)定和壽命評(píng)估工作，由圖3可知，當(dāng)材料球化級(jí)別接近5級(jí)時(shí)，硬度逐漸下降至標(biāo)準(zhǔn)要求的下限值，而抗拉強(qiáng)度為451 MPa，已不符合標(biāo)準(zhǔn)要求。對(duì)表1中矯頑力與球化級(jí)別進(jìn)行線性擬合，球化級(jí)別S與矯頑力測(cè)量值Hc之間的函數(shù)關(guān)系如式(1)所示。

S=0.92Hc-2.96(1)

2.3 球化級(jí)別與服役時(shí)間

12Cr1MoVG鋼在球化過(guò)程中，其珠光體(貝氏體)的轉(zhuǎn)變速率并不是恒定值，發(fā)生球化時(shí)間越長(zhǎng)，轉(zhuǎn)變速率越慢，球化過(guò)程中，α-Fe的溶質(zhì)原子減少導(dǎo)致球化速率減緩[10]，12Cr1MoVG 鋼在720 ℃下進(jìn)行高溫球化加速模擬試驗(yàn)時(shí)，組織演變球化級(jí)別與高溫球化時(shí)間呈指數(shù)變化關(guān)系[11]。根據(jù)該結(jié)果，可獲得材料由1級(jí)球化至不同球化級(jí)別所需時(shí)間與至嚴(yán)重球化所需時(shí)間的百分比，并進(jìn)一步得到材料在不同球化級(jí)別下至嚴(yán)重球化的剩余時(shí)間百分比，鋼管加速球化模擬試驗(yàn)時(shí)球化級(jí)別與時(shí)間的對(duì)應(yīng)關(guān)系如表2所示。

表2 鋼管加速球化模擬試驗(yàn)時(shí)球化級(jí)別與時(shí)間的對(duì)應(yīng)關(guān)系

2.4 矯頑力與剩余時(shí)間

結(jié)合表1中各球化級(jí)別下的矯頑力與表2中鋼管在不同球化級(jí)別至5級(jí)球化程度的剩余時(shí)間百分比，繪制Hc與剩余時(shí)間Tr之間的關(guān)系曲線(見(jiàn)圖4)。通過(guò)Origin數(shù)據(jù)處理軟件對(duì)數(shù)據(jù)進(jìn)行擬合，獲得的函數(shù)關(guān)系如式(2)所示。

圖4 球化級(jí)別與剩余時(shí)間百分比的關(guān)系曲線

結(jié)合鋼管的累積服役時(shí)間ta，得到比例關(guān)系如式(3)所示，結(jié)合現(xiàn)場(chǎng)Hc，推導(dǎo)出鋼管在特定蒸汽參數(shù)環(huán)境下球化至5級(jí)的剩余時(shí)間Tr如式(4)所示。當(dāng)測(cè)得矯頑力接近或大于9 A/m時(shí)，材料球化程度嚴(yán)重，此時(shí)已不滿足式(4)的適用范圍。

3 結(jié)語(yǔ)

不同球化級(jí)別的12Cr1MoVG 鋼矯頑力和維氏硬度關(guān)系研究表明:材料球化過(guò)程中，硬度逐漸遞減，矯頑力逐漸增加，線性擬合出球化級(jí)別S與矯頑力Hc間的函數(shù)關(guān)系式；而材料球化程度與服役時(shí)間呈指數(shù)對(duì)應(yīng)關(guān)系，通過(guò)擬合矯頑力與材料球化至特定級(jí)別的剩余時(shí)間百分比之間的關(guān)系，推導(dǎo)出材料至嚴(yán)重球化的剩余時(shí)間函數(shù)關(guān)系式。

基于矯頑力的無(wú)損評(píng)估方法，可快速判斷12Cr1MoVG鋼管的球化組織特征及在當(dāng)前特定蒸汽參數(shù)下的持久壽命衰減情況，預(yù)測(cè)材料至嚴(yán)重球化的剩余時(shí)間，指導(dǎo)電廠適時(shí)開(kāi)展割管試驗(yàn)及壽命評(píng)估，防止材料球化失效導(dǎo)致的事故發(fā)生。