鄭大運(yùn)
(中鐵大橋局第七工程有限公司 武漢 430056)
近年來,隨著國民經(jīng)濟(jì)的飛速發(fā)展和西部大開發(fā)的深入,越來越多的矮塔斜拉橋出現(xiàn)在黃河中上游流域[1-2]。矮塔斜拉橋橋型介于連續(xù)梁橋和斜拉橋之間,與連續(xù)梁相比具有跨越能力大等優(yōu)點(diǎn);與斜拉橋相比具有施工簡單、主梁剛度大等優(yōu)點(diǎn)[3]。矮塔斜拉橋主要特點(diǎn)是主塔高度低、結(jié)構(gòu)剛度大,適用于150~350 m跨徑,因此在鐵路領(lǐng)域廣泛應(yīng)用[4-5]。我國第一座矮塔斜拉橋——蕪湖長江大橋于2000年建成,該橋?yàn)楣F兩用[7]。2011年,我國建成第一座鐵路預(yù)應(yīng)力混凝土矮塔斜拉橋——京滬高鐵津滬聯(lián)絡(luò)線特大橋[8-9]。
靖遠(yuǎn)金灘黃河大橋位于甘肅省白銀市,為預(yù)應(yīng)力混凝土矮塔斜拉橋,該區(qū)域水文地質(zhì)條件差,施工期存在較大的河床沖刷,下部結(jié)構(gòu)施工度汛難度大。該橋主梁較寬,采用多主桁掛籃進(jìn)行施工,結(jié)構(gòu)復(fù)雜,且該地區(qū)晝夜溫差較大,主梁線形較為敏感,高次超靜定結(jié)構(gòu)施工線形控制難度大。文中對靖遠(yuǎn)金灘黃河大橋施工技術(shù)進(jìn)行研究,提出適用于該地區(qū)施工期河床防護(hù)、深厚粉土和卵石土覆蓋地層鉆孔樁基礎(chǔ)、超寬主梁施工,以及施工線形控制技術(shù)。
靖遠(yuǎn)金灘黃河大橋工程位于甘肅省白銀市靖遠(yuǎn)縣城東,主橋?yàn)榭鐝讲贾?00 m+168 m+100 m結(jié)構(gòu)的預(yù)應(yīng)力混凝土矮塔斜拉橋,結(jié)構(gòu)采用塔梁固結(jié)、塔墩分離體系,其主橋橋型布置見圖1。
圖1 靖遠(yuǎn)金灘黃河大橋主橋橋型布置(尺寸單位:cm)
主橋主墩為直徑2.2 m 的樁基礎(chǔ),最大樁長60 m,箱梁采用單箱五室斜腹板斷面,頂板寬度為36.5 m,橋塔外形采用A形,總高30 m。
橋址位于黃河中上游地區(qū),具有水深淺、汛期流速大、沖刷大等水文特點(diǎn),河床上部覆蓋層主要為粉土和卵石土,下部主要為砂巖,晝夜溫差較大。施工過程中,由于航道不通航,搭建棧橋輔助全橋施工;主墩基礎(chǔ)采用先平臺、后圍堰的施工方法;0號塊采用支架法施工,其他主梁節(jié)段采用掛籃懸臂澆筑法施工;主塔采用翻模法進(jìn)行施工,施工主塔的過程中同步施工主梁。施工難點(diǎn)如下。
1) 主墩表面覆蓋較厚的粉土和卵石土,施工期沖刷較大,對于圍堰、棧橋的施工存在較大的安全隱患。
2) 主墩采用旋挖鉆機(jī)進(jìn)行施工,需穿過8 m厚的卵石層,鉆進(jìn)過程中容易漏漿、塌孔,鉆孔鉆進(jìn)難度大。
3) 主梁寬度36.5 m,采用六主桁的菱形掛籃進(jìn)行施工,掛籃設(shè)計結(jié)構(gòu)復(fù)雜。
4) 該地區(qū)晝夜溫差大,主梁線形控制難度大。
橋址區(qū)域覆蓋粉土和卵石土,且分布不均,局部覆蓋層僅4 m左右。當(dāng)汛期來臨時,實(shí)測最大流速達(dá)4.2 m/s,局部沖刷最大深度達(dá)8 m左右,為此采用了河床防護(hù)的施工方法,解決粉土地層棧橋施工期防沖刷的難題。橋址區(qū)域不通航,棧橋設(shè)計考慮機(jī)械設(shè)備的通行及混凝土的輸送等功能,兼顧全橋施工,并考慮增大跨度,減少鋼管樁插打的數(shù)量。
3.1.1河床防護(hù)
由于汛期水流速較大,采用常規(guī)的拋填碎石作為保護(hù)河床的護(hù)面結(jié)構(gòu),難以達(dá)到防沖刷的效果。基于本工程的地質(zhì)特點(diǎn),首先在棧橋樁附近拋設(shè)碎石作為基礎(chǔ)的護(hù)面結(jié)構(gòu),其次采用粒徑較大的碎石石籠對樁基礎(chǔ)附近進(jìn)行加固。石籠主要分布在棧橋樁周圈及主墩的上游側(cè)區(qū)域,采用0.5 m×0.5 m×0.5 m正方體結(jié)構(gòu),成片石籠形成三角形或者U形的阻水結(jié)構(gòu)。
經(jīng)過現(xiàn)場實(shí)測,進(jìn)行河床防護(hù)后,三角形或U形防護(hù)結(jié)構(gòu)范圍內(nèi)河床沖刷將降低至1 m以內(nèi),主要沖刷分布在防護(hù)結(jié)構(gòu)的外側(cè),整個施工期棧橋未受到汛期河床沖刷的影響,河床防護(hù)效果良好。
3.1.2棧橋設(shè)計
由于河道施工期不通航,施工棧橋布置橫跨整個河道,棧橋?qū)挾? m,滿足施工車輛雙向通行和100 t履帶吊走行作業(yè)空間,并作為混凝土的輸送通道。鋼棧橋總長為384 m,基礎(chǔ)采用直徑×壁厚為1 000 mm×10 mm鋼管樁。由于打樁困難及為了減小河床沖刷,通過在貝雷梁設(shè)置加強(qiáng)弦桿加強(qiáng)棧橋設(shè)計,提升其跨越能力,并減少水中墩的數(shù)量。棧橋標(biāo)準(zhǔn)跨徑設(shè)計為18 m,布置為三跨一聯(lián)18.1 m+18 m+18.1 m,棧橋立面布置圖見圖2。
圖2 棧橋標(biāo)準(zhǔn)跨立面圖(單位:mm)
鉆孔樁施工要穿越粉土、卵石土、堅硬巖層等多種復(fù)雜地層,鉆進(jìn)難度大,坍孔風(fēng)險較高。采用旋挖鉆機(jī)進(jìn)行鉆孔施工。根據(jù)地質(zhì)情況,分級鉆孔施工:①當(dāng)孔位處地質(zhì)條件較好,地層分布均勻,巖層易鉆進(jìn)時,可直接采用直徑1.5 m→2.2 m二級成孔施工;②當(dāng)孔位處地質(zhì)條件較差,巖層鉆進(jìn)較為困難時,采用直徑1.5 m→2.0 m→2.2 m三級成孔施工;③孔位處地質(zhì)條件復(fù)雜,地層分布不均,巖層鉆進(jìn)難度困難時,采用直徑1.5 m→1.8 m→2.2 m三級成孔施工。鉆進(jìn)過程中配置常規(guī)的截齒雙門鉆斗,還準(zhǔn)備適用于大直徑卵石層的的單門鉆斗和單頭螺旋鉆頭、適用于基巖和卵礫石的截齒筒鉆、截齒雙門鉆斗。
由于穿越卵石層時,易出現(xiàn)坍孔、漏漿等情況,采取鈉基膨潤土優(yōu)質(zhì)泥漿護(hù)壁,并兼以護(hù)筒跟進(jìn),解決了這一施工難題。泥漿性能指標(biāo)見表1。
表1 泥漿各項(xiàng)指標(biāo)
主梁寬36.5 m,掛籃(見圖3)設(shè)計為六主桁結(jié)構(gòu),并設(shè)置橫聯(lián)連成整體,大幅提升掛籃整體剛度。
圖3 掛籃示意圖(單位:mm)
3.3.1掛籃設(shè)計
由于采用懸臂施工,為保證主梁的結(jié)構(gòu)安全,對于掛籃的自重有一定的要求,掛籃結(jié)構(gòu)需盡量輕巧,因此設(shè)計為六主桁整體桁架結(jié)構(gòu),限重的同時獲得較大的整體剛度。
掛籃主要由菱形桁架、提吊系統(tǒng)、模板系統(tǒng)、走行系統(tǒng)、錨固系統(tǒng)和張拉操作平臺等6部分組成。在6片主桁架下的有6道走行軌道,軌道為II形型截面。走行過程中,通過一套計算機(jī)集中控制系統(tǒng)控制6套走行設(shè)備,使各主桁同步走行,保證安全。
通過有限元分析軟件建立整體模型(見圖4),選取3個最重主梁節(jié)段和走行工況進(jìn)行檢算,最大主梁節(jié)段質(zhì)量達(dá)到720 t。
圖4 有限元分析模型
由計算分析可知,各桿件應(yīng)力和撓度均滿足要求,建模分析結(jié)果見表2。對于超寬掛籃設(shè)計,除上述計算外,重點(diǎn)關(guān)注其走行抗傾覆穩(wěn)定性。
表2 建模分析結(jié)果
3.3.2對稱懸臂澆筑與合龍施工
對稱懸臂澆筑過程與其他連續(xù)梁橋掛籃澆筑施工方法相近。在主梁懸臂澆筑過程中,確保主梁線形平順、正確是首位,施工中以標(biāo)高控制為主。立模標(biāo)高的合理確定起著決定性的作用。澆筑前一般要設(shè)置一定的預(yù)拱度,以抵消施工中產(chǎn)生的各種變形(豎向撓度)。其計算公式為
Hlmi=Hsji-∑f1i-∑f2i-
f3i-f4i-f5i-fgl
式中:Hlmi為i階段立模標(biāo)高;Hsji為i階段設(shè)計標(biāo)高;∑f1i為由本階段及后續(xù)施工階段主梁節(jié)段自重在i階段產(chǎn)生的撓度總和;∑f2i為由張拉本階段及后續(xù)施工階預(yù)應(yīng)力在i階段引起的撓度;f3i為混凝土收縮、徐變在i階段引起的撓度;f4i為施工臨時荷載在i階段引起的撓度;f5i為取使用荷載在i階段引起的撓度的50%;fgl為掛籃變形值。
對稱懸臂澆筑和邊跨直線段施工完畢后進(jìn)行合龍施工。合龍時按照先邊跨、再中跨的順序。懸臂主梁節(jié)段澆注完畢,拆除懸臂掛籃,并在懸臂端的水箱中加水以設(shè)平衡重。合龍口鎖定采用“預(yù)埋槽鋼+連接槽鋼+預(yù)埋槽鋼”三段式結(jié)構(gòu)。合龍段混凝土澆注過程中,按新澆注混凝土的重量分級卸去平衡重(即分級放水),保證平衡施工。邊跨合龍完成后即解除主墩0號塊臨時錨固,因7號主墩主支座為固定支座、8號主墩主支座為單向支座(橫向限位),8號主墩解除臨時錨固后,增加臨時縱向限位擋塊。
矮塔斜拉橋在懸臂施工階段是超靜定結(jié)構(gòu),合龍過程中如不施加額外的壓重,成橋后內(nèi)力狀態(tài)一般不會出現(xiàn)較大偏差,因此矮塔斜拉橋施工控制的主要目標(biāo)是控制主梁的線形。監(jiān)控過程中根據(jù)施工中實(shí)測到的結(jié)構(gòu)反應(yīng)修正計算模型中的參數(shù)值,以使計算模型在與實(shí)際結(jié)構(gòu)磨合一段時間后,自動適應(yīng)結(jié)構(gòu)的物理力學(xué)規(guī)律。在閉環(huán)反饋控制的基礎(chǔ)上,再加上一個系統(tǒng)參數(shù)辨識過程,整個控制系統(tǒng)就成為自適應(yīng)控制系統(tǒng),自適應(yīng)控制體系見圖5。
圖5 自適應(yīng)施工控制體系
施工監(jiān)控模型結(jié)構(gòu)離散遵循以下3個基本原則:①計算模型應(yīng)盡量符合實(shí)際結(jié)構(gòu)受力特點(diǎn),以保證解的正確性;②保證結(jié)構(gòu)幾何不變性,特別是在綜合復(fù)雜的轉(zhuǎn)化過程中更應(yīng)注意,同時要避免出現(xiàn)與實(shí)際結(jié)果受力不符的多余約束;③在合理模擬的前提下,減少不必要的節(jié)點(diǎn)數(shù)目,以縮短計算時間,減少后處理工作量。根據(jù)設(shè)計圖紙所示施工階段及需完成工作量將本橋劃分為90個施工階段,本橋計算模型示意見圖6。
圖6 本橋計算模型示意
在每1個主梁節(jié)段布置1個測試斷面(測試斷面距離梁端頭約50 cm),在測試斷面主梁節(jié)段布設(shè)10個監(jiān)測點(diǎn),中間2個位于主梁中心線頂板和底板位置,另外8個對稱布置于外側(cè)腹板頂板和底板位置處。這樣可以觀測箱梁橫向變形及是否發(fā)生扭轉(zhuǎn)變形,并且可以相互驗(yàn)證測量成果的可靠性和精度。
在每個施工循環(huán)過程結(jié)束均對已完成的主梁節(jié)段進(jìn)行全面的測量,分析實(shí)際施工結(jié)果與預(yù)計目標(biāo)的誤差,從而及時對已出現(xiàn)的誤差進(jìn)行調(diào)整,在達(dá)到要求的精度后,才能對下一施工循環(huán)做出預(yù)報。在每一施工步驟中制訂了如下的誤差控制水平。
1) 掛籃定位標(biāo)高與預(yù)報標(biāo)高之差控制在0.5 cm以內(nèi)。
2) 縱向預(yù)應(yīng)力鋼束張拉完成后,如梁端測點(diǎn)標(biāo)高與理論標(biāo)高之差超過±0.5 cm,需進(jìn)行研究分析誤差原因,通過調(diào)整索力或調(diào)整后續(xù)主梁節(jié)段標(biāo)高進(jìn)行偏差調(diào)整。
通過對各階段線形調(diào)整,成橋橋面標(biāo)高見圖7,主橋梁高與理論值最大偏差值為28 mm,滿足規(guī)范要求的±L/5 000=34 mm。
圖7 梁頂高差對照圖
為了掌握各施工階段結(jié)構(gòu)內(nèi)力的變化情況以及與計算結(jié)果的符合程度,保證在施工過程中結(jié)構(gòu)各控制截面內(nèi)不致出現(xiàn)過大應(yīng)力而危及結(jié)構(gòu)安全,對各施工階段結(jié)構(gòu)各控制截面的應(yīng)變進(jìn)行監(jiān)測。結(jié)合計算分析結(jié)果,對測試斷面及測點(diǎn)布置進(jìn)行優(yōu)化、調(diào)整,選取結(jié)構(gòu)受力最不利處進(jìn)行監(jiān)測。主塔上的測點(diǎn)布置選定在塔柱底端前后各1個,7號墩、8號墩共布置4個測試斷面。主梁上的測點(diǎn)布置選定在主梁1號段,8號段,共布置8個測試斷面。以主塔根部2號截面為例,通過對主要截面應(yīng)力控制,該截面實(shí)測應(yīng)力結(jié)果見圖8,成橋應(yīng)力與設(shè)計值偏差在20%以內(nèi)。
圖8 2號截面應(yīng)力時程圖
采用振弦式傳感器法與振動頻率法測試?yán)髁?,索力均勻性絕大部分控制在2%以內(nèi),索力均勻性有超限的現(xiàn)象,2%~5%區(qū)間超限股數(shù)為41,超限率為11.2%,≥±5.0%區(qū)間超限股數(shù)為14,超限率僅為3.81%。超限主要原因是單孔錨梅花墊片與鋼絞線之間存在摩阻的緣故,因本橋斜拉索為環(huán)氧涂層鋼絞線,較其他鋼絞線直徑偏大,為此定制了內(nèi)徑為17.5 mm的梅花墊片,在此基礎(chǔ)上進(jìn)行索力測試的效果明顯改善。成橋后全橋整索索力最大偏差為-3.24%,而且索力偏差均為負(fù)值,究其原因是頻譜法索力系數(shù)取值偏小,經(jīng)調(diào)整后,索力偏差均在±3.0%之間波動,滿足規(guī)范要求。
本文結(jié)合靖遠(yuǎn)金灘黃河大橋工程施工研究了黃河中上游流域矮塔斜拉的施工關(guān)鍵技術(shù),提出基于拋填碎石+石籠護(hù)面結(jié)構(gòu)的河床防護(hù),設(shè)計多主桁整體菱形掛籃結(jié)構(gòu),制定適用于矮塔斜拉橋超寬主梁的施工自適應(yīng)控制體系,為后續(xù)類似橋梁工程施工提供了參考和借鑒。