黃 幸，翟禹鑫，王為術(shù)，郭嘉偉，甄 娟

(1.江西大唐國(guó)際撫州發(fā)電有限責(zé)任公司，江西 撫州 344000；2.華北水利水電大學(xué)電力學(xué)院，河南 鄭州 450045)

0 前 言

火力發(fā)電廠循環(huán)水進(jìn)水流道由引水段、前池、吸水室構(gòu)成，將循環(huán)水由冷卻水塔引流至循環(huán)水泵進(jìn)水口，并為循環(huán)水泵創(chuàng)造良好的進(jìn)水條件。工程實(shí)踐研究表明，循環(huán)水流道吸水室水力渦流和偏流，吸水口水力不均、進(jìn)水條件差，導(dǎo)致循環(huán)水泵振動(dòng)和氣蝕破壞，危及電廠運(yùn)行安全[1]。工程研究中常采用水力模型試驗(yàn)和數(shù)值模擬技術(shù)驗(yàn)證解決循環(huán)水流道循環(huán)水流道的水力問(wèn)題。邱靜等[2]和林潔等[3]分別采用物理模型法對(duì)進(jìn)水流道水流流態(tài)進(jìn)行了試驗(yàn)分析，并通過(guò)多種整流方案的對(duì)比分析，解決了電廠進(jìn)水流道的實(shí)際工程問(wèn)題。朱榮生等[4]通過(guò)CFD數(shù)值模擬分析了泵站出水流道的流場(chǎng)分布。Pullinger等[5]CFD研究了改善循環(huán)水流道內(nèi)流動(dòng)均勻性的方法，并與基于循環(huán)水流道1/10構(gòu)建的風(fēng)洞模型進(jìn)行比較分析。Zhou等[6]采用標(biāo)準(zhǔn)k-ε湍流模型的數(shù)值模擬分析了循環(huán)流道進(jìn)水池內(nèi)的水流流態(tài)，評(píng)估了不同水池尺寸組合對(duì)流場(chǎng)的影響。董旭敏[7]采用數(shù)值模擬對(duì)簸箕形進(jìn)水流道水力狀況進(jìn)行了分析，并提出了優(yōu)化的水力設(shè)計(jì)方案。王雪豐[8]和陸偉剛等[9]分別對(duì)取水泵站前池水流運(yùn)動(dòng)規(guī)律進(jìn)行了CFD研究分析，并提出了改進(jìn)整流方案。田明[10]和Chuang等[11]分別采用數(shù)值模擬方法對(duì)進(jìn)水流道進(jìn)行了整流設(shè)計(jì)改造，研究了整流措施的實(shí)際效用。聶小棋[12]和李禮[13]分別通過(guò)模型試驗(yàn)法和數(shù)值模擬法對(duì)比分析了電站進(jìn)水流道的流態(tài)分布，并其進(jìn)行了整流優(yōu)化。王暉等[14]和李鎖莊等[15]分別研究分析了國(guó)內(nèi)電廠進(jìn)水流道的普遍布置形式與前池的整流方法。陶東等[16]基于Realizablek-ε湍流模型對(duì)進(jìn)水流道的水流流態(tài)進(jìn)行數(shù)值模擬，經(jīng)實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)對(duì)比與模型驗(yàn)證，Realizablek-ε湍流模型模擬精度高，可很好反映進(jìn)水前池內(nèi)流態(tài)分布。閆曉惠等[17]采用Realizablek-ε湍流模型結(jié)合VOF自由面追蹤技術(shù)對(duì)溢洪道流進(jìn)行了數(shù)值模擬，并經(jīng)Realizablek-ε湍流模型與標(biāo)準(zhǔn)k-ε湍流模型的結(jié)果分析比較，證明了Realizablek-ε湍流模型更為準(zhǔn)確。張盟盟等[18]通過(guò)多種湍流模型對(duì)比研究，發(fā)現(xiàn)對(duì)于有障礙物的室內(nèi)流場(chǎng)，Realizablek-ε模型可以準(zhǔn)確預(yù)測(cè)流態(tài)分布。吳建等[19]通過(guò)對(duì)比Realizablek-ε模型及物理模型試驗(yàn)結(jié)果，驗(yàn)證了Realizablek-ε模型在多孔繞流模型的計(jì)算中具有更高的精度。以上研究為本文的數(shù)值模型與流道優(yōu)化等研究提供了充實(shí)可靠的理論依據(jù)。

國(guó)內(nèi)江西某電廠循環(huán)水系統(tǒng)投運(yùn)以來(lái)，部分循環(huán)水泵頻繁出現(xiàn)振動(dòng)，嚴(yán)重時(shí)發(fā)生水泵筒體螺栓斷裂、導(dǎo)軸承偏磨等現(xiàn)象，多次對(duì)循泵進(jìn)行加固、檢修，改造效果表明循環(huán)泵振動(dòng)未得到遏制。為掌握該進(jìn)水流道水力特性，根治循環(huán)水泵振動(dòng)問(wèn)題，筆者查閱設(shè)計(jì)改造資料和現(xiàn)場(chǎng)勘測(cè)，采用數(shù)值模擬方法研究水泵振動(dòng)受進(jìn)水流道水力特性影響規(guī)律，為循環(huán)水泵振動(dòng)問(wèn)題解決優(yōu)化提供參考。本次研究基于Realizablek-ε模型對(duì)進(jìn)水流道流態(tài)進(jìn)行數(shù)值計(jì)算，模型預(yù)測(cè)結(jié)果與實(shí)際觀測(cè)的流態(tài)整體趨勢(shì)一致，水泵周圍的沖擊水流分布與水泵的振動(dòng)反饋保持一致。

1 數(shù)學(xué)模型

1.1 控制方程

數(shù)值模擬計(jì)算控制方程基于雷諾時(shí)均N-S方程，并采用Realizablek-ε模型使N-S方程得以封閉。Realizablek-ε模型包含更為準(zhǔn)確的湍流粘度的替代公式，以及通過(guò)均方渦量脈動(dòng)的精確方程推導(dǎo)出修正后的耗散率傳遞方程，并滿足雷諾應(yīng)力中某些的數(shù)學(xué)約束，提供更加接近真實(shí)的湍流計(jì)算。以上控制方程為水流道的模擬計(jì)算提供更加準(zhǔn)確的理論基礎(chǔ)。

(1)連續(xù)方程

(1)

式中，ui為i方向速度矢量；xi(i=1，2，3)為坐標(biāo)軸。

(2)動(dòng)量方程

(2)

式中，fi為沿i方向的質(zhì)量力；ρ為液體的密度，kg/m3；p為壓強(qiáng)，Pa；v為水的運(yùn)動(dòng)粘性系數(shù)，m2/s；vi為渦粘性系數(shù)。

(3)湍動(dòng)能方程

(3)

式中，μ為動(dòng)力粘性系數(shù)，Pa·s；μt為湍流粘性系數(shù)，Pa·s；k為湍流動(dòng)能，m2/s2;ε為湍流耗散率，m2/s3;Gk表示平均速度梯度產(chǎn)生的湍流動(dòng)能;Gb是由浮力產(chǎn)生的湍流動(dòng)能;YM表示可壓縮湍流中脈動(dòng)膨脹對(duì)總耗散率的貢獻(xiàn)；Sk為定義的源項(xiàng)。

(4)耗散率輸送方程

(4)

(5)

式中，C2和C1ε為常量;σk和σε分別是k和ε的湍流普朗特?cái)?shù);Sε是定義的源項(xiàng)。

1.2 網(wǎng)格模型

該電廠配置兩座自然通風(fēng)冷卻塔和兩條循環(huán)水流道，進(jìn)水流道于兩冷卻塔之間將循環(huán)水引至同一座循環(huán)水泵泵房，兩條進(jìn)水流道于泵房前各設(shè)有一個(gè)前池，每個(gè)前池后均分為3個(gè)吸水室，每個(gè)吸水室內(nèi)各置有一個(gè)循環(huán)水泵。進(jìn)水流道包括引水段、前池、吸水室3個(gè)部分，吸水室內(nèi)置有循環(huán)水泵。根據(jù)循環(huán)水流道設(shè)計(jì)圖紙以及現(xiàn)場(chǎng)勘測(cè)數(shù)據(jù)，利用SpaceClaim三維建模軟件對(duì)循環(huán)水流道進(jìn)行1∶1直接建模，混流泵部分由CFturbo專業(yè)葉輪及蝸殼設(shè)計(jì)軟件完成參數(shù)化建模。模型對(duì)實(shí)際循環(huán)水流道所有特征完全還原，計(jì)算區(qū)域包括由冷卻水塔下進(jìn)水口至循環(huán)水泵出水口的循環(huán)水流道。循環(huán)水流道整體模型長(zhǎng)為54.31 m，寬為40.46 m，高度為9.75 m；前池長(zhǎng)為19.5 m，寬為7.48 m；前池進(jìn)水口為兩個(gè)長(zhǎng)5 m，寬4 m的矩形。吸水室入口頂部有遮流板，池底有微小凹凸臺(tái)面，吸水口為循環(huán)水泵喇叭口，喇叭口下方有三角形導(dǎo)流錐。如圖1所示，面對(duì)來(lái)流方向，循環(huán)水泵從左至右依次為A泵、B泵、C泵，吸水室命名同理。

圖1 循環(huán)水流道三維模型

循環(huán)水流道網(wǎng)格采用Fluent Meshing軟件繪制生成，循環(huán)水道整體模型網(wǎng)格如圖2所示，對(duì)循環(huán)水泵內(nèi)及喇叭口處均設(shè)置網(wǎng)格局部加密，以用來(lái)捕捉更加復(fù)雜的湍流變化。對(duì)所有流體壁面設(shè)置邊界層加密，用以捕捉流體貼壁運(yùn)動(dòng)變化趨勢(shì)，循環(huán)水泵橫向截面網(wǎng)格如圖3所示。循環(huán)水流道遠(yuǎn)壁面區(qū)采用六面體結(jié)構(gòu)化網(wǎng)格，邊界以及流態(tài)劇烈變化處采用四面體非結(jié)構(gòu)化網(wǎng)格，經(jīng)網(wǎng)格無(wú)關(guān)性驗(yàn)證，原設(shè)計(jì)模型及優(yōu)化后模型總網(wǎng)格數(shù)均約為4×106個(gè)。

圖2 循環(huán)水流道整體網(wǎng)格

圖3 循環(huán)水泵橫向截面網(wǎng)格

1.3 邊界條件

進(jìn)水口條件采用質(zhì)量流量入口，質(zhì)量流量根據(jù)電廠三泵全開(kāi)的實(shí)際工況進(jìn)行設(shè)置，循環(huán)泵出口條件采用質(zhì)量流量出口，壁面設(shè)置采用標(biāo)準(zhǔn)壁面函數(shù)，根據(jù)循環(huán)水流道實(shí)際情況，進(jìn)水口頂部與前池頂部均為開(kāi)放空間，氣液交界面為自由液面。循環(huán)水泵內(nèi)動(dòng)葉處的流體域壁面采用旋轉(zhuǎn)參考系運(yùn)動(dòng)，旋轉(zhuǎn)速度根據(jù)水泵運(yùn)行工況參數(shù)設(shè)置。

1.4 計(jì)算方法

模擬過(guò)程采用Fluent軟件進(jìn)行計(jì)算，以有限體積法進(jìn)行控制求解，模型采用VOF多相流模型以及Realizablek-ε模型，壓力速度耦合解法采用SIMPLE算法，迎風(fēng)差分格式進(jìn)行隱式求解。

2 模擬分析

2.1 整體流場(chǎng)分析

循環(huán)水流道不同淹深下速度矢量截面圖如圖4所示，特征截面取于淹深0.6、1.2、2 m處，該流層截面位于前池進(jìn)水口中下部，為池底高流速區(qū)，水流沖擊變化大，能夠充分反映由前池到泵體喇叭口附近的水流水力特征以及水流形態(tài)。

由圖4可以看出，循環(huán)水經(jīng)上段弧形引水流道流入前池，因上段弧形水流道角度近直角，導(dǎo)致流道內(nèi)單側(cè)水流流速較高，且因前池長(zhǎng)度過(guò)短以及流

圖4 進(jìn)水流道水平截面速度矢量

入擴(kuò)散角過(guò)大，無(wú)法對(duì)沖入流體進(jìn)行足夠的緩沖，流體在前池內(nèi)發(fā)展不充分、不均勻，存在偏流現(xiàn)象以及高流速區(qū)。進(jìn)入吸水室的流體分布存在明顯偏差，大量流體流入進(jìn)水池后貼壁流動(dòng)，吸水室單側(cè)壁面水流速與水壓過(guò)大，臨近喇叭口處壁面流體脫壁流動(dòng)形成旋流，進(jìn)而導(dǎo)致循泵喇叭口周圍水力分布不均。喇叭口位于池底1 m處，由圖4c可知水流的偏流亦會(huì)影響泵體本身，淹深由深到淺，影響逐漸減小。

前池與吸水室縱向水流速度矢量截圖如圖5所示，由圖5a與圖5c可看出，因A、C流道處于兩側(cè)，且前池為不規(guī)范矩形導(dǎo)致前池有旋流，吸水室入口處水流縱向流態(tài)不均勻；由圖5b可看出，前池因進(jìn)水口流速過(guò)大，存在向上的旋流。A、B、C吸水室內(nèi)5 m以上均存在旋流，其原因是吸水室入口上部遮流板導(dǎo)致存在死水區(qū)。

圖5 各吸水室縱向截面速度矢量

2.2 喇叭口及泵體周圍水力分析

循環(huán)水泵附近水流態(tài)分布如圖6所示，A、B、C泵周圍水流態(tài)均存在水力不均的現(xiàn)象，其中A、C泵側(cè)尤為嚴(yán)重。循環(huán)水泵內(nèi)水力狀況如圖7，泵內(nèi)水流流態(tài)并無(wú)明顯差異。

圖7 循環(huán)水泵泵體橫向截面速度矢量(有泵)

由圖6可以看出，由于吸水室內(nèi)水流未得到充

圖6 循環(huán)水泵泵體橫向截面速度矢量(無(wú)泵)

分發(fā)展擴(kuò)散，流體貼壁流動(dòng)導(dǎo)致A、C泵喇叭口附近水流存在較大流速差，兩側(cè)流體流態(tài)具有不對(duì)稱性，近循環(huán)水道中心側(cè)水流流速明顯過(guò)大而流態(tài)較復(fù)雜，遠(yuǎn)側(cè)水流流速則相對(duì)平緩。循環(huán)水泵進(jìn)水條件的優(yōu)劣取決于喇叭口附近的流體流態(tài)，喇叭口附近水流流速差異過(guò)大，流態(tài)分布不均，流體對(duì)喇叭口的徑向作用力不均勻，導(dǎo)致水泵的進(jìn)水條件較差。且此循環(huán)水泵僅在頂端與出水口有固定連接，喇叭口作為遠(yuǎn)端受水流影響的應(yīng)力對(duì)泵體穩(wěn)定運(yùn)行的影響頗大。其中，A泵側(cè)水流流態(tài)最不均勻，由下端開(kāi)始的水力不均性流態(tài)近持續(xù)至泵體中部，A、C泵體上部流域中，近循環(huán)水道中心側(cè)水流流態(tài)較之遠(yuǎn)側(cè)相對(duì)復(fù)雜，B泵體兩側(cè)流態(tài)相較均勻?qū)ΨQ。

泵體兩側(cè)流速分布如圖8所示，考慮了泵的不同淹深下的流體速度變化情況，并對(duì)相同淹深下兩側(cè)流體速度進(jìn)行對(duì)比分析。數(shù)據(jù)分別取于泵體兩側(cè)的y向直線段，0 m處為吸水室池底，8 m為液面高度，數(shù)據(jù)方位描述采用面對(duì)來(lái)流方向。

圖8 循環(huán)水泵兩側(cè)速度曲線

如圖8a所示，A泵兩側(cè)流體速度差異較大，喇叭口高度處(1 m)速度差異明顯，直至筒體中部速度差異才有所減小。泵體右側(cè)流體流速于4 m處發(fā)生劇烈變化，其原因是前池進(jìn)水口高度以及吸水室入口上部遮流板的限制影響，左側(cè)流體變化相較緩和。如圖8b，B泵兩側(cè)流體差異較小，尤其是近喇叭口高度處，兩側(cè)水流流速幾乎相等，但筒體中部?jī)蓚?cè)流體存在速度不對(duì)稱性，泵右側(cè)流速較高于左側(cè)。如圖8c，C泵兩側(cè)流體亦存在速度差異，與A泵流速分布趨勢(shì)總體相似，前池內(nèi)的偏流現(xiàn)象是造成A、C泵兩側(cè)流體速度差異程度不同的主要原因。

綜上分析，前池過(guò)短、擴(kuò)散角過(guò)大，無(wú)法緩和弧段進(jìn)水流道的水流慣性離心力影響，流體無(wú)法得到充分發(fā)展而導(dǎo)致的水力不均性是產(chǎn)生流體偏流現(xiàn)象的主要原因，進(jìn)而吸水室內(nèi)流體分布不均乃至貼壁流動(dòng)，而喇叭口及泵體周圍流態(tài)的均勻性是影響水泵運(yùn)行工況的重要因素，循環(huán)水泵進(jìn)水條件差，泵體受力不均則會(huì)導(dǎo)致泵體振動(dòng)、勞損。

2.3 整流優(yōu)化

2.3.1 整流方案

為解決循環(huán)水泵的進(jìn)水條件不佳、運(yùn)行不穩(wěn)定等問(wèn)題，需對(duì)前池流道采取整流優(yōu)化，使水流自由沖擊的影響減小，強(qiáng)制改變水流流態(tài)，增加水流擴(kuò)散分布，讓流體在進(jìn)入吸水室前得到較好的流態(tài)分布。經(jīng)過(guò)對(duì)比分析，最終方案為：在前池中部修筑3道導(dǎo)流板，導(dǎo)流板垂直布置于池底，板厚0.4 m，高為5.0 m，兩側(cè)導(dǎo)流板長(zhǎng)為4.5 m，為最佳導(dǎo)流長(zhǎng)度，過(guò)長(zhǎng)或過(guò)短均會(huì)導(dǎo)致流體再次貼壁，導(dǎo)流板與出水口截面距離1.5 m，導(dǎo)流板對(duì)稱布置且最短距離相距2.6 m；中間導(dǎo)流板長(zhǎng)4.0 m，以中心為原點(diǎn)逆時(shí)針旋轉(zhuǎn)5°，與出水口截面距離0.8 m，中板非對(duì)稱布置是因?yàn)闆_入前池的流體受弧段流道的慣性離心力影響存在嚴(yán)重的偏流現(xiàn)象。優(yōu)化方案前池模型俯視圖如圖9所示。

圖9 導(dǎo)流板俯視示意(前池)

2.3.2 結(jié)果分析

優(yōu)化后的整體流場(chǎng)速度矢量分布如圖10所示，截面選取均與原設(shè)計(jì)流道結(jié)果保持一致。

由圖10可以看出，整流后的流場(chǎng)變化顯著，弧形引水段涌入的水流沖擊在前池內(nèi)的導(dǎo)流板上，流體流態(tài)分布不再集中于前池中部，來(lái)流邊緣流體受導(dǎo)流板影響，加大了流入擴(kuò)散角，使得原本撞擊吸水室室間墩柱才得以分流的流體，提前在前池內(nèi)完成擴(kuò)散分布，有效避免了前池內(nèi)的流態(tài)不均問(wèn)題傳遞至更為封閉的吸水室內(nèi)，經(jīng)擴(kuò)散后的兩側(cè)流體于A、C吸水室進(jìn)口中部流入，避免了吸水室內(nèi)流體貼壁流動(dòng)的惡劣流態(tài)；中部流體原受慣性離心力的影響，在過(guò)短的前池內(nèi)發(fā)生偏流，乃至沖擊吸水室間墩柱，進(jìn)而流體貼壁流動(dòng)。導(dǎo)流板的微度傾斜布置阻止了這一流態(tài)問(wèn)題的產(chǎn)生，使得中部流體于B吸水室正中部流入。三塊導(dǎo)流板經(jīng)設(shè)計(jì)計(jì)算布置，引水段流入的循環(huán)水流量三等分匯入三個(gè)吸水室內(nèi)，改變了原吸水室間流量不均的水力問(wèn)題，使得各循環(huán)水泵工作工況趨于相同。相較于未整流前，雖然前池長(zhǎng)度依然過(guò)短，但經(jīng)導(dǎo)流板進(jìn)一步導(dǎo)流后，流體于前池內(nèi)得到了較好的擴(kuò)散分布。

圖10 進(jìn)水流道水平截面速度矢量

圖11為整流后縱向水流速度矢量分布。可以看出吸水室內(nèi)下部水流流態(tài)分布均勻，流速穩(wěn)定，并無(wú)漩渦；受到吸水室入口上部遮流板的阻流影響，上部流體流態(tài)呈現(xiàn)出縱向大漩渦的趨勢(shì)，不過(guò)流速很低且流域?yàn)樗浪畢^(qū)，對(duì)循環(huán)水泵以及喇叭口近無(wú)影響。前池部分流態(tài)相較復(fù)雜，流體受導(dǎo)流板影響，A、C泵側(cè)前池流態(tài)分布多于流體匯入的中部趨于穩(wěn)定，受矩形前池的影響，前池邊緣存在死水區(qū)與漩渦。B泵前池縱向水流截面正位于中側(cè)導(dǎo)流板，受導(dǎo)流板影響，深水層流域的流速分布均勻，流態(tài)穩(wěn)定；淺水層流域由于吸水室入口遮流板影響存在低速漩渦且為死水區(qū)，對(duì)吸水室內(nèi)水流流態(tài)近無(wú)影響。

圖11 各吸水室縱向截面速度矢量

圖12為循環(huán)水泵泵體橫向截面速度矢量分布?？梢钥闯?，整流后循環(huán)水泵周圍流場(chǎng)相較原流道工況更加穩(wěn)定，由于吸水室無(wú)貼壁高速流體，喇叭口流態(tài)相對(duì)更加均勻，兩側(cè)流速差異微??；泵體周圍流場(chǎng)受吸水口的影響均勻向下分布，泵頂淺水區(qū)為靜水區(qū)，對(duì)泵體影響甚小。由于未對(duì)循環(huán)水泵設(shè)計(jì)修改，泵內(nèi)流場(chǎng)情況與原流道工況一致。

圖12 循環(huán)水泵泵體橫向截面速度矢量(無(wú)泵)

圖13為循環(huán)水泵兩側(cè)速度線?？梢钥闯?，由于吸水室內(nèi)更為均勻的流態(tài)，且無(wú)貼壁高速流體，三泵的兩側(cè)流體流速在1 m(喇叭口處)流速差異很小，相較于原流道工況的巨大流速差異，水力環(huán)境有顯著改善。流速差異隨淹深逐漸變淺而增大，過(guò)了4 m處逐漸減小，此為前池過(guò)短且流體受引水段慣性離心力影響所致。

圖13 循環(huán)水泵兩側(cè)速度線

由以上結(jié)果分析可知，經(jīng)整流優(yōu)化方案后，原流道模型存在的水力問(wèn)題得到了很好的解決，由前池不規(guī)范引發(fā)的流體流態(tài)不均得到了改善，流體經(jīng)導(dǎo)流在前池內(nèi)完成擴(kuò)散，避免了原流道工況水流沖壁貼壁的流態(tài)問(wèn)題；喇叭口附近流速分布更加均勻，流態(tài)更加穩(wěn)定，循環(huán)水泵周圍流場(chǎng)得到顯著改善，循環(huán)水泵進(jìn)水條件有了明顯優(yōu)化。

3 結(jié) 論

通過(guò)對(duì)進(jìn)水流道流體的模擬分析可以得到以下結(jié)論：

(1)針對(duì)循環(huán)水泵振動(dòng)問(wèn)題，采用CFD數(shù)值模擬對(duì)進(jìn)水流道計(jì)算分析可以發(fā)現(xiàn)并解決其水力問(wèn)題。通過(guò)建立精確的模型網(wǎng)格，采用更為真實(shí)的Realizablek-ε模型，研究分析進(jìn)水流道的水力特性，并以此提出優(yōu)化方案。

(2)原設(shè)計(jì)循環(huán)水流道前池為不規(guī)范矩形，擴(kuò)散角過(guò)大且長(zhǎng)度過(guò)短，流體無(wú)法得到充分發(fā)展擴(kuò)散，流態(tài)存在嚴(yán)重偏流現(xiàn)象，吸水室內(nèi)流體貼壁運(yùn)動(dòng)，造成喇叭口與泵體周遭水力不均，進(jìn)水條件差且循環(huán)泵運(yùn)行工況惡劣。

(3)針對(duì)水流偏流現(xiàn)象以及水力不均問(wèn)題，采用在前池布置合適的導(dǎo)流板可削弱水流的高速偏流影響，引導(dǎo)水流擴(kuò)散發(fā)展分布，避免了流體沖壁貼壁等水力問(wèn)題，進(jìn)水流道流態(tài)問(wèn)題得到較好解決，并有效改善喇叭口進(jìn)水條件與循環(huán)泵運(yùn)行條件，解決了循環(huán)水泵振動(dòng)的根源水力問(wèn)題。