宋 明 王漢奎 劉昕宇 李 翼 徐 彤 王海濤 吉建立 何仁洋 李仕力

(1.中國特種設(shè)備檢測研究院；2.天津工業(yè)大學(xué)機(jī)械工程學(xué)院)

油氣輸送管道是國家能源輸送的大動(dòng)脈，它的平穩(wěn)高效運(yùn)行關(guān)系到國家能源安全和公共安全。 中緬天然氣管道貴州省黔西南州晴隆縣管段于2017 年7 月2 日和2018 年6 月10 日發(fā)生燃燒爆炸事故，造成重大人員傷亡。 同一條管道、在同一區(qū)域、不足一年時(shí)間里發(fā)生兩次環(huán)焊縫斷裂泄漏燃爆事故，引起行業(yè)內(nèi)對高鋼級(jí)管道環(huán)焊縫質(zhì)量安全問題的擔(dān)憂，對高鋼級(jí)管道建設(shè)產(chǎn)生了負(fù)面影響。

2018 年10 月，市場監(jiān)管總局成立了X80 鋼級(jí)天然氣管道焊接和檢測研究工作組（市監(jiān)特設(shè)函［2018］1237 號(hào)）。 研究工作組專家組下設(shè)焊接組、檢測組、綜合組3 個(gè)專項(xiàng)研究小組，在工作組框架內(nèi)開展了大量研究工作。 筆者對比分析了導(dǎo)致環(huán)焊縫脆斷的主要原因，重點(diǎn)介紹了環(huán)焊縫韌性和強(qiáng)度兩個(gè)因素對脆斷影響的相關(guān)研究。

1 高鋼級(jí)管道環(huán)焊縫的斷裂特征

1.1 國外高鋼級(jí)管道環(huán)焊縫的斷裂特征

針對油氣管道環(huán)焊縫的脆斷問題，美國交通運(yùn)輸部管道和危險(xiǎn)物品安全管理局（Department of Transportation Pipeline and Hazardous Materials Safety Administration，PHMSA） 在2011 年曾發(fā)布警示公告，指出在直徑大于508 mm（20 英寸）的X70 和X80 管道返修口中出現(xiàn)了貫穿焊縫金屬的脆斷失效問題［1］（圖1）。 報(bào)告認(rèn)為這種脆斷失效模式是氫致開裂 （HAC）， 主要原因是使用了EXX10 纖維素焊條，引入了大量的氫，次要原因是局部幾何拘束、返修口的高拘束等。

圖1 脆斷失效焊口照片

2011 年， 在美國州際天然氣協(xié)會(huì)（Interstate Natural Gas Association of America，INGAA） 組織的研討會(huì)上，PHMSA 報(bào)告了關(guān)于彎管焊接中采用藥芯焊絲的環(huán)焊縫脆斷問題，也認(rèn)為是HAC 和錯(cuò)邊量過大引起應(yīng)力集中所致。 英國焊接學(xué)會(huì)或英國焊接研究所（The Welding Inst itute，TWI）公布的對X65 管道環(huán)焊縫的研究報(bào)告［2］也認(rèn)為，沿焊縫的脆性開裂屬于HAC 裂紋，其原因包括焊縫金屬較高的碳當(dāng)量（局部維氏硬度450HV）、焊根位置鉬元素的偏析及焊縫成型較差等。

國外高鋼級(jí)管道環(huán)焊縫的脆斷多為不等壁厚焊口，從焊趾起裂、在焊縫區(qū)從內(nèi)壁向外壁擴(kuò)展，且存在應(yīng)力集中問題（不等壁厚、錯(cuò)邊等）；研究認(rèn)為其主要原因是管道環(huán)焊縫在焊接過程中引入了過量的氫，從而導(dǎo)致環(huán)焊縫氫脆斷裂。

1.2 國內(nèi)高鋼級(jí)管道環(huán)焊縫的斷裂特征

1.2.1 脆斷宏觀特征

根據(jù)事故調(diào)查，現(xiàn)場環(huán)焊縫脆斷時(shí)的環(huán)境溫度都在5～10 ℃以上；焊接工藝為手工焊打底+自保護(hù)藥芯焊絲半自動(dòng)焊填充/蓋面；脆斷多發(fā)生在直管與彎管連接的不等壁厚焊口位置；斷口和管體宏觀上無塑性變形；起裂位置沿環(huán)向的分布沒有明顯的規(guī)律性；裂紋多起裂于內(nèi)壁焊趾；裂紋在焊縫金屬內(nèi)部從內(nèi)壁向外壁擴(kuò)展，除最終斷裂區(qū)外， 起裂和擴(kuò)展區(qū)均不進(jìn)入熱影響區(qū)和母材。圖2 為環(huán)焊縫脆斷的宏觀特征。

圖2 環(huán)焊縫脆斷的宏觀特征

1.2.2 脆斷微觀特征

裂紋起裂區(qū)域（打底焊）呈現(xiàn)局部塑性起裂；沿焊縫金屬的裂紋擴(kuò)展均為脆性擴(kuò)展，截面金相可見脆性二次裂紋（圖3）；內(nèi)外壁和斷口均未發(fā)現(xiàn)明顯的腐蝕痕跡。

1.3 高鋼級(jí)管道環(huán)焊縫斷裂共性特征

環(huán)焊縫脆斷多在不等壁厚焊口、 從焊趾起裂、在焊縫區(qū)從內(nèi)壁向外壁擴(kuò)展、且存在應(yīng)力集中（不等壁厚、錯(cuò)邊等），是國內(nèi)外高鋼級(jí)管道環(huán)焊縫斷裂的共同特征。 國外案例主要是環(huán)焊縫氫致脆斷，原因是使用的纖維素焊條所致。 而我國自西氣東輸管道工程開始以來所使用的多為低氫焊條的多層多道焊，且在后一焊道對前一焊道的回火作用下，即便焊縫金屬未回火區(qū)存在局部氫脆，焊縫整體氫脆的可能性不大。

2 高鋼級(jí)管道環(huán)焊縫脆斷的影響因素

比較分析國內(nèi)近年來發(fā)生的X70、X80 等高鋼級(jí)天然氣管道環(huán)焊縫失效案例［3～6］，梳理了環(huán)焊縫脆性開裂失效原因和影響因素［7］，主要包括：焊縫沖擊韌性值離散、存在低韌性區(qū)域；變壁厚連接不圓滑過渡造成的局部應(yīng)力集中；焊接和返修過程中產(chǎn)生的危害性面型缺陷；焊縫實(shí)際為低強(qiáng)匹配；組合載荷條件。 其中，與焊縫性能相關(guān)的是其韌性和強(qiáng)度兩個(gè)因素。

2.1 環(huán)焊縫韌性

采用自保護(hù)藥芯焊絲的環(huán)焊縫主要表現(xiàn)為焊縫金屬?zèng)_擊韌性離散，有的位置沖擊吸收能量低。 例如，X80 管道環(huán)焊縫的打底焊多采用堿性焊條E7016 手工焊工藝，填充/蓋面焊采用自保護(hù)藥芯焊絲E81T8-Ni2 半自動(dòng)焊工藝， 其焊縫金屬－10 ℃沖擊吸收能量為15～150 J， 韌脆轉(zhuǎn)變溫度較高（圖4）。

圖4 脆斷焊口上下游環(huán)焊縫的沖擊功韌脆轉(zhuǎn)變曲線

焊縫韌性低與其焊接工藝和微觀組織相關(guān)。一方面，我國目前在役干線管道大多選用藥芯焊絲自保護(hù)焊（FCAW-S）工藝，藥芯中含有較高的Al 元素，在發(fā)揮脫氧保護(hù)作用的同時(shí)難免使過量的Al 固溶在焊縫金屬內(nèi)。 例如，自保護(hù)藥芯焊縫中的Al 含量是氣保護(hù)藥芯焊（FCAW-G）焊縫的15 倍（圖5）。Al 能夠促進(jìn)C 的擴(kuò)散從而穩(wěn)定化奧氏體， 進(jìn)而在降溫過程中進(jìn)入貝氏體轉(zhuǎn)變區(qū)，使得焊縫微觀組織包含較多貝氏體。 對比自保護(hù)藥芯焊接和氣保護(hù)藥芯焊接的環(huán)焊縫顯微組織（圖6）可以發(fā)現(xiàn)，Al 含量高的焊縫，其貝氏體鐵素體的含量也較高［8］。

圖5 環(huán)焊縫金屬的成分特征

圖6 焊縫金屬微觀組織特征

另一方面， 焊接時(shí)如果單道熔敷金屬較厚，則后一焊道不能對前一焊道充分回火，會(huì)有一定比例的未回火貝氏體鐵素體存在于焊縫金屬內(nèi)。例如，焊縫金屬刻槽錘斷試驗(yàn)斷口未見明顯焊接缺陷， 但可見部分樣品存在不同程度的脆性區(qū)（圖7），在該區(qū)域中可見粗大的貝氏體鐵素體，貝氏體板條間可見鏈狀M-A 組元，這類組織具有較好的強(qiáng)度，但韌性偏低，是環(huán)焊縫脆斷的冶金因素。

圖7 刻槽錘斷斷口的脆性區(qū)

2.2 環(huán)焊縫強(qiáng)度

2.2.1 焊接接頭硬度測試

測試材料來自已運(yùn)營10 年的天然氣管道（下同），管材為X70，壁厚17.5 mm，環(huán)焊縫為手工電弧焊（SMAW）打底，自保護(hù)藥芯焊（FACW）填充，具有一定的代表性。 取環(huán)焊縫截面打磨并測量其維氏硬度為HV10，每個(gè)硬度測點(diǎn)間距1 mm，硬度測試結(jié)果如圖8 所示。 焊縫硬度最大值為224HV10，位于熱影響區(qū)內(nèi)的粗晶區(qū)；最小值為164HV10，位于焊縫填充金屬內(nèi)。 焊縫金屬的硬度分布在170～190HV10， 母材硬度分布在200～220HV10，焊縫金屬硬度低于母材硬度。

圖8 焊接接頭硬度分布（HV10）

2.2.2 焊接接頭拉伸測試

焊接接頭普通試樣拉伸試驗(yàn)顯示斷裂均發(fā)生在焊縫區(qū)位置，拉伸測試結(jié)果列于表1。結(jié)果表明，焊接接頭抗拉強(qiáng)度的最小值為601 MPa，滿足標(biāo)準(zhǔn)中對焊接接頭抗拉強(qiáng)度的要求（不低于同級(jí)別母材抗拉強(qiáng)度的下限值570 MPa）。焊縫金屬屈服強(qiáng)度遠(yuǎn)低于母材的屈服強(qiáng)度，焊縫金屬抗拉強(qiáng)度低于焊接接頭的抗拉強(qiáng)度。 焊接接頭兩側(cè)母材對焊縫金屬存在一定的拘束，使得焊接接頭整體表現(xiàn)出的抗拉強(qiáng)度大于焊縫金屬的抗拉強(qiáng)度。

表1 X70管道環(huán)焊縫焊接接頭普通試樣拉伸測試結(jié)果

焊縫金屬的屈服強(qiáng)度低于母材的屈服強(qiáng)度，當(dāng)管線承受軸向載荷的作用時(shí)，焊縫金屬將率先屈服并開始塑性變形，由于焊縫占管線的長度小且焊縫屈服強(qiáng)度低，管線的主要應(yīng)變集中在焊縫內(nèi)，在焊縫處發(fā)生應(yīng)變集中。 應(yīng)變集中不同于應(yīng)力集中，應(yīng)力集中所產(chǎn)生的應(yīng)力值上限為該處材料的屈服強(qiáng)度， 其破壞形式主要表現(xiàn)為疲勞源；應(yīng)變集中處應(yīng)變值不受材料限制，其破壞形式主要表現(xiàn)為塑性剪切破壞或者脆性斷裂。

2.2.3 焊縫微區(qū)小試樣拉伸測試

為進(jìn)一步研究焊縫金屬內(nèi)不同區(qū)域的性能差別，進(jìn)行了焊縫微區(qū)小試樣拉伸測試。 小試樣厚度為0.75 mm、總長度50 mm，取樣位置和拉伸 后宏觀照片如圖9 所示，測試結(jié)果如圖10 所示。

圖9 小試樣取樣部位及試樣拉伸后照片

圖10 焊縫微區(qū)不同區(qū)域的強(qiáng)度分布

結(jié)果表明：在環(huán)焊縫內(nèi)部，不同位置的屈服強(qiáng)度、抗拉強(qiáng)度不同，其分布規(guī)律與硬度存在明顯相關(guān)性，低硬度區(qū)的屈服強(qiáng)度與抗拉強(qiáng)度均低于其他區(qū)域，低硬度區(qū)可能是后一焊道對前一焊道的回火所致。 所有小試樣拉伸的屈服強(qiáng)度均低于標(biāo)準(zhǔn)中對焊接接頭的屈服強(qiáng)度要求，焊接接頭屬于低強(qiáng)匹配接頭。

2.2.4 焊接接頭應(yīng)變DIC 測試

為探究低強(qiáng)匹配焊接接頭在拉伸作用下的變形特征，利用數(shù)字圖像相關(guān)（DIC）技術(shù)測量焊接接頭應(yīng)變場。 DIC 測量系統(tǒng)的硬件部分主要有光源、數(shù)字相機(jī)、控制盒和計(jì)算機(jī)；軟件部分有圖像采集軟件和圖像處理軟件；可實(shí)現(xiàn)單目（用一臺(tái)數(shù)字相機(jī)）測量、雙目（兩臺(tái)數(shù)字相機(jī)）測量或多目（多臺(tái)數(shù)字相機(jī)）測量，雙目測量可以給出三維應(yīng)變場。DIC 是一種非接觸式測量技術(shù)，其應(yīng)變測量精度受光學(xué)系統(tǒng)、相機(jī)成像元件及解算算法等多種因素限制，通常其測量精度約為100 個(gè)微應(yīng)變。

取焊接接頭板狀拉伸試樣進(jìn)行測試，焊縫位于試樣中部， 試樣內(nèi)外表面保持焊縫原有狀態(tài)，試樣側(cè)面精磨并噴漆，以制造表面特征便于計(jì)算機(jī)處理（圖11）。 試驗(yàn)過程用雙目相機(jī)對試樣側(cè)成像并計(jì)算應(yīng)變，結(jié)果如圖12a 所示，可見，低強(qiáng)匹配焊縫接頭拉伸時(shí)應(yīng)變分布不均勻，在焊縫內(nèi)部高應(yīng)變區(qū)呈X 形分布，X 形的4 個(gè)點(diǎn)為內(nèi)外壁焊趾，高應(yīng)變區(qū)與主應(yīng)力方向近似呈45°，此分布特征也可以利用有限元計(jì)算得出（圖12b）。 X 形的變形集中帶表明管線的變形將主要集中在焊縫區(qū)內(nèi)。 低強(qiáng)匹配的焊縫將影響高鋼級(jí)管道的抗變形能力。

圖11 數(shù)字圖像相關(guān)測量焊縫

3 研究結(jié)論及研究方向

國內(nèi)外高鋼級(jí)管道環(huán)焊縫脆性斷裂具有共性特征。 研究結(jié)果表明，影響脆斷的主要原因是焊縫金屬韌性偏低和低強(qiáng)匹配。 但目前對脆斷問題的認(rèn)識(shí)仍然過于籠統(tǒng)，需要開展更深入的研究工作。 一是基于大量試驗(yàn)數(shù)據(jù)全面對比分析半自動(dòng)藥芯自保護(hù)焊接工藝與全自動(dòng)實(shí)芯焊絲焊接工藝環(huán)焊縫的組織和性能，研究焊縫韌性、拘束度和載荷與脆斷行為的定量關(guān)系；二是采用DIC、微試樣等技術(shù)手段，更詳盡地描述焊縫局部的力學(xué)性能，反映低強(qiáng)匹配焊縫存在的問題，研究低強(qiáng)匹配環(huán)焊縫的斷裂行為。 最終，提出新建高鋼級(jí)天然氣管道環(huán)焊縫質(zhì)量控制的關(guān)鍵要素。

4 高鋼級(jí)管道環(huán)焊縫質(zhì)量控制建議

針對以上分析， 筆者從設(shè)計(jì)、 材料和施工3個(gè)方面提出高鋼級(jí)管道環(huán)焊縫質(zhì)量的控制建議：

a. 設(shè)計(jì)方面。 應(yīng)充分考慮油氣管道的失效模式、組合載荷、焊接接頭強(qiáng)度匹配和熱影響區(qū)軟化效應(yīng)的影響。 對于地質(zhì)災(zāi)害影響區(qū)和高風(fēng)險(xiǎn)管段，在設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)提出地質(zhì)災(zāi)害監(jiān)測和管道本體應(yīng)力應(yīng)變監(jiān)測設(shè)施的安裝要求， 并與管道同期建成。

b. 材料方面。 制定相統(tǒng)一的高鋼級(jí)鋼管和管件專用技術(shù)條件，滿足工程質(zhì)量控制要求；嚴(yán)格按照法規(guī)標(biāo)準(zhǔn)、安全技術(shù)規(guī)范要求對壓力管道元件和相關(guān)材料進(jìn)行驗(yàn)收， 嚴(yán)格把控驗(yàn)收流程，規(guī)范驗(yàn)收管理。

c. 施工方面。 現(xiàn)場焊接優(yōu)先采用參數(shù)可控的自動(dòng)焊工藝， 嚴(yán)格評估焊接返修的合理合規(guī)性；安裝單位應(yīng)現(xiàn)場驗(yàn)證焊接工藝，評價(jià)其執(zhí)行焊接工藝的能力， 對每個(gè)焊接機(jī)組現(xiàn)場施焊的前100道焊口隨機(jī)抽查不少于2 道進(jìn)行理化性能檢驗(yàn)；焊接記錄應(yīng)實(shí)現(xiàn)自動(dòng)記錄，并保證施焊記錄的不可更改和可追溯性，焊接記錄保存年限應(yīng)與管道使用年限一致； 嚴(yán)格落實(shí)管道安裝監(jiān)督檢驗(yàn)制度，擇優(yōu)選擇無關(guān)聯(lián)關(guān)系且有法定資質(zhì)的監(jiān)督檢驗(yàn)機(jī)構(gòu)，依據(jù)法規(guī)標(biāo)準(zhǔn)、安全技術(shù)規(guī)范開展壓力管道安裝監(jiān)督檢驗(yàn)；應(yīng)進(jìn)一步研究X80 鋼管道的焊接工藝， 改進(jìn)不等厚焊接接頭的坡口型式，制定不等厚焊接接頭專項(xiàng)工藝規(guī)程；嚴(yán)格執(zhí)行監(jiān)理單位的第三方行為準(zhǔn)則，強(qiáng)化監(jiān)理人員的資質(zhì)管理和工作控制流程，保證監(jiān)理工作記錄和數(shù)據(jù)的真實(shí)有效和可追溯。