薛慧君 鄭建庭 鄒春霞 侯雨豐 劉 鑫,3

(1.內(nèi)蒙古農(nóng)業(yè)大學(xué)水利與土木建筑工程學(xué)院， 呼和浩特 010018； 2.內(nèi)蒙古農(nóng)業(yè)大學(xué)能源與交通工程學(xué)院， 呼和浩特 010018； 3.鄂爾多斯應(yīng)用技術(shù)學(xué)院土木工程系， 內(nèi)蒙古鄂爾多斯 017000)

0 引 言

浮石是一種具有發(fā)達(dá)孔隙結(jié)構(gòu)的天然非金屬礦產(chǎn)，也稱(chēng)為火山石[1]。浮石可以作為輕骨料配制混凝土，許多研究表明其具有低密度、低彈性模量、低導(dǎo)熱性等特質(zhì)，特別是浮石混凝土豐富的孔結(jié)構(gòu)使其具有良好的抗凍性[2-3]?，F(xiàn)階段浮石混凝土的細(xì)骨料，主要采用顆粒級(jí)配良好、雜質(zhì)較少、品質(zhì)較優(yōu)的天然河砂，但隨著河砂限采政策的實(shí)施，尋求天然河砂的替代品勢(shì)在必行。風(fēng)積沙主要來(lái)源于沙漠及沙地區(qū)域的天然特細(xì)沙，可作為巖土工程材料使用，尤其是在軟土加固、路基隔斷層、路面基層或墊層等工程[4-6]。此外，風(fēng)積沙還可以替代部分河砂配制風(fēng)積沙混凝土，相關(guān)研究表明，在適當(dāng)替代率范圍內(nèi)風(fēng)積沙混凝土力學(xué)性能和耐久性可滿足一般土木與水利工程使用[7-9]。

現(xiàn)階段諸多研究者采用不同測(cè)試手段對(duì)不同工況下浮石輕骨料混凝土服役性能及微觀結(jié)構(gòu)進(jìn)行表征。Dong等利用原子力顯微鏡對(duì)浮石混凝土抗凍性能進(jìn)行研究，從水化產(chǎn)物原子間的空間排列角度闡釋其內(nèi)部結(jié)構(gòu)[10]；Domagata等利用掃描電鏡、X射線衍射對(duì)輕骨料混凝土界面過(guò)渡區(qū)進(jìn)行分析，并對(duì)輕骨料孔隙中水化硅酸鈣凝膠的發(fā)育情況進(jìn)行判定[11]；Korat等利用X射線斷層掃描和壓汞儀協(xié)同測(cè)試，分析不同溫度下的輕骨料混凝土孔隙分布[12]；劉倩等研究表明氯鹽干濕循環(huán)下浮石輕骨料混凝土侵蝕機(jī)理主要為小孔隙和中小孔隙向大孔隙和裂紋發(fā)育，且生成代表性腐蝕產(chǎn)物Friedel鹽[13]；王仁遠(yuǎn)等研究表明風(fēng)蝕與凍融耦合作用下浮石混凝土破壞程度較單一風(fēng)蝕、凍融損傷破壞更為嚴(yán)重，且風(fēng)蝕加速浮石混凝土凍融損傷進(jìn)程[14]。綜上所述，眾多研究者利用了不同測(cè)試手段對(duì)浮石混凝土服役性能及微結(jié)構(gòu)特征進(jìn)行表征[15-16]，但是針對(duì)適量風(fēng)積沙摻入的浮石混凝土，其孔隙特征的變化規(guī)律研究甚少，特別是針對(duì)寒冷地區(qū)涉水浮石混凝土，孔隙特征是影響其抗凍性的重要因素之一，所以研究?jī)鋈谘h(huán)條件下風(fēng)積沙浮石混凝土孔結(jié)構(gòu)演變很有必要。

本研究利用天然浮石作為粗骨料配制混凝土，采用庫(kù)布其沙漠風(fēng)積沙部分替代河砂，研究風(fēng)積沙浮石混凝土抗凍性，通過(guò)核磁共振測(cè)試不同風(fēng)積沙替代率的浮石混凝土孔結(jié)構(gòu)特征，利用T2譜曲線變化、T2譜積分面積、孔隙度、水飽和度、分形維數(shù)等指標(biāo)對(duì)混凝土孔結(jié)構(gòu)進(jìn)行表征，并分析風(fēng)積沙浮石混凝土與普通浮石混凝土孔隙特征方面的不同。

1 試驗(yàn)材料與方法

1.1 試驗(yàn)材料與配合比

水泥選用冀東P·O 42.5普通硅酸鹽水泥；粉煤灰選用呼和浩特西郊熱電廠F類(lèi)ΙΙ級(jí)粉煤灰；細(xì)骨料為風(fēng)積沙及河砂，風(fēng)積沙取自庫(kù)布其沙漠腹地，河砂取自呼和浩特砂廠，兩者主要物理化學(xué)指標(biāo)如表1所示；天然浮石粗骨料取自呼和浩特市，粒徑范圍為4.75～26.5 mm，堆積密度為737 kg/m3，表觀密度為1 757 kg/m3，1 h吸水率為7.91%，筒壓強(qiáng)度為2.9 MPa，壓碎指標(biāo)為40.1%；水選用普通自來(lái)水；外加劑選用復(fù)合型高效引氣減水劑，減水率為20%。

表1 風(fēng)積沙與河砂物理化學(xué)指標(biāo)

試驗(yàn)配制水膠比為0.45的風(fēng)積沙浮石混凝土，采用等質(zhì)量替代法用風(fēng)積沙替代部分河砂，替代率分別為0%、20%、40%、60%，混凝土配合比見(jiàn)表2。

表2 風(fēng)積沙浮石混凝土配合比

1.2 試驗(yàn)方法

采用100 mm×100 mm×400 mm棱柱體混凝土試件進(jìn)行抗凍性試驗(yàn)，每組3塊，將試件標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)24 d后，置于(20±2)℃水中浸泡4 d，試件在28 d開(kāi)始抗凍性試驗(yàn)，試驗(yàn)前測(cè)定初始質(zhì)量和初始動(dòng)彈性模量。每個(gè)凍融循環(huán)在4 h內(nèi)完成，融化時(shí)間不少于整個(gè)循環(huán)時(shí)間1/4。每隔25次凍融循環(huán)測(cè)定試件質(zhì)量和相對(duì)動(dòng)彈性模量，設(shè)計(jì)凍融循環(huán)為200次。

采用TDR-16型混凝土快速凍融試驗(yàn)機(jī)進(jìn)行凍融循環(huán)試驗(yàn)，用感量5 g的電子秤稱(chēng)量試件質(zhì)量損失，借助NELD-DTV型動(dòng)彈性模量測(cè)定儀測(cè)定試件動(dòng)彈性模量；采用MesoMR型核磁共振分析系統(tǒng)中CPMG脈沖序列測(cè)定浮石混凝土孔隙特征，用直徑56 mm鉆頭對(duì)混凝土試件鉆芯取樣，將鉆取的混凝土圓柱體切割成高度為50 mm的核磁共振試樣，然后置于負(fù)壓真空飽水儀，對(duì)混凝土樣品進(jìn)行24 h真空負(fù)壓飽水處理。

2 試驗(yàn)結(jié)果與討論

2.1 質(zhì)量損失率變化

不同風(fēng)積沙替代率的浮石混凝土凍融循環(huán)200次前后照片如圖1所示，不同風(fēng)積沙替代率的浮石混凝土凍融循環(huán)質(zhì)量損失率如圖2所示。由圖可知：隨著凍融循環(huán)次數(shù)的增加，浮石混凝土質(zhì)量損失均不同程度的增大；對(duì)于D組浮石混凝土，質(zhì)量損失率曲線增長(zhǎng)幅度最大，在150次凍融循環(huán)后其質(zhì)量損失率即達(dá)到GB/T 50082—2009《普通混凝土長(zhǎng)期性能和耐久性能試驗(yàn)方法標(biāo)準(zhǔn)》規(guī)定的5%的上限[17]；而其余3組，質(zhì)量損失率均隨著凍融循環(huán)呈現(xiàn)緩慢增長(zhǎng)趨勢(shì)，其中A組質(zhì)量損失率曲線增長(zhǎng)最為緩慢，在凍融循環(huán)25次后質(zhì)量損失率出現(xiàn)微弱負(fù)增長(zhǎng)，凍融循環(huán)200次后質(zhì)量損失率僅為0.57%，從質(zhì)量損失率角度說(shuō)明其抗凍性最佳；B和C組混凝土，質(zhì)量損失率隨凍融循環(huán)次數(shù)增加趨勢(shì)差異性較小，凍融循環(huán)200次后質(zhì)量損失率分別為1.10%和0.91%，說(shuō)明兩者抗凍性較好且相差不大。對(duì)于風(fēng)積沙替代率60%的浮石混凝土，在水膠比相同的情況下，風(fēng)積沙替代率超過(guò)一定范圍，導(dǎo)致混凝土中水泥漿體對(duì)風(fēng)積沙的包裹能力降低，從而減小了硬化混凝土的機(jī)械咬合力，在凍融循環(huán)過(guò)程中，冰-水兩相交替作用對(duì)機(jī)械咬合力較弱的風(fēng)積沙水泥漿體產(chǎn)生作用力，導(dǎo)致風(fēng)積沙水泥漿體發(fā)生剝落，從而影響浮石混凝土抗凍性。

a—凍融循環(huán)0次； b—凍融循環(huán)200次。

圖2 浮石混凝土凍融循環(huán)質(zhì)量損失率

2.2 相對(duì)動(dòng)彈性模量變化

不同風(fēng)積沙替代率的浮石混凝土凍融循環(huán)作用下相對(duì)動(dòng)彈性模量變化如圖3所示。由圖可知：隨著凍融循環(huán)次數(shù)的增加浮石混凝土相對(duì)動(dòng)彈性模量均呈現(xiàn)衰減趨勢(shì)；對(duì)于A和D組混凝土，相對(duì)動(dòng)彈性模量衰減較為明顯，凍融循環(huán)200次后，相對(duì)動(dòng)彈性模量分別衰減至89.55%和88.00%，且A組在凍融循環(huán)150次之內(nèi)，相對(duì)動(dòng)彈性模量始終衰減最大，在凍融循環(huán)25次后，相對(duì)動(dòng)彈性模量衰減為92.90%；而B(niǎo)和C組混凝土，相對(duì)動(dòng)彈性模量隨凍融循環(huán)次數(shù)增加變化較小，凍融循環(huán)200次后，相對(duì)動(dòng)彈性模量變化幅度微弱，僅衰減至96.50%和98.21%。

圖3 浮石混凝土凍融循環(huán)相對(duì)動(dòng)彈性模量變化

綜合考慮質(zhì)量損失率和相對(duì)動(dòng)彈性模量?jī)蓚€(gè)評(píng)判指標(biāo)，風(fēng)積沙替代率低于40%時(shí)，不影響浮石混凝土的抗凍性，當(dāng)替代率達(dá)60%時(shí)，浮石混凝土抗凍性顯著下降。此外，衡量風(fēng)積沙浮石混凝土凍融循環(huán)破壞，質(zhì)量損失率比相對(duì)動(dòng)彈性模量更為敏感，即凍融循環(huán)對(duì)風(fēng)積沙混凝土表層漿體質(zhì)量剝落破壞比其內(nèi)部相對(duì)動(dòng)彈性模量損傷更為嚴(yán)重。

2.3 核磁共振孔隙結(jié)構(gòu)

2.3.1核磁共振T2譜圖

浮石混凝土凍融循環(huán)200次前后核磁共振T2譜分布曲線如圖4所示，凍融循環(huán)前后浮石混凝土T2譜積分面積如表3所示。由圖4、表3可知：經(jīng)凍融循環(huán)200次后除B組外其他組浮石混凝土T2譜峰均有左移趨勢(shì)，且4組浮石混凝土各峰積分面積普遍增大，即隨著凍融次數(shù)的增加浮石混凝土的內(nèi)部孔隙數(shù)量也呈增長(zhǎng)趨勢(shì)，其中A組第一峰積分面積相對(duì)于其他組別增長(zhǎng)幅度最大，增長(zhǎng)了64.45%；在凍融循環(huán)200次后第三峰信號(hào)幅度變得極弱，可忽略不計(jì)；B組第一峰面積增長(zhǎng)幅度僅次于基準(zhǔn)組，增長(zhǎng)了60.56%，在凍融循環(huán)200次后第三峰完全消失；C組整體峰面積相對(duì)于其他組別增長(zhǎng)幅度最大，增長(zhǎng)了111.52%，且主要為第二峰面積增長(zhǎng)，第二峰面積與凍融前相比增長(zhǎng)了179.54%；D組第一峰積分面積出現(xiàn)減小現(xiàn)象，第三峰積分面積由極其微弱的0.853增長(zhǎng)至1 067.395。說(shuō)明在相同凍融循環(huán)次數(shù)條件下當(dāng)風(fēng)積沙摻量大于40%后，浮石混凝土內(nèi)部孔隙結(jié)構(gòu)會(huì)發(fā)生明顯改變，出現(xiàn)大量對(duì)凍融損傷產(chǎn)生促進(jìn)作用的大尺寸孔隙，且此時(shí)浮石混凝土抗凍性將顯著下降。

a—A組； b—B組； c—C組； d—D組。

表3 浮石混凝土核磁共振T2譜積分面積

2.3.2孔隙類(lèi)型

通過(guò)核磁共振T2譜可以計(jì)算混凝土孔隙分布情況[18-20]，進(jìn)一步根據(jù)Yaman等的研究[21]將混凝土孔隙分為3類(lèi)：微毛細(xì)孔(r≤100 nm)、大毛細(xì)孔(1001 000 nm)。凍融循環(huán)前后輕骨料混凝土的孔隙類(lèi)型占比如圖5所示。由圖可知：凍融循環(huán)前A組浮石混凝土中有害孔占比26.98%最小、微毛細(xì)孔占比46.74%最多，其余3組中以風(fēng)積沙摻量為40%的C組浮石混凝土的孔徑分布最接近于基準(zhǔn)組，凍融循環(huán)后A組浮石混凝土微毛細(xì)孔占比變化不大，有害孔占比減少，而其余3組浮石混凝土微毛細(xì)孔占比均大幅度降低，其中C組下降幅度最大，達(dá)到15.4%，但C組大毛細(xì)孔占比增長(zhǎng)幅度是4組里最大的，達(dá)到10.94%，這說(shuō)明C組浮石混凝土小孔隙在經(jīng)過(guò)凍融循環(huán)后向大孔隙演變，且C組中有害孔占比增長(zhǎng)幅度最接近基準(zhǔn)組。故在浮石混凝土中摻入風(fēng)積沙，會(huì)因?yàn)閾搅康淖兓箍紫督Y(jié)構(gòu)產(chǎn)生不同程度的劣化。

a—凍融前； b—凍融后。有害孔； 大毛細(xì)孔； 微毛細(xì)孔。

將凍融循環(huán)前后的孔徑占比變化量與浮石混凝土凍融循環(huán)后質(zhì)量損失率相關(guān)聯(lián)，可發(fā)現(xiàn)隨著風(fēng)積沙摻量的增加，浮石混凝土的質(zhì)量損失率與100 nm1 000 nm有害孔占比變化率的變化趨勢(shì)相同；將凍融循環(huán)前后的孔徑占比變化量與凍融循環(huán)前后相對(duì)動(dòng)彈性模量變化相關(guān)聯(lián)所得的結(jié)論與質(zhì)量損失率基本一致。這說(shuō)明對(duì)于浮石混凝土，100 nm1 000 nm有害孔占比增多會(huì)削弱其抗凍能力。

2.3.3孔隙特征參數(shù)

1)孔隙度。凍融循環(huán)前后各組浮石混凝土孔隙度如圖6所示。由圖可知：在凍融循環(huán)后各組浮石混凝土吸水孔隙度均較凍融循環(huán)前有所增大。A組浮石混凝土凍融前吸水孔隙度為1.095%，凍融循環(huán)后A組吸水孔隙度增大至4.403%，增長(zhǎng)幅度最大；凍融循環(huán)后B、C組浮石混凝土吸水孔隙度分別為4.784%和4.527%，與A組混凝土吸水孔隙度相差不大，且宏觀抗凍性方面A、B和C組混凝土抗凍性均滿足設(shè)計(jì)要求；而D組輕骨料凝土凍融循環(huán)前后吸水孔隙度均明顯高于其他組混凝土，分別為3.581%和6.005%，說(shuō)明60%的風(fēng)積沙摻入明顯增大了浮石混凝土中吸水孔隙度的比例，且D組宏觀抗凍性不滿足設(shè)計(jì)要求，側(cè)面反映出可以通過(guò)吸水孔隙度的大小判定浮石混凝土抗凍性的優(yōu)劣。

圖6 凍融循環(huán)前后浮石混凝土孔隙度

2)水飽和度。對(duì)于小孔隙中的流體，氫質(zhì)子自由度較低且束縛力較大，對(duì)于大孔隙中的流體，氫質(zhì)子自由度較高且束縛力較弱，T2截止值為束縛水和自由水分界值，小于該值的水存在于小孔隙中，大于該值的水存在于大孔隙中，利用孔隙分布可計(jì)算得到水飽和度[19-20]。凍融循環(huán)前后浮石混凝土的水飽和度如圖7所示。由圖可知:各組浮石混凝土凍融循環(huán)200次后代表小孔隙的束縛水飽和度呈減小趨勢(shì)，代表大孔隙的自由水飽和度呈增大趨勢(shì)。結(jié)合抗凍性試驗(yàn)，對(duì)于D組200次凍融循環(huán)后孔隙率6.01%，自由流體飽和度77.59%，兩者為試驗(yàn)組中的最大值和較大值，且該組浮石混凝土抗凍性最差。隨著凍融循環(huán)進(jìn)行，大孔隙中的流體受到冰-水兩相反復(fù)作用，對(duì)孔隙產(chǎn)生一定孔隙壓力，試件表層風(fēng)積沙水泥漿體產(chǎn)生的凍融損傷破壞較大[10]，導(dǎo)致表面風(fēng)積沙水泥漿體大面積剝落，質(zhì)量損失率迅速增大，但內(nèi)部浮石混凝土骨料與界面過(guò)渡區(qū)相對(duì)穩(wěn)定，相對(duì)動(dòng)彈性模量變化較少。對(duì)于A、B和C組浮石混凝土，風(fēng)積沙替代率低于40%，孔隙度和自由水飽和度均低于D組，在抗凍性試驗(yàn)中，試件表面風(fēng)積沙漿體產(chǎn)生的凍融損傷破壞較小，風(fēng)積沙漿體剝落較少，質(zhì)量損失率變化不大。

圖7 凍融循環(huán)前后浮石混凝土水飽和度

3)最可幾孔徑。最可幾孔徑是混凝土中所有孔隙里出現(xiàn)占比最高的孔隙的孔徑尺寸[22]，凍融循環(huán)前后風(fēng)積沙浮石混凝土最可幾孔徑分布和占比如圖8所示。由圖8a可知：浮石混凝土在凍融循環(huán)前后最可幾孔徑的尺寸隨著風(fēng)積沙摻量增加呈現(xiàn)出先增大后減小的變化趨勢(shì)。經(jīng)歷凍融循環(huán)后，A組普通浮石混凝土最可幾孔徑向小孔徑方向演化，而B(niǎo)、C和D組風(fēng)積沙浮石混凝土最可幾孔徑均向大孔徑方向演化，其中D組混凝土最可幾孔徑由凍融前29.35 nm演變?yōu)閮鋈诤? 279.87 nm，最可幾孔徑尺寸變化值最大，說(shuō)明D組混凝土凍融循環(huán)后孔隙結(jié)構(gòu)劣化程度最大，抗凍性最差。由圖8b可知：4組混凝土在凍融循環(huán)后最可幾孔徑占比均有不同程度提升，D組提升最大，由1.34%提升到2.37%，說(shuō)明大孔隙數(shù)量在增加，小孔徑在向大孔徑演化。

a—最可幾孔徑尺寸； b—最可幾孔徑占比。

2.3.4孔結(jié)構(gòu)分形維數(shù)

由核磁共振試驗(yàn)得到凍融前后浮石混凝土T2譜曲線，根據(jù)T2譜曲線可計(jì)算浮石混凝土核磁共振分形維數(shù)。由幾何學(xué)分形理論[23-24]可知核磁共振T2譜對(duì)應(yīng)的分形幾何近似為：

Sv=(T2max/T2)D-3

(1a)

lgSv=(3-D)lgT2+(D-3)lgT2max

(1b)

式中：Sv為弛豫時(shí)間小于T2截止值時(shí)的累積孔隙體積占總孔隙體積百分比；D為分形維數(shù)；T2max為最大弛豫時(shí)間，此處T2截止值取值由核磁共振T2譜分布所決定，取10 ms。

以?xún)鋈谘h(huán)前后核磁共振T2譜所對(duì)應(yīng)的孔隙半徑作為試驗(yàn)數(shù)據(jù)來(lái)計(jì)算孔隙體積分形維數(shù)，其lgT2與lgSv關(guān)系曲線如圖9所示。

a—A-0； b—B-0； c—C-0； d—D-0； e—A-200; f—B-200; g—C-200； h—D-200。

進(jìn)一步以T2=10 ms為分界點(diǎn)，對(duì)弛豫時(shí)間T2≤10 ms和T2>10 ms兩段散點(diǎn)圖進(jìn)行線性擬合，利用lgT2與lgSv的關(guān)系曲線圖中兩段線性擬合關(guān)系計(jì)算核磁共振分形維數(shù)，其中Dmin和Dmax分別代表浮石混凝土在r≤150 nm和r>150 nm時(shí)的核磁共振分形維數(shù)，計(jì)算結(jié)果如表4所示。

表4 凍融循環(huán)前后浮石混凝土孔結(jié)構(gòu)分形維數(shù)

由表4可知：除A組浮石混凝土外其余3組凍融循環(huán)后的核磁共振分形維數(shù)均不同程度小于凍融循環(huán)前相對(duì)應(yīng)的分形維數(shù)，A組則與之相反，凍融后浮石混凝土分形維數(shù)大于凍融前相應(yīng)分形維數(shù)，且風(fēng)積沙摻量增加凍融循環(huán)前后4組浮石混凝土的Dmin與Dmax均表現(xiàn)出同升同降的變化趨勢(shì)，即凍融前Dmin與Dmax呈正相關(guān)，凍融后亦是如此。其中C組核磁共振分形維數(shù)最接近基準(zhǔn)組A組，即從核磁共振分形維數(shù)的角度來(lái)講，在浮石混凝土中摻入40%風(fēng)積沙后其抗凍性與基準(zhǔn)組相當(dāng)。

進(jìn)一步將微毛細(xì)孔、大毛細(xì)孔和有害孔占比與核磁共振分形維數(shù)相關(guān)聯(lián)，各類(lèi)孔隙占比與Dmax分形維數(shù)關(guān)系如圖10所示。由圖可知：浮石混凝土分形維數(shù)Dmax與r≤100 nm微毛細(xì)孔占比呈正比關(guān)系，兩者經(jīng)線性擬合后相關(guān)系數(shù)R2為0.972 6，說(shuō)明分形維數(shù)Dmax越大微毛細(xì)孔占比越大；同時(shí)，分形維數(shù)Dmax與r>1 000 nm有害孔占比呈反比關(guān)系，兩者經(jīng)線性擬合后相關(guān)系數(shù)R2為0.970 2，說(shuō)明分形維數(shù)Dmax越大有害孔占比越小；此外，分形維數(shù)Dmax與100 nm

a—Dmax與微毛細(xì)孔關(guān)系； b—Dmax與大毛細(xì)孔關(guān)系；c—Dmax與有害孔占比關(guān)系。

3 結(jié) 論

1)風(fēng)積沙替代率低于40%時(shí)對(duì)浮石混凝土抗凍性影響不大，當(dāng)風(fēng)積沙摻量為60%時(shí)浮石混凝土凍融循環(huán)過(guò)程中表層風(fēng)積沙水泥漿體剝落較為嚴(yán)重，評(píng)價(jià)風(fēng)積沙浮石混凝土抗凍性，質(zhì)量損失率比相對(duì)動(dòng)彈性模量更為精確。

2)風(fēng)積沙浮石混凝土中100 nm1 000 nm有害孔占比增多會(huì)削弱其抗凍能力。

3)經(jīng)歷凍融循環(huán)后，普通浮石混凝土最可幾孔徑向小孔徑方向移演化，而風(fēng)積沙浮石混凝土最可幾孔徑均向大孔徑方向演化。

4)浮石混凝土孔隙結(jié)構(gòu)具有一定的分形特征，通過(guò)核磁共振分形維數(shù)Dmax的變化可表征浮石混凝土r≤100 nm微毛細(xì)孔和r>1 000 nm有害孔占比的變化，分形維數(shù)Dmax越大，則微毛細(xì)孔占比越多而有害孔占比越少，且分形維數(shù)Dmin與各類(lèi)孔隙占比的關(guān)聯(lián)度不高。