寧鐿彭，許金余，王志航，黃 河

(空軍工程大學(xué)，陜西 西安 710038)

0 引言

機(jī)場道面作為機(jī)場的重要組成部分，其完好狀態(tài)直接與飛機(jī)的運(yùn)行安全及機(jī)場運(yùn)營成本相關(guān)，而機(jī)場道面接縫處作為機(jī)場道面最脆弱的環(huán)節(jié)，其施工工藝及所使用材料的耐久性能直接影響機(jī)場道面的安全性能和使用壽命。在日常使用過程中，酸雨、雨、雪、飛機(jī)泄露的航油、高溫噴氣及除雪劑等復(fù)雜的環(huán)境條件[1]都會對填縫材料的性能造成不同程度的影響。我國機(jī)場目前常用的填縫材料為聚硫類[2]、硅酮類[3]、聚氨酯類[4]材料，其中硅酮類材料耐水、耐油性能、耐腐蝕性溶劑性能弱，抗撕裂性能差且價格高昂,聚氨酯類材料耐水性和耐候性較差。這些材料的耐久性能普遍較差，因此研制出一種力學(xué)性能和耐久性能優(yōu)異的新型聚合物材料具有重要的意義和應(yīng)用前景。

聚合物基水泥柔性復(fù)合材料(PCFC)是一種以苯乙烯-丙烯酸酯共聚乳液[5]和VAE乳液混合為基體材料，以水泥和無機(jī)填料為增強(qiáng)材料的復(fù)合材料。聚合物基水泥柔性復(fù)合材料中聚合物乳液與水泥產(chǎn)物交織成網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)，改善了過渡區(qū)結(jié)構(gòu)和孔結(jié)構(gòu)，顯著改善了接縫材料的耐久性。聚合物黏結(jié)強(qiáng)度高，彎曲、拉伸性能好的優(yōu)勢完美彌補(bǔ)了水泥的缺陷，且水泥本身具有耐久性能好、抗壓強(qiáng)度高的優(yōu)點(diǎn)。PCFC可在復(fù)雜環(huán)境條件下長期高性能地使用，具有廣闊的應(yīng)用前景。目前國內(nèi)外針對聚合物基水泥材料的研究主要集中在其性能[6]、改性機(jī)理[7-9]、應(yīng)用與前景[10-11]等方面。劉方等[12]研究發(fā)現(xiàn)丁苯膠乳使聚合物固化形成的結(jié)構(gòu)與水泥水化物相互交織，填充孔隙提高了改性水泥混凝土的抗?jié)B透性能。朱從進(jìn)等[13]研究了灰粉比對苯丙乳液基水泥復(fù)合填縫料剪切性能的影響，并發(fā)現(xiàn)適當(dāng)增大灰粉比可顯著提高填縫料的剪切性能。張琳等[14]研究了不同溫度和不同摻量對聚丙烯酸酯改性混凝土抗壓性能的影響，發(fā)現(xiàn)聚丙烯酸酯可使混凝土的抗壓性能大提升，降低混凝土的破壞程度。Ilango等[7]進(jìn)行了聚合物涂層水泥體系界面強(qiáng)度隨水泥水化和聚合物性能變化規(guī)律的研究，發(fā)現(xiàn)鈣原子與PMMA涂層的羧基形成金屬絡(luò)合物，在聚合物鏈之間形成交聯(lián)，吸附水中鈣的存在增加了與酯官能團(tuán)中雙鍵氧的物理相互作用，使得界面強(qiáng)度增加。以上研究主要針對聚合物種類、摻量、灰粉比、溫度及水泥水化程度對復(fù)合材料力學(xué)性能的影響，然而目前國內(nèi)外關(guān)于在極端腐蝕工作環(huán)境下材料力學(xué)性能的研究還相對匱乏。本研究根據(jù)前期優(yōu)化好的材料配置和配合比進(jìn)行試件制備，對聚合物基水泥柔性復(fù)合材料在酸溶液、堿溶液、航油侵蝕后對剪切性能所產(chǎn)生的影響進(jìn)行分析。試驗(yàn)以苯丙乳液、VAE乳液和硅酸鹽水泥為主要原材料，探究聚合物基水泥柔性復(fù)合材料的剪切性能，以期為未來其應(yīng)用于機(jī)場道面提供理論參考及試驗(yàn)支持。

1 試驗(yàn)

1.1 原材料與試件制備

本試驗(yàn)PCFC主體原材料為：德國Acronal S400F ap 苯丙乳液、陜西42.5級普通硅酸鹽水泥、美國Celvolit 1350型VAE乳液、無機(jī)填料(滑石粉、重質(zhì)碳酸鈣)、分散劑、消泡劑、成膜助劑、硅烷偶聯(lián)劑、增塑劑等。

1.2 試件制備

以上主要材料在試驗(yàn)中按照表1所示配合比進(jìn)行PCFC的制備，具體制備過程如下：

(1)將分散劑和聚合物乳液混合攪拌3 min，隨后加入消泡劑和成膜助劑并攪拌6 min，使混合乳液均勻分散。

(2)攪拌硅酸鹽水泥與滑石粉直至其充分混合，混合均勻后加入上述預(yù)制好的乳液，用攪拌機(jī)低速攪拌5 min，再高速攪拌10 min，最后人工攪拌10 min，得到性質(zhì)穩(wěn)定、混合均勻的聚合物基水泥柔性復(fù)合材料。

(3)用注射裝置將制備好的聚合物基水泥柔性復(fù)合材料均勻注入預(yù)先除塵的模具空腔內(nèi)，墊塊和基材在灌注時略微低于填縫料。完成灌注后，在標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)條件下將試件養(yǎng)護(hù)28 d后拆模。

試驗(yàn)中，水泥基材配合比為水泥∶水∶砂=1∶0.4∶2，試件尺寸如圖1所示。填縫料配合比如表1所示。

圖1 聚合物基水泥柔性復(fù)合材料試件(單位：mm)

表1 填縫料配合比

1.3 試驗(yàn)方法

試驗(yàn)分為16組，每組8個試件，試驗(yàn)結(jié)果取8次數(shù)據(jù)平均值。其中，酸溶液浸泡、堿溶液浸泡、航油浸泡試件分別取4組進(jìn)行剪切性能測試。最后取4組沒有任何耐久性測試環(huán)境條件的PCFC樣品作為對照組，通過H2SO4溶液、NaOH溶液、航油浸泡處理0～30 d，模擬填縫料在實(shí)際應(yīng)用過程中的不同環(huán)境條件，如酸雨、航油泄露等。試驗(yàn)共有13種耐久性測試條件，取決于實(shí)際的環(huán)境條件以及處理時間。

具體試驗(yàn)方案為將待測試件分別置于盛有H2SO4溶液、NaOH溶液及航油的容器中浸泡，處理時間為1，7，15，30 d，處理后取出，擦干表面腐蝕介質(zhì)并立即進(jìn)行力學(xué)性能測試。試驗(yàn)采用HS-3001B型萬能電子剪切試驗(yàn)機(jī)、JSM6510型掃描電子顯微鏡和Pore Master-33型壓汞儀。

剪切試驗(yàn)過程為先將PCFC試件固定于夾具內(nèi)，保持試件水平，啟動儀器，維持試件以5 mm/min的速度被夾具剪切直至破壞，記錄數(shù)據(jù)。

2 試驗(yàn)結(jié)果與討論

PCFC試件在剪切荷載作用下承載能力、變形性能及能耗指標(biāo)用剪切強(qiáng)度、剪切斷裂伸長率、剪切峰值應(yīng)變、剪切韌度及剪切峰前韌度5個參量來評估。

2.1 酸、堿溶液及航油侵蝕對PCFC剪切強(qiáng)度的影響

PCFC試件在試驗(yàn)中達(dá)到的峰值應(yīng)力值為試件的剪切強(qiáng)度fs，剪切強(qiáng)度直接反映PCFC的抗剪性能，為剪切試驗(yàn)中反映材料力學(xué)性能的重要技術(shù)指標(biāo)。試件的剪切強(qiáng)度隨酸溶液處理時間變化的規(guī)律如圖2所示。

圖2 酸、堿、航油侵蝕時間對PCFC的fs的影響

由圖2可知，隨著試件酸、堿溶液及航油侵蝕時間的增加，剪切強(qiáng)度不斷下降，降幅先增大后減小。當(dāng)酸、堿溶液侵蝕時間從0增至30 d時，試件fs分別僅降低了20%和16%，其中，試件fs在酸、堿溶液侵蝕時間為1～7 d時降幅最大；當(dāng)酸、堿溶液侵蝕時間為1 d時，試件的強(qiáng)度保持率分別為95.7%和97.4%；當(dāng)酸、堿溶液侵蝕時間增至7 d時，試件的強(qiáng)度保持率分別降為87.9%和91.5%。由此可知，PCFC在酸、堿溶液侵蝕下仍維持其較高的剪切強(qiáng)度，具有良好的剪切性能。

當(dāng)航油侵蝕時間為1 d時，試件的強(qiáng)度保持率為71.6%；當(dāng)航油侵蝕時間增至7 d時，試件的強(qiáng)度保持率僅為50.8%；試件fs在航油侵蝕時間為1～7 d時降幅最大；當(dāng)航油侵蝕時間為0～30 d時，試件fs降幅高達(dá)68%。由此可知，相較酸、堿溶液，PCFC的fs隨著航油侵蝕時間的增加顯著降低，試件抵抗航油侵蝕能力較弱。航油、酸、堿溶液侵蝕會破壞聚合物分子鏈，影響其與水化產(chǎn)物交聯(lián)反應(yīng)，導(dǎo)致PCFC內(nèi)部結(jié)構(gòu)疏松多孔，進(jìn)而導(dǎo)致PCFC的fs降低。

2.2 酸、堿溶液及航油侵蝕對PCFC剪切變形的影響

剪切斷裂伸長率δb和剪切峰值應(yīng)變εp表征材料的剪切變形性能。δb為PCFC在剪切破壞時位移與其起始寬度的比，εp為剪切試驗(yàn)中PCFC達(dá)到峰值應(yīng)力時的應(yīng)變。二者隨酸、堿溶液及航油侵蝕時間的變化規(guī)律如圖3所示。由圖3可知，隨著酸、堿溶液及航油侵蝕時間的增加，δb不斷減少，εp不斷增長，當(dāng)酸、堿溶液侵蝕時間由0增至30 d時，δb的降幅分別為22.4%和16.5%，εp的增幅分別為13.9%和13.8%。當(dāng)酸、堿溶液侵蝕時間在0～1 d，1～7 d，7～15 d及15 ～30 d的4個區(qū)間變化時，δb的降幅均較平緩，最大分別為12%和7.3%。εp增幅均在0～1 d 內(nèi)最高，分別為12%和8.9%。由此可知，PCFC在酸、堿溶液侵蝕下仍具有較好的變形性能。

圖3 酸、堿、航油侵蝕時間對PCFC的δb和εp的影響

隨著航油侵蝕時間的增加，PCFC的δb和εp均大幅降低，當(dāng)航油侵蝕時間由0增至30 d時，δb的降幅為52.4%，εp的降幅高達(dá)64.8%。當(dāng)侵蝕時間在0～1 d，1～7 d，7～15 d及15～30 d的4個區(qū)間變化時，δb的降幅分別為30.2%，8.1%，11.1%，16.6%；εp的降幅先降低隨后激增，分別為30.5%，8.3%，7.3%，40.5%。由此可知，相較酸、堿溶液，PCFC在航油侵蝕下剪切變形性能劣化嚴(yán)重。航油、酸、堿溶液侵蝕會破壞聚合物分子鏈，影響其與水化產(chǎn)物交聯(lián)反應(yīng)并形成完整的網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)，內(nèi)部柔韌性降低，δb相應(yīng)減小，PCFC在酸、堿溶液內(nèi)水分子作用下內(nèi)部聚合物分子鏈變得柔軟，在受到較小外力后即可產(chǎn)生較大的形變，εp相應(yīng)增加。

2.3 酸、堿溶液及航油侵蝕對PCFC剪切能耗的影響

材料在剪切荷載作用下的能耗指標(biāo)通常用剪切韌度Ts和剪切峰前韌度Ts,b表示。圖4(a)～(b)分別為PCFC的Ts和Ts,b隨酸、堿溶液及航油侵蝕時間的變化規(guī)律。

圖4 酸、堿、航油侵蝕時間對PCFC的Ts和Ts,b的影響

由圖4可知，隨著酸、堿溶液侵蝕時間的延長，Ts和Ts,b總體呈下降的趨勢。當(dāng)酸、堿溶液侵蝕時間從0增至30 d時，Ts降幅分別為35.2%和34.5%，Ts,b降幅分別為6%和6.1%，Ts降幅呈先升高而后降低的趨勢，Ts,b降幅先趨于平穩(wěn)后升高。當(dāng)酸、堿溶液侵蝕時間從0增至15 d時，Ts降幅分別高達(dá)33.8%和28.1%；而當(dāng)酸、堿溶液侵蝕時間從15 d增至30 d時，Ts降幅分別僅為8.5%和8.9%。由此可知，PCFC在酸、堿溶液侵蝕下仍具有較好的剪切能耗性能。因此，PCFC在酸、堿溶液下仍具有良好的耐久性。

隨著航油侵蝕時間的延長，PCFC的Ts和Ts,b均呈顯著下降的趨勢，當(dāng)航油侵蝕時間從0增至30 d 時，Ts和Ts,b降幅分別為87.4%和88.7%,二者的降幅均呈先降低后升高趨勢。當(dāng)航油侵蝕時間從0增至15 d時，Ts和Ts,b的降幅分別高達(dá)80%和78.2%；當(dāng)航油侵蝕時間從15 d增至30 d時，Ts和Ts,b的降幅分別為37.4%和78.3%。由此可知，相較酸、堿溶液，PCFC在航油侵蝕下剪切能耗性能被極大削弱，耐久性較差。在航油、酸堿溶液作用下，PCFC內(nèi)部孔隙結(jié)構(gòu)的自由體積逐漸降低，自身可儲存的應(yīng)變能減少，剪切韌性下降。

3 機(jī)理分析

掃描電鏡試驗(yàn)下PCFC試件放大100倍的微觀形貌如圖5(a)～(d)所示,其中微觀圖依次為試件未經(jīng)腐蝕溶液侵蝕，經(jīng)航油、硫酸溶液、氫氧化鈉溶液侵蝕30 d的微觀形態(tài)圖?？梢钥闯觯接颓治g過的試件內(nèi)部孔隙數(shù)量顯著增加，孔徑增大，密實(shí)度大幅降低，從而使試件的剪切性能嚴(yán)重弱化。酸、堿溶液侵蝕后試件內(nèi)部孔隙數(shù)量略微增加，密實(shí)度小幅降低，試件的剪切性能稍有削弱。

圖5 腐蝕性溶液侵蝕對PCFC微觀形態(tài)的影響

根據(jù)相關(guān)理論[15]，在剪切載荷作用下，PCFC的剪切性能變化主要是由聚合物分子鏈的運(yùn)動和變形引起的。航油浸泡侵蝕劣化PCFC的機(jī)理是復(fù)合材料內(nèi)部孔隙隨航油侵蝕時間的增大在數(shù)量上呈顯著上升趨勢，航油小分子經(jīng)過一段時間通過孔隙逐漸滲透到復(fù)合材料內(nèi)部，與其聚合物分子鏈之間相互影響。航油分子的浸入破壞了聚合物大分子鏈的次價鍵(范德華力、氫鍵等)，導(dǎo)致復(fù)合材料內(nèi)部發(fā)生嚴(yán)重溶脹并逐漸軟化。隨著航油浸泡侵蝕時間的延長(航油浸入量持續(xù)增長)，航油對復(fù)合材料的膨脹軟化作用顯著增加，導(dǎo)致內(nèi)部聚合物大分子鏈[16]逐漸解纏、斷裂、滑移，使得復(fù)合材料具有明顯低伸展度的剪切性能。由試驗(yàn)結(jié)果可得，復(fù)合材料在航油浸泡侵蝕30 d后，其彈性形變能力明顯下降，剪切強(qiáng)度、能耗、變形性能指標(biāo)均大幅下降。

硫酸對PCFC的破壞作用源于H+與水泥水化生成的Ca(OH)2發(fā)生中和反應(yīng)，導(dǎo)致C—S—H凝膠的分解破壞，還可直接使水化產(chǎn)物脫鈣分解，Ca2+，Mg2+的流失導(dǎo)致基體孔隙率升，使得外界有害離子的滲入對基體形成進(jìn)一步侵蝕。此外復(fù)合柔性材料本身比普通材料存在更多的過渡區(qū)，過渡區(qū)的缺陷促進(jìn)了水分子的轉(zhuǎn)移，進(jìn)一步促進(jìn)了硫酸根離子和氫離子對水泥基體的侵蝕。PCFC在酸溶液侵蝕30 d后，剪切峰值應(yīng)變增加，剪切強(qiáng)度和剪切韌度均有所下降。

堿溶液浸泡使PCFC內(nèi)部的分子鏈段更容易運(yùn)動，在較小的外荷載作用下產(chǎn)生較大的位移變形。宏觀上表現(xiàn)為堿溶液浸泡后PCFC抗剪切強(qiáng)度降低，峰值應(yīng)變顯著增加。堿會導(dǎo)致水泥水化產(chǎn)物C—S—H表面電學(xué)性能的改變，并造成局部電荷缺陷，削弱了C—S—H的力學(xué)性能[17]。堿對水泥對收縮、強(qiáng)度和水化產(chǎn)物表面吸附狀態(tài)及微觀結(jié)構(gòu)變化均產(chǎn)生影響。此外，堿還能使聚合物基水泥柔性復(fù)合材料發(fā)生堿性腐蝕，使PCFC表面粗糙，在PCFC內(nèi)部由邊壁效應(yīng)導(dǎo)致的水膜層對界面過渡區(qū)影響較大，開裂敏感性提高[18]，導(dǎo)致界面處孔隙增多，嚴(yán)重降低了其剪切性能。

綜上所述，航油浸泡侵蝕使PCFC的剪切力學(xué)性能顯著降低，其影響明顯高于硫酸和氫氧化鈉溶液侵蝕。經(jīng)過H2SO4和NaOH溶液侵蝕后，PCFC除剪切峰值應(yīng)變增長外，其余剪切性能指標(biāo)均隨著侵蝕時間的增加逐漸降低。

壓汞測孔試驗(yàn)如圖6所示,其中JJ，SJ，HJ分別代表經(jīng)酸、堿溶液、航油侵蝕30 d的試件。

圖6 腐蝕性溶液侵蝕對PCFC孔隙量和百分比的影響

可以看出，PCFC的孔隙量和大孔百分比明顯增大，并且隨著侵蝕時間的延長(JJ→SJ→HJ)，孔徑分布向著增大的方向偏移，說明酸、堿、航油侵蝕會導(dǎo)致PCFC的孔隙量和孔徑尺寸增加，這進(jìn)一步驗(yàn)證了酸、堿溶液、航油能夠引起聚合物分子溶脹軟化，致使聚合物分子鏈斷裂，從而造成PCFC內(nèi)部產(chǎn)生裂紋。

4 工程應(yīng)用效果

本研究中的聚合物基水泥柔性復(fù)合填縫料需與常規(guī)填縫料在實(shí)際應(yīng)用中進(jìn)行剪切性能比較，PCFC被應(yīng)用于2個國內(nèi)機(jī)場，觀察1 a以測試其實(shí)際性能。PCFC養(yǎng)護(hù)28 d后的基本形態(tài)如圖7所示，PCFC在機(jī)場腐蝕環(huán)境下應(yīng)用1 a后的外觀如圖8所示。

圖8 PCFC在機(jī)場使用1 a后基本形態(tài)

由圖7～圖8可知，PCFC沒有發(fā)生剪切破壞，剪切及密封性能良好，然而1 a后常規(guī)填縫料早已發(fā)生破壞失效, 如圖9所示。因此，在實(shí)際應(yīng)用腐蝕環(huán)境中，PCFC維持其剪切性能能力明顯優(yōu)于傳統(tǒng)填縫料。

圖9 常規(guī)填縫料在機(jī)場使用1 a后基本形態(tài)

5 結(jié)論

(1)PCFC的剪切強(qiáng)度、剪切變形性能、剪切能耗性能隨著酸、堿溶液及航油侵蝕時間的增長分別有不同程度的劣化。

(2)對于剪切強(qiáng)度和剪切能耗指標(biāo)，酸、堿溶液對其削弱幅度較小，航油則十分顯著。對于剪切變形指標(biāo)，經(jīng)酸、堿浸泡后，PCFC的剪切斷裂伸長率隨侵蝕時間的延長而不斷減小，但剪切峰值應(yīng)變有所增大，而經(jīng)航油浸泡后，二者均呈顯著下降趨勢。

(3)PCFC在酸、堿溶液侵蝕下仍維持其良好的剪切性能，但其剪切力學(xué)性能指標(biāo)隨著航油侵蝕時間的增加顯著降低，試件抵抗航油侵蝕能力較弱。

(4)在實(shí)際腐蝕環(huán)境應(yīng)用中，PCFC維持其剪切性能能力明顯優(yōu)于傳統(tǒng)填縫料，具備良好的使用性能和廣闊的應(yīng)用前景。