亚洲免费av电影一区二区三区,日韩爱爱视频,51精品视频一区二区三区,91视频爱爱,日韩欧美在线播放视频,中文字幕少妇AV,亚洲电影中文字幕,久久久久亚洲av成人网址,久久综合视频网站,国产在线不卡免费播放

        ?

        2×300 MW熱電聯(lián)產(chǎn)機(jī)組靈活性供熱控制策略研發(fā)

        2022-04-18 07:49:28宋建成馬素霞劉嘉樂(lè)
        動(dòng)力工程學(xué)報(bào) 2022年4期
        關(guān)鍵詞:熱網(wǎng)抽汽供熱

        劉 鑄,宋建成,馬素霞,劉嘉樂(lè),趙 明,任 彪

        (1.太原理工大學(xué) 電氣與動(dòng)力工程學(xué)院,太原 030024;2.山西國(guó)錦煤電有限公司,山西交城 030500)

        在我國(guó)北方地區(qū),保障供熱一直是重大的民生工程[1]。隨著人們生活水平的不斷提高,冬季供熱負(fù)荷需求量也在持續(xù)增長(zhǎng),這對(duì)熱電廠(chǎng)的供熱能力提出了更高的要求。熱電聯(lián)產(chǎn)機(jī)組是冬季供熱期的主要熱源,其采用抽汽供熱方式工作,存在熱電出力剛性耦合現(xiàn)象[2-4]。在大力發(fā)展新能源的背景下,為促進(jìn)新能源消納,熱電廠(chǎng)電負(fù)荷減小,導(dǎo)致熱電聯(lián)產(chǎn)機(jī)組供熱出力不足,尤其在冬季深度調(diào)峰期,更難以保障機(jī)組供熱質(zhì)量[5-6]。通過(guò)對(duì)熱電聯(lián)產(chǎn)機(jī)組進(jìn)行熱電解耦技術(shù)改造[7],可削弱新能源消納對(duì)熱電聯(lián)產(chǎn)機(jī)組供熱的影響。

        目前,常規(guī)的熱電解耦方式包括安裝儲(chǔ)熱罐儲(chǔ)熱、配置電鍋爐、高中壓缸旁路供熱、低壓缸零出力供熱等[8]。儲(chǔ)熱罐儲(chǔ)熱可以有效削弱供熱機(jī)組熱電耦合程度,對(duì)原有系統(tǒng)的影響較小,但安裝儲(chǔ)熱罐投資成本高,占地面積大[9-10]。電鍋爐供熱技術(shù)的熱電解耦程度最高,但將高品質(zhì)的能源轉(zhuǎn)換為低品質(zhì)的熱能,一次能源利用率低,經(jīng)濟(jì)性差[11-12]。高中壓缸旁路供熱和低壓缸零出力供熱均在原有供熱工況的基礎(chǔ)上進(jìn)行改造,投資成本低,能夠在一定程度上提升機(jī)組熱電比,實(shí)現(xiàn)熱電解耦,但對(duì)設(shè)備運(yùn)行可靠性提出了較高的要求[13-14]。

        盡管上述方式均是熱電聯(lián)產(chǎn)機(jī)組實(shí)現(xiàn)熱電解耦的有效方法,但單一解耦方式仍存在供熱出力不足、調(diào)節(jié)靈活性低和運(yùn)行經(jīng)濟(jì)性差的問(wèn)題。筆者以滿(mǎn)足供熱負(fù)荷需求并獲得最高發(fā)電效率為目標(biāo),基于熱電聯(lián)產(chǎn)機(jī)組冬季全供熱工況,研究了其靈活性供熱技術(shù),可實(shí)現(xiàn)在滿(mǎn)足熱負(fù)荷條件下的發(fā)電量最大化。

        1 機(jī)組配置及供熱模式設(shè)計(jì)

        該熱電廠(chǎng)配置了2×300 MW亞臨界直接空冷抽汽凝汽式供熱機(jī)組。其中,單臺(tái)機(jī)組熱力系統(tǒng)基本流程見(jiàn)圖1?;?zé)岢槠到y(tǒng)為“三高三低一除氧”型,高、低壓加熱器正常疏水均采用逐級(jí)自流方式。

        1-主蒸汽調(diào)節(jié)閥;2-高旁減壓閥;3-中壓缸進(jìn)汽調(diào)節(jié)閥;4-采暖抽汽快關(guān)調(diào)節(jié)閥;5-熱網(wǎng)凝汽器進(jìn)汽電動(dòng)閥;6-低旁減壓閥。圖1 單臺(tái)機(jī)組熱力系統(tǒng)基本流程圖Fig.1 Basic flow chart of the thermal system for single unit

        雙機(jī)聯(lián)合供熱系統(tǒng)結(jié)構(gòu)見(jiàn)圖2。2臺(tái)機(jī)組均可在高背壓、抽汽和低壓缸空載3種模式下實(shí)現(xiàn)供熱,考慮到未來(lái)供熱增容的需求,2號(hào)機(jī)組還可通過(guò)改造實(shí)現(xiàn)高低旁路聯(lián)合供熱(見(jiàn)模塊21)。除此之外,2號(hào)機(jī)組還配置了電鍋爐,以加熱部分循環(huán)水來(lái)實(shí)現(xiàn)深度調(diào)峰,但其僅在低壓缸空載供熱或高低旁路聯(lián)合供熱時(shí)配套使用。

        圖2 雙機(jī)聯(lián)合供熱系統(tǒng)結(jié)構(gòu)圖Fig.2 Structure diagram of the heating system for dual cogeneration units

        為了提升雙機(jī)聯(lián)合供熱系統(tǒng)的調(diào)節(jié)靈活性,基于2臺(tái)機(jī)組的不同配置,并考慮各供熱模式供熱特性的不同,依據(jù)機(jī)組在全供熱周期內(nèi)的實(shí)際運(yùn)行習(xí)慣,設(shè)計(jì)了6種靈活性供熱模式,見(jiàn)表1。

        表1 靈活性供熱模式Tab.1 Flexible heating modes

        供熱模式A中,1號(hào)和2號(hào)機(jī)組均采用高背壓模式供熱,即利用低壓缸排汽供熱。該模式適用于供熱負(fù)荷需求較低的供熱期。在該模式下,1號(hào)和2號(hào)機(jī)組對(duì)應(yīng)閥門(mén)狀態(tài)相同,即閥1、閥3和閥5開(kāi)啟,閥2、閥4和閥6關(guān)閉。

        供熱模式B中,1號(hào)和2號(hào)機(jī)組均采用抽汽高背壓模式供熱,在供熱模式A的基礎(chǔ)上1號(hào)和2號(hào)機(jī)組增加了抽汽供熱,通過(guò)調(diào)節(jié)閥4開(kāi)度來(lái)調(diào)整抽汽供熱量,以滿(mǎn)足不斷增加的供熱負(fù)荷需求。

        供熱模式C和D中,1臺(tái)機(jī)組采用空載供熱,另1臺(tái)機(jī)組采用抽汽高背壓供熱。低壓缸空載供熱是通過(guò)降低機(jī)組運(yùn)行背壓,以減小低壓缸進(jìn)汽量的下限,使采暖抽汽量最大化,從而實(shí)現(xiàn)機(jī)組供熱能力的提升。相比于供熱模式B,空載供熱時(shí)機(jī)組關(guān)閉閥5并增大閥4開(kāi)度,僅保留少部分蒸汽進(jìn)入低壓缸,用于冷卻低壓缸轉(zhuǎn)子,其余中壓缸排汽全部用于供熱。相比于供熱模式C,供熱模式D還開(kāi)啟了2號(hào)機(jī)組上的電鍋爐,用于部分一次網(wǎng)回水加熱,進(jìn)一步增加機(jī)組的電調(diào)峰深度。

        供熱模式E中,1號(hào)和2號(hào)機(jī)組空載供熱。相較于供熱模式D,其增大1號(hào)機(jī)組閥4開(kāi)度并關(guān)閉閥5,使1號(hào)機(jī)組低壓缸空載運(yùn)行,雙機(jī)熱網(wǎng)凝汽器均被安全切除,進(jìn)一步擴(kuò)大了供熱能力。

        供熱模式F中,1號(hào)機(jī)組空載供熱+2號(hào)機(jī)組高低旁路供熱,在供熱模式E的基礎(chǔ)上,其增加鍋爐出力,開(kāi)啟2號(hào)機(jī)組閥2和閥6,部分主蒸汽流經(jīng)2號(hào)機(jī)組高低壓旁路直接用于供熱,最大限度發(fā)揮了機(jī)組的供熱潛力,可滿(mǎn)足擴(kuò)容后嚴(yán)寒期機(jī)組高峰供熱負(fù)荷需求。

        2 供熱參數(shù)計(jì)算

        2.1 蒸汽質(zhì)量流量

        蒸汽質(zhì)量流量是體現(xiàn)供熱蒸汽屬性的重要參數(shù)之一,因其特殊的物理屬性,直接傳感器測(cè)量誤差較大,無(wú)法滿(mǎn)足后續(xù)靈活控制的需要。為此,采用在線(xiàn)計(jì)算的方法間接獲得蒸汽質(zhì)量流量。利用精確的蒸汽溫度和壓力數(shù)據(jù),基于加熱器熱平衡原理逐級(jí)計(jì)算出各級(jí)回?zé)岢槠|(zhì)量流量,再根據(jù)質(zhì)量平衡原理可實(shí)時(shí)獲得供熱系統(tǒng)內(nèi)各處的蒸汽質(zhì)量流量?;?zé)岢槠|(zhì)量流量qm為:

        (1)

        式中:qm,re為實(shí)時(shí)循環(huán)水質(zhì)量流量;h()為物質(zhì)的焓;p0和T0分別為加熱器進(jìn)汽口壓力和溫度;p2和T2分別為加熱器疏水進(jìn)口壓力和溫度;T1為回?zé)岢槠杷疁囟?;T3為加熱器疏水出口溫度;η為加熱器效率。

        2.2 實(shí)時(shí)最大供熱量

        基于熱力平衡圖,采用熱力系統(tǒng)變工況計(jì)算方法,將當(dāng)前鍋爐負(fù)荷和不同供熱模式下的運(yùn)行背壓作為邊界條件,以保證低壓缸的安全進(jìn)汽量為前提,離線(xiàn)計(jì)算出不同鍋爐負(fù)荷下各供熱模式的最大采暖蒸汽量[15],即離線(xiàn)最大供熱量。以供熱模式B為例,不同主蒸汽質(zhì)量流量下的離線(xiàn)最大供熱量計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表2。

        表2 采用供熱模式B時(shí)不同主蒸汽質(zhì)量流量下的離線(xiàn)最大供熱量Tab.2 Off-line maximum heat supply at different main steam mass flow rates under heating mode B

        將1號(hào)和2號(hào)機(jī)組主蒸汽質(zhì)量流量代入式(2),可實(shí)時(shí)計(jì)算出全廠(chǎng)不同供熱模式下的實(shí)時(shí)最大供熱量Qmax,其中下標(biāo)A~F表示對(duì)應(yīng)的供熱模式。此外,供熱模式A利用乏汽余熱供熱,影響其實(shí)時(shí)最大供熱量的主要因素是熱網(wǎng)回水質(zhì)量流量、溫度以及采暖乏汽冷凝溫度TS。

        (2)

        式中:qm,c為熱網(wǎng)回水質(zhì)量流量;Tc為熱網(wǎng)回水溫度;qm,1為1號(hào)機(jī)組主蒸汽質(zhì)量流量;qm,2為2號(hào)機(jī)組主蒸汽質(zhì)量流量。

        2.3 供熱負(fù)荷

        準(zhǔn)確計(jì)算供熱負(fù)荷是全廠(chǎng)實(shí)現(xiàn)靈活性供熱控制的基礎(chǔ)。一方面,要計(jì)算熱網(wǎng)調(diào)度所需的供熱負(fù)荷需求Qset;另一方面,還要計(jì)算電廠(chǎng)實(shí)時(shí)供熱負(fù)荷Qreal。

        供熱負(fù)荷需求是根據(jù)熱力公司調(diào)度熱網(wǎng)循環(huán)水供水溫度Tset和質(zhì)量流量qm,set計(jì)算得到的,具體公式如下:

        (3)

        式中:psup為熱網(wǎng)循環(huán)水供水壓力;pret為熱網(wǎng)循環(huán)水回水壓力;Tret為熱網(wǎng)循環(huán)水回水溫度。

        實(shí)時(shí)供熱負(fù)荷是根據(jù)實(shí)時(shí)循環(huán)水質(zhì)量流量qm,re和供水溫度Tsup計(jì)算得到的,具體公式如下:

        (4)

        3 靈活性供熱控制策略

        3.1 靈活性供熱控制流程

        靈活性供熱控制流程見(jiàn)圖3。首先,在線(xiàn)計(jì)算出2臺(tái)機(jī)組的供熱蒸汽質(zhì)量流量,然后預(yù)測(cè)出6種供熱模式下的實(shí)時(shí)最大供熱量,將實(shí)時(shí)最大供熱量與供熱負(fù)荷需求進(jìn)行比較。如果供熱模式不滿(mǎn)足供熱負(fù)荷需求,則將該供熱模式排除;如果供熱模式滿(mǎn)足供熱負(fù)荷需求,則按照發(fā)電能力最高為原則,確定出最優(yōu)供熱模式。根據(jù)閥門(mén)狀態(tài)確定當(dāng)前供熱系統(tǒng)所處供熱模式,并將當(dāng)前供熱模式和最優(yōu)供熱模式進(jìn)行比較,如果兩者是同一供熱模式,則進(jìn)行參數(shù)優(yōu)化操作;如果不同,則進(jìn)行模式切換操作。

        圖3 靈活性供熱控制流程Fig.3 Flexible heating control process

        3.2 模式切換控制策略

        模式切換控制策略可保證供熱系統(tǒng)一直處于最優(yōu)供熱模式。當(dāng)熱電廠(chǎng)當(dāng)前所處供熱模式不是最優(yōu)供熱模式時(shí),則需要對(duì)供熱模式進(jìn)行調(diào)整,由當(dāng)前供熱模式切換至最優(yōu)供熱模式。筆者基于國(guó)電智深EDPF-NT+分散控制系統(tǒng)設(shè)計(jì)了順序控制模式切換控制策略,具體順序控制邏輯見(jiàn)圖4。當(dāng)順序控制啟動(dòng)條件滿(mǎn)足時(shí),操作員下發(fā)PK命令啟動(dòng)步序主控算法SM(SEQMASTER),步序設(shè)備算法SD(SEQDEVICE)接收到SM步啟動(dòng)指令后,給設(shè)備下發(fā)啟動(dòng)指令。設(shè)備完成反饋信號(hào)延時(shí)發(fā)送給SD,表示該步序執(zhí)行完成。按順序依次執(zhí)行剩余步序,直至所有步序執(zhí)行完成。按下復(fù)位按鈕,可隨時(shí)終止順序控制步序操作并恢復(fù)初始狀態(tài)。順序控制可根據(jù)操作員下發(fā)的PK命令,實(shí)現(xiàn)手動(dòng)控制與自動(dòng)控制的切換。

        圖4 順序控制邏輯Fig.4 Sequence control logic

        3.3 參數(shù)優(yōu)化控制策略

        參數(shù)優(yōu)化控制策略可保證最優(yōu)供熱模式下運(yùn)行參數(shù)處于最佳狀態(tài)。當(dāng)最優(yōu)供熱模式與當(dāng)前供熱模式一致時(shí),則根據(jù)實(shí)時(shí)循環(huán)供水溫度與熱力公司調(diào)度溫度的關(guān)系進(jìn)行參數(shù)優(yōu)化。由于供熱特性不同,各供熱模式選取的優(yōu)化參數(shù)也不同。供熱模式A~供熱模式D通過(guò)調(diào)節(jié)閥5的開(kāi)度和空冷風(fēng)機(jī)的頻率可實(shí)現(xiàn)汽輪機(jī)背壓最優(yōu)化。設(shè)汽輪機(jī)背壓的優(yōu)化量為Δpc,其為正值時(shí)需增加對(duì)應(yīng)背壓量,為負(fù)值時(shí)需減小相應(yīng)背壓量。

        h(pc+Δpc)=qm,D,re×

        (5)

        式中:qm,D,re為熱網(wǎng)回水質(zhì)量流量;pc為當(dāng)前機(jī)組背壓;qm,D,Lin為低壓缸進(jìn)汽質(zhì)量流量。

        供熱模式B~供熱模式F是通過(guò)調(diào)節(jié)閥4的開(kāi)度實(shí)現(xiàn)抽汽質(zhì)量流量最優(yōu)化,設(shè)Δqm,D,ext為抽汽質(zhì)量流量的優(yōu)化量,其計(jì)算公式如下:

        (6)

        式中:pmain為供熱母管蒸汽壓力;Tmain為供熱母管蒸汽溫度;ph為熱網(wǎng)疏水泵出口母管壓力;Th為熱網(wǎng)疏水泵出口母管溫度。

        參數(shù)優(yōu)化控制策略流程見(jiàn)圖5。首先,判斷當(dāng)前供熱模式是否為最優(yōu)供熱模式,如果當(dāng)前供熱模式是最優(yōu)供熱模式,則進(jìn)行參數(shù)優(yōu)化,否則不優(yōu)化。然后,根據(jù)當(dāng)前所處供熱模式計(jì)算優(yōu)化參數(shù)。當(dāng)熱力公司調(diào)度熱網(wǎng)循環(huán)水供水溫度Tset與實(shí)時(shí)循環(huán)供水溫度Tsup差值的絕對(duì)值大于2 K時(shí),則優(yōu)化標(biāo)志位置1,啟動(dòng)參數(shù)優(yōu)化,調(diào)節(jié)對(duì)應(yīng)閥門(mén)開(kāi)度,直至上述絕對(duì)值小于0.5 K且優(yōu)化標(biāo)志位置1時(shí),將優(yōu)化標(biāo)志值清零,停止參數(shù)優(yōu)化。

        圖5 參數(shù)優(yōu)化控制流程Fig.5 Parameter optimization control process

        4 控制策略工程試驗(yàn)及效果分析

        為了驗(yàn)證靈活性供熱控制策略是否能達(dá)到預(yù)期目標(biāo),在山西某亞臨界2×300 MW熱電聯(lián)產(chǎn)機(jī)組上進(jìn)行工程試驗(yàn),并檢驗(yàn)控制策略的有效性。

        4.1 工程試驗(yàn)

        試驗(yàn)時(shí)假設(shè)鍋爐負(fù)荷一定,并以1號(hào)機(jī)組主蒸汽質(zhì)量流量為720 t/h、2號(hào)機(jī)組主蒸汽質(zhì)量流量為765 t/h為例進(jìn)行模式切換控制策略的工程試驗(yàn),結(jié)果見(jiàn)圖6。從圖6可以看出,隨著環(huán)境溫度的不斷降低,全廠(chǎng)供熱負(fù)荷需求不斷增加,靈活性供熱控制系統(tǒng)根據(jù)各供熱模式實(shí)時(shí)最大供熱量的不同,將當(dāng)前供熱模式依次自動(dòng)從供熱模式A切換至F,保證全廠(chǎng)可以適應(yīng)不同環(huán)境溫度下供熱負(fù)荷需求的變化。在此基礎(chǔ)上,機(jī)組一直在發(fā)電量最優(yōu)的供熱模式下運(yùn)行。此外,在2號(hào)機(jī)組未開(kāi)啟電鍋爐時(shí),供熱模式C與供熱模式D的實(shí)時(shí)最大供熱量相同。

        圖6 供熱負(fù)荷的變化曲線(xiàn)Fig.6 Variation of the heating load

        表3給出了供熱模式C下機(jī)組參數(shù)優(yōu)化前后的發(fā)電量結(jié)果。從表3可以看出,參數(shù)優(yōu)化后1號(hào)機(jī)組發(fā)電量由184.2 MW降至180.2 MW,2號(hào)機(jī)組發(fā)電量由210.5 MW升至220.1 MW。通過(guò)參數(shù)優(yōu)化,雖然2臺(tái)機(jī)組發(fā)電量一升一降,但全廠(chǎng)總發(fā)電量提升了5.5 MW。

        表3 供熱模式C下參數(shù)優(yōu)化前后的發(fā)電量Tab.3 Power generation results before and after parameter optimization under heating mode C MW

        4.2 效果分析

        試驗(yàn)結(jié)果表明,基于鍋爐負(fù)荷和環(huán)境溫度,靈活性供熱控制策略能夠準(zhǔn)確可靠地判斷出最優(yōu)供熱模式,并根據(jù)當(dāng)前所處供熱模式與最優(yōu)供熱模式的關(guān)系,利用自動(dòng)順控切換或參數(shù)優(yōu)化的方式,使全廠(chǎng)始終在最優(yōu)供熱模式和供熱參數(shù)下運(yùn)行,在保障供熱的基礎(chǔ)上發(fā)電量提升明顯。

        試驗(yàn)結(jié)果中發(fā)電量的提升首先得益于各供熱模式之間彼此互補(bǔ),能有效彌補(bǔ)單一供熱模式存在的缺陷,解決深度調(diào)峰期機(jī)組供熱出力不足的問(wèn)題。其次,能夠根據(jù)實(shí)際供熱負(fù)荷需求實(shí)時(shí)切換供熱模式,有效提升機(jī)組供熱的靈活性,且在最優(yōu)供熱模式下,可通過(guò)參數(shù)優(yōu)化來(lái)保證全廠(chǎng)經(jīng)濟(jì)收益最大化。

        5 結(jié) 論

        (1)靈活性供熱控制策略保證了全廠(chǎng)能夠適應(yīng)不同環(huán)境溫度下供熱負(fù)荷需求的變化,并確保了機(jī)組始終在發(fā)電量最優(yōu)的供熱模式下運(yùn)行。利用各供熱模式的優(yōu)勢(shì)互補(bǔ),實(shí)現(xiàn)了冬季熱電聯(lián)產(chǎn)機(jī)組熱電解耦,有效提升了機(jī)組運(yùn)行的靈活性。

        (2)供熱模式切換控制策略采用模式自動(dòng)順序切換的方式,實(shí)現(xiàn)了由當(dāng)前供熱模式向最優(yōu)供熱模式安全可靠地過(guò)渡,保障了雙機(jī)聯(lián)合供熱系統(tǒng)安全經(jīng)濟(jì)運(yùn)行。

        (3)在供熱模式C下,通過(guò)參數(shù)優(yōu)化全廠(chǎng)發(fā)電量提升了5.5 MW,經(jīng)濟(jì)收益明顯提升。

        猜你喜歡
        熱網(wǎng)抽汽供熱
        熱網(wǎng)異常工況的辨識(shí)
        煤氣與熱力(2022年4期)2022-05-23 12:44:44
        近期實(shí)施的供熱國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)
        煤氣與熱力(2022年3期)2022-03-29 07:49:02
        新建熱網(wǎng)與現(xiàn)狀熱網(wǎng)并網(wǎng)升溫方案
        基于動(dòng)態(tài)三維交互的二級(jí)熱網(wǎng)仿真系統(tǒng)
        煤氣與熱力(2021年9期)2021-11-06 05:22:46
        600MW超臨界機(jī)組供熱供汽后對(duì)發(fā)電出力影響分析
        關(guān)于熱網(wǎng)換熱站節(jié)能監(jiān)管與應(yīng)用探究
        供熱機(jī)組抽汽改造方案及試驗(yàn)分析
        PPP模式應(yīng)用于城市供熱項(xiàng)目分析
        300MW級(jí)亞臨界汽輪機(jī)抽汽方式、結(jié)構(gòu)特點(diǎn)及選型的討論
        風(fēng)電供熱之路該如何走
        風(fēng)能(2015年4期)2015-02-27 10:14:38
        亚洲24小时在线免费视频网站 | 色avav色av爱avav亚洲色拍| 初尝黑人巨砲波多野结衣| 五月天综合社区| 中文字幕专区一区二区| 99国产精品久久99久久久| 中文字幕被公侵犯的漂亮人妻| 国产黑丝在线| 色中文字幕视频在线观看| 美女人妻中出日本人妻| 黑森林福利视频导航| 丝袜AV在线一区二区三区| 国产成人午夜av影院| 久久人妻一区二区三区免费| 成人综合网站| 少妇AV射精精品蜜桃专区| 成年无码aⅴ片在线观看| 国产精品久久国产三级国电话系列| 国产精品久久一区二区蜜桃| 亚洲国产精品久久精品 | 无码国产福利av私拍| 免费a级毛片在线观看| 午夜少妇高潮免费视频| 久久精品国产亚洲av麻豆会员| 久久久久久欧美精品se一二三四| 欧美成人精品一区二区综合| 中文字幕无码高清一区二区三区 | 99在线国产视频| 亚洲熟女少妇一区二区三区青久久| 精品国产一区二区三区av性色| 18无码粉嫩小泬无套在线观看| 美腿丝袜美腿国产在线| 国产亚洲精品熟女国产成人| av在线亚洲欧洲日产一区二区| 永久免费看免费无码视频| 91快射视频在线观看| 国产婷婷色一区二区三区在线| 另类免费视频在线视频二区| 日本大胆人体亚裔一区二区| 亚洲国产精品无码成人片久久 | 99久久免费精品色老|