陳新崗，鄒越越，朱瑩月，馬志鵬，趙 蕊，賈 勇

(1.重慶理工大學(xué) 電氣與電子工程學(xué)院， 重慶 400054； 2.重慶市能源互聯(lián)網(wǎng)工程技術(shù)研究中心， 重慶 400054)

隨著分布式電源大量應(yīng)用于電網(wǎng)，具有傳輸效率高、電能質(zhì)量好等特點(diǎn)的直流配電網(wǎng)[1-3]受到了國(guó)內(nèi)外配電研究領(lǐng)域的廣泛關(guān)注。當(dāng)直流系統(tǒng)發(fā)生故障時(shí)，故障電壓急劇下降，故障電流可在數(shù)毫秒內(nèi)上升到最大值[4-5]。因此，快速識(shí)別故障線路和快速跳開對(duì)應(yīng)斷路器成為直流配電網(wǎng)保護(hù)技術(shù)研究的難點(diǎn)[6]。

柔性直流配電網(wǎng)線路保護(hù)分為本地保護(hù)[7]和縱聯(lián)保護(hù)[8]。其中，縱聯(lián)保護(hù)在實(shí)現(xiàn)全線速動(dòng)方面比起本地保護(hù)更具優(yōu)勢(shì)[9]。為此，李再男等[10]針對(duì)四端柔性直流配網(wǎng)，利用線路兩端正負(fù)極暫態(tài)電壓及電流構(gòu)造保護(hù)判據(jù)，在故障后使保護(hù)裝置快速啟動(dòng)跳閘,保護(hù)換流器中電力電子器件的安全，但所需采樣頻率較高。為提高保護(hù)性能,李猛等[11]引入數(shù)字孿生思路建立數(shù)字孿生模型，根據(jù)實(shí)時(shí)電氣量采樣與孿生模型的匹配程度識(shí)別區(qū)外內(nèi)故障，但該方法不適用于通信同步性較差的場(chǎng)景。Jia等[8]通過比較高頻阻抗測(cè)量差異來識(shí)別故障線路，減少了計(jì)算多支路直流母線閾值的工作量。陳淼等[12]根據(jù)測(cè)量阻抗理論高頻幅頻曲線與計(jì)算高頻幅頻曲線的匹配誤差來構(gòu)造識(shí)別區(qū)內(nèi)外故障的判據(jù)，具有較好的速動(dòng)性與耐受過渡電阻能力。

與部分縱聯(lián)保護(hù)相比，利用相關(guān)系數(shù)構(gòu)造判據(jù)進(jìn)行直流故障判別具有耐過渡電阻較強(qiáng)和對(duì)通信同步性要求不高等優(yōu)點(diǎn)[13]。王思華等[14]利用皮爾森相關(guān)系數(shù)進(jìn)行區(qū)內(nèi)外故障判定，并利用電流最大值測(cè)量故障距離，通過MMC換流器配合混合式直流斷路器來進(jìn)行故障清除，但保護(hù)方案只針對(duì)于雙極短路故障?？罪w等[15]以故障兩側(cè)的行波波形相關(guān)系數(shù)來區(qū)分區(qū)內(nèi)外故障和故障極，對(duì)數(shù)據(jù)同步性要求不高，但該方法不適用于電壓等級(jí)較低的直流配電系統(tǒng)。戴志輝等[16]和王聰博等[17]利用余弦相似度算法，分別以線路暫態(tài)電流分量波形和暫態(tài)電流波形相似度構(gòu)造判據(jù)，解決了采用單一電氣量幅值進(jìn)行故障診斷時(shí)可靠性受過渡電阻影響的問題，但未能進(jìn)行區(qū)段定位。

針對(duì)上述問題，以雙端直流配電網(wǎng)為研究對(duì)象，為降低異常數(shù)據(jù)及數(shù)據(jù)量綱的影響，提出一種采用Spearman和電流積分比率相配合的縱聯(lián)保護(hù)方案。利用不同故障時(shí)直流線路上暫態(tài)電流相關(guān)系數(shù)的差異構(gòu)造保護(hù)判據(jù)，對(duì)區(qū)內(nèi)外故障、故障類型、具體故障區(qū)段進(jìn)行判定。利用正、負(fù)極電流積分比率不同的特點(diǎn)對(duì)單極接地故障的故障極進(jìn)行識(shí)別，配合Spearman相關(guān)系數(shù)實(shí)現(xiàn)了對(duì)直流配網(wǎng)區(qū)內(nèi)雙極短路故障、單極接地故障所在故障極具體區(qū)段的定位，克服同類型方法無法定位故障區(qū)段的不足，在極大程度上縮小了故障范圍，保障了供電可靠性。最后，在PSCAD上仿真驗(yàn)證了所提保護(hù)方法的準(zhǔn)確性和可靠性。

1 直流典型拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)

以±10 kV雙端柔性直流配電網(wǎng)為研究對(duì)象，其拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)如圖1所示。系統(tǒng)兩端采用電壓源型(voltage source converter， VSC)換流器，低壓側(cè)母線電壓等級(jí)為400 V，各負(fù)載通過換流器和直流變壓器與配電網(wǎng)線路相連接。變壓器變比為110 kV/10 kV，閥側(cè)經(jīng)大電阻接地。直流線路分為L(zhǎng)1、L2和L3，且在線路兩端a、b、c、d點(diǎn)均配置有保護(hù)系統(tǒng)，其中保護(hù)系統(tǒng)由互感器、保護(hù)裝置和直流斷路器構(gòu)成。

圖1 典型雙端直流配電網(wǎng)拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)

2 直流線路故障特征分析

2.1 區(qū)外故障

當(dāng)直流線路發(fā)生區(qū)外故障時(shí)，其雙端配電系統(tǒng)區(qū)外故障的暫態(tài)電流示意圖見圖2。將母線a左側(cè)與母線d右側(cè)部分的故障定為區(qū)外故障，規(guī)定直流線路上正極電流從a端流向d端為正方向，負(fù)極線路上d端流向a端為正方向。

圖2 系統(tǒng)區(qū)外故障時(shí)電流示意圖

在系統(tǒng)發(fā)生區(qū)外故障時(shí)，測(cè)得a端正極電流iap方向?yàn)檎?，暫態(tài)電流變化率為正；測(cè)得d端正極電流idp電流方向?yàn)檎?，暫態(tài)電流變化率也為正。同樣,測(cè)得a端負(fù)極電流ian方向?yàn)檎?，暫態(tài)變化率為正；測(cè)得d端負(fù)極電流idn方向?yàn)檎瑫簯B(tài)變化率為正。同一極線路a端電流波形與d端電流波形相似，所以當(dāng)系統(tǒng)發(fā)生區(qū)外故障時(shí)，直流側(cè)兩端暫態(tài)電流波形相關(guān)性為正相關(guān)。

2.2 區(qū)內(nèi)故障

系統(tǒng)直流側(cè)區(qū)內(nèi)故障有單極接地故障和雙極短路故障兩類，圖3為系統(tǒng)發(fā)生區(qū)內(nèi)故障時(shí)的暫態(tài)電流示意圖。

當(dāng)系統(tǒng)發(fā)生區(qū)內(nèi)故障時(shí)，無論是單極接地故障或是雙極短路故障，換流器出口處同極電流方向均為一正一負(fù)。以雙極短路故障為例進(jìn)行分析。區(qū)內(nèi)故障時(shí)，測(cè)得a端正極電流iap極性為正，暫態(tài)電流變化率為正；測(cè)得d端正極電流idp極性為負(fù)，其暫態(tài)電流變化率為負(fù)，波形與iap波形相反。同樣，測(cè)得a端負(fù)極電流ian極性為正，暫態(tài)電流變化率為正；測(cè)得d端負(fù)極電流idn極性為負(fù)，暫態(tài)電流變化率為負(fù)。同一極線路a端波形與d端波形相反。由此可知，當(dāng)系統(tǒng)發(fā)生故障時(shí)，無論是正極暫態(tài)電流或是負(fù)極暫態(tài)電流，直流側(cè)兩端電流波形相關(guān)性為負(fù)相關(guān)。

圖3 區(qū)內(nèi)故障電流示意圖

假設(shè)直流配電線路分為3段，以雙極短路故障發(fā)生在L2上為例，對(duì)各區(qū)段暫態(tài)電流特征進(jìn)行分析。L2雙極短路時(shí)各區(qū)段電流示意圖如圖4所示。

圖4 L2雙極短路故障各區(qū)段電流示意圖

圖4中，iap、ibp、icp、idp分別為a、b、c、d點(diǎn)的正極暫態(tài)電流，ian、ibn、icn、idn分別為a、b、c、d點(diǎn)的負(fù)極暫態(tài)電流。當(dāng)L2發(fā)生雙極短路故障時(shí)，iap與ibp的極性為正，電流變化率為正，波形相似，兩者呈現(xiàn)正相關(guān)；icp的極性為負(fù)，電流變化率為負(fù)，波形與ibp的波形相反，兩者呈現(xiàn)負(fù)相關(guān)；idp的極性為負(fù)，電流變化率為負(fù)，波形與icp的波形相似，兩者呈現(xiàn)正相關(guān)。負(fù)極電流變化規(guī)律同正極電流。由此可知，故障區(qū)段兩端電流波形相關(guān)性為負(fù)相關(guān)，非故障區(qū)段兩端電流波形相關(guān)性為正相關(guān)。

3 保護(hù)方案

根據(jù)上述對(duì)直流線路故障特征的分析，利用線路兩端暫態(tài)電流波形相關(guān)性，提出一種基于斯皮爾曼相關(guān)系數(shù)的直流配電網(wǎng)線路縱聯(lián)保護(hù)方法，并引入同端正負(fù)極電流積分比率與之配合。

3.1 斯皮爾曼相關(guān)系數(shù)

斯皮爾曼(Spearman)相關(guān)系數(shù)是評(píng)價(jià)2個(gè)統(tǒng)計(jì)變量相關(guān)性的一種數(shù)學(xué)方法，表示為：

(1)

表1 相關(guān)系數(shù)變化趨勢(shì)

3.2 保護(hù)啟動(dòng)判據(jù)

保護(hù)啟動(dòng)判據(jù)是判斷是否發(fā)生故障、啟動(dòng)后續(xù)保護(hù)判據(jù)的關(guān)鍵。采用電流梯度算法作為保護(hù)啟動(dòng)判據(jù)，當(dāng)有1個(gè)電流梯度值滿足閾值時(shí)即啟動(dòng)保護(hù)，表達(dá)式為：

(2)

式中：▽i(k)表示當(dāng)前時(shí)刻的電流梯度值；i(k-j)表示在時(shí)刻k的前j個(gè)周期時(shí)的瞬時(shí)電流值；Δ1表示判據(jù)啟動(dòng)閾值，此處根據(jù)躲過系統(tǒng)正常運(yùn)行時(shí)電流梯度最大值取0.03。

3.3 故障區(qū)域保護(hù)與故障類型識(shí)別判據(jù)

依據(jù)上述直流線路兩端暫態(tài)電流波形變化趨勢(shì)的相關(guān)性特征，計(jì)算直流線路兩端暫態(tài)電流波形的斯皮爾曼相關(guān)系數(shù)。當(dāng)系統(tǒng)發(fā)生區(qū)內(nèi)故障時(shí)，暫態(tài)電流波形變化趨勢(shì)為負(fù)相關(guān)；當(dāng)系統(tǒng)發(fā)生區(qū)外故障時(shí)，線路兩端暫態(tài)電流波形變化趨勢(shì)為正相關(guān)，由此構(gòu)建保護(hù)判據(jù)為：

(3)

如圖3所示，當(dāng)系統(tǒng)發(fā)生雙極短路故障時(shí)，a端和d端的正負(fù)極電流波形均呈正相關(guān)；當(dāng)系統(tǒng)發(fā)生單極接地故障時(shí)，a端和d端的正負(fù)極電流波形均呈負(fù)相關(guān)，據(jù)此構(gòu)造判據(jù)為：

(4)

式中：rapn表示a端正極與負(fù)極電流波形的相關(guān)系數(shù)；rdpn表示d端正極與負(fù)極電流波形的相關(guān)系數(shù)。由于相關(guān)系數(shù)計(jì)算結(jié)果受同步采樣影響較小，故設(shè)置rset=0。

3.4 故障極識(shí)別判據(jù)

識(shí)別故障極對(duì)于減小單極接地故障范圍具有重要意義。單極接地故障時(shí)，線路兩端同端故障極電流積分大于非故障極電流積分。利用這一原理，可根據(jù)同端故障極電流積分與非故障極電流積分的比率構(gòu)造判據(jù)，當(dāng)a端和d端正負(fù)極電流積分比率滿足閾值時(shí)，為正極接地故障；否則為負(fù)極接地故障，表達(dá)式如下：

(5)

根據(jù)數(shù)據(jù)窗的選取，在式(5)中，ks表示保護(hù)啟動(dòng)時(shí)刻；η表示保護(hù)啟動(dòng)前η個(gè)周期；N表示保護(hù)啟動(dòng)時(shí)刻后N個(gè)周期為采樣結(jié)束時(shí)刻；i(k)表示采樣的瞬時(shí)電流值；ΔT表示采樣時(shí)間間隔，取值為0.000 25 s；γa表示a端正極電流積分絕對(duì)值與負(fù)極電流積分絕對(duì)值之比；γd表示d端正極電流積分絕對(duì)值與負(fù)極電流積分絕對(duì)值之比；Δ2取值為1。

3.5 故障區(qū)段保護(hù)判據(jù)

按照?qǐng)D4所示，由于在故障區(qū)段兩端的暫態(tài)電流波形呈負(fù)相關(guān)，非故障區(qū)段兩端暫態(tài)電流波形呈正相關(guān)，故可利用斯皮爾曼相關(guān)系數(shù)進(jìn)行故障區(qū)段判定，構(gòu)造故障區(qū)段保護(hù)判據(jù)為：

(6)

式(6)中，rm為線路m上的斯皮爾曼相關(guān)系數(shù)。當(dāng)利用線路m兩端保護(hù)安裝處測(cè)得的暫態(tài)電流所計(jì)算出的rm小于整定值時(shí)，判定為故障區(qū)段，此時(shí)應(yīng)及時(shí)跳開對(duì)應(yīng)區(qū)段保護(hù)安裝處的斷路器，迅速切除故障；反之，判定為非故障區(qū)段。

3.6 Spearman與電流積分比率配合的保護(hù)流程

直流線路保護(hù)方案由保護(hù)啟動(dòng)、故障檢測(cè)與故障區(qū)段定位3部分組成，保護(hù)流程如圖5所示。

圖5 保護(hù)流程框圖

步驟1當(dāng)電流梯度值滿足閾值時(shí)保護(hù)啟動(dòng)，向故障檢測(cè)判據(jù)部分發(fā)送啟動(dòng)命令。

步驟2當(dāng)接收到命令后，故障檢測(cè)保護(hù)啟動(dòng)，計(jì)算正極線路兩端暫態(tài)電流的斯皮爾曼相關(guān)系數(shù)。當(dāng)計(jì)算結(jié)果大于整定值時(shí)，判定為區(qū)外故障；當(dāng)計(jì)算結(jié)果小于整定值時(shí)，判定為區(qū)內(nèi)故障。為確?？煽啃裕柽B續(xù)滿足3次故障檢測(cè)判據(jù)時(shí)才會(huì)判定為故障。若檢測(cè)為區(qū)外故障，則保護(hù)復(fù)位。

步驟3當(dāng)檢測(cè)出區(qū)內(nèi)故障后，需進(jìn)一步對(duì)具體故障類型進(jìn)行判定：若a端與d端的正負(fù)極電流相關(guān)系數(shù)同時(shí)小于整定值，則判斷為單極短路故障；否則判定為雙極短路故障。

步驟4當(dāng)判定為區(qū)內(nèi)雙極短路故障后，則直接進(jìn)行故障區(qū)段定位；若判定為區(qū)內(nèi)單極接地故障，則需進(jìn)一步判斷故障極，若數(shù)據(jù)窗內(nèi)兩端正負(fù)極電流積分絕對(duì)值的比率大于整定值，則判定為正極接地故障，否則為負(fù)極接地故障。

步驟5若確定了故障區(qū)域、故障類型與單極接地故障的故障極后，需進(jìn)行故障區(qū)段判定。利用斯皮爾曼相關(guān)系數(shù)計(jì)算區(qū)段線路兩端電流波形相關(guān)系數(shù)，當(dāng)出現(xiàn)區(qū)段內(nèi)計(jì)算結(jié)果小于整定值情況時(shí)，判定該區(qū)段為故障區(qū)段；反之，為非故障區(qū)段。同樣，需連續(xù)滿足3次故障區(qū)段保護(hù)判據(jù)時(shí)才能最終判定該區(qū)段為故障區(qū)段。若檢測(cè)為非故障區(qū)段故障，則保護(hù)復(fù)位。

步驟6確定最終故障區(qū)段后，跳開對(duì)應(yīng)的保護(hù)裝置，確保故障被迅速隔離。

4 仿真分析

為了驗(yàn)證縱聯(lián)保護(hù)方案的可靠性與準(zhǔn)確性，在PSCAD上搭建如圖1所示的雙端直流配電網(wǎng)仿真模型。故障發(fā)生時(shí)間為1 s，持續(xù)0.01 s，數(shù)據(jù)窗為故障前后2 ms，采樣頻率為4k Hz。

4.1 直流線路區(qū)內(nèi)外故障仿真結(jié)果

當(dāng)線路發(fā)生如圖2所示的區(qū)外故障時(shí)，線路兩端電流波形如圖6所示。

由圖6可見，當(dāng)線路發(fā)生區(qū)外雙極接地短路故障時(shí)，a端與d端電流幅值開始均為負(fù)，變化率也為負(fù)；一段時(shí)間后，兩端電流變化率變?yōu)檎?，電流幅值逐漸變?yōu)檎?，由于故障點(diǎn)離d端更近，離a端更遠(yuǎn)，故a端電流波形受到故障點(diǎn)距離的影響滯后于d端，但兩者波形變化相似。利用斯皮爾曼相關(guān)系數(shù)計(jì)算線路兩端電流波形相關(guān)性，相關(guān)系數(shù)r值為0.974 3，大于整定值且接近1，由此可判定系統(tǒng)發(fā)生區(qū)外故障。

圖6 區(qū)外故障時(shí)電流波形曲線

當(dāng)線路發(fā)生如圖3所示的區(qū)內(nèi)故障時(shí)，線路兩端電流波形如圖7所示。當(dāng)線路發(fā)生區(qū)內(nèi)故障時(shí)，數(shù)據(jù)窗內(nèi)a端正極電流幅值為正，變化率也為正，d端正極幅值為負(fù)，電流化率為負(fù)，兩者波形相反。利用斯皮爾曼相關(guān)系數(shù)計(jì)算得到r值如表2所示。

圖7 區(qū)內(nèi)故障時(shí)電流波形曲線

表2 區(qū)內(nèi)故障時(shí)斯皮爾曼相關(guān)系數(shù)r值

由表2可知，無論是單極接地故障或是雙極短路故障，兩端電流波形相關(guān)性均為負(fù)相關(guān)，由此判定發(fā)生區(qū)內(nèi)故障。

4.2 直流線路故障類型區(qū)分仿真結(jié)果

當(dāng)判定為區(qū)內(nèi)故障后，需區(qū)分故障類型為單極接地故障或雙極短路故障。利用故障時(shí)同端正負(fù)極電流斯皮爾曼相關(guān)系數(shù)構(gòu)造判據(jù)，設(shè)置故障位于區(qū)段L2，仿真驗(yàn)證結(jié)果如表3所示。

從表3中可知：當(dāng)故障類型為單極接地故障時(shí)，a、d兩端同端正負(fù)極電流相關(guān)系數(shù)為負(fù)，呈負(fù)相關(guān)；當(dāng)故障類型為雙極短路故障時(shí)，a、d兩端同端正負(fù)極電流相關(guān)系數(shù)為正，呈正相關(guān)，表明可正確識(shí)別故障類型。

表3 故障時(shí)同端正負(fù)極電流斯皮爾曼相關(guān)系數(shù)

4.3 單極接地故障故障極區(qū)分仿真結(jié)果

當(dāng)檢測(cè)出單極接地故障后，需區(qū)分正極接地故障和負(fù)極接地故障。如圖1所示，a、d兩端同端正負(fù)極電流積分比率γa、γd與故障區(qū)段、故障極的關(guān)系如圖8(a)、(b)所示。

圖8 各區(qū)段單極接地故障同端正負(fù)極電流積分比率圖

當(dāng)發(fā)生正極接地故障時(shí)，在仿真區(qū)段中任一區(qū)段，γa與γd均大于閾值1；當(dāng)發(fā)生負(fù)極接地故障時(shí)，在仿真區(qū)段中任一區(qū)段，γa與γd均小于閾值1。隨著故障點(diǎn)和線路a端保護(hù)安裝處距離的增加，受線路阻抗影響，同端正負(fù)兩極電流積分比率會(huì)逐漸接近閾值，但從仿真結(jié)果可以看出，新方法仍然能可靠地判別故障極。

4.4 直流線路區(qū)段故障定位仿真結(jié)果

為驗(yàn)證故障區(qū)段保護(hù)判據(jù)的準(zhǔn)確性，分別在線路L1、L2和L3上設(shè)置單極接地故障和雙極短路故障。由于單極接地故障各端點(diǎn)電流波形相關(guān)性與雙極接地故障各端點(diǎn)電流波形相關(guān)性相似，故選擇雙極短路故障為例進(jìn)行仿真，直流線路上各端點(diǎn)電流變化如圖9所示。故障區(qū)段兩端電流波形方向相反，非故障區(qū)段兩端電流波形方向相同。單極接地故障電流波形特征同雙極短路電流波形特征類似。不同故障類型和不同故障位置時(shí)，同一區(qū)段兩端正極電流的斯皮爾曼相關(guān)系數(shù)如表4所示。

圖9 各區(qū)段雙極短路故障端電流波形曲線

表4 不同故障類型及故障位置時(shí)斯皮爾曼相關(guān)系數(shù)計(jì)算結(jié)果

由表4可見，故障區(qū)段兩端電流間的斯皮爾曼相關(guān)系數(shù)小于0，呈現(xiàn)負(fù)相關(guān)，符合故障區(qū)段保護(hù)判據(jù)，且不受故障類型和故障位置影響。由此驗(yàn)證了所提保護(hù)方法的有效性和可靠性。

4.5 過渡電阻與分布電容的影響

1) 過渡電阻

由于在系統(tǒng)發(fā)生單極接地故障時(shí)，故障電流受過渡電阻影響較大，故對(duì)保護(hù)方法的抗過渡電阻能力進(jìn)行檢驗(yàn)。分別在L1、L2、L3上設(shè)置故障點(diǎn)，并設(shè)置不同過渡電阻。此時(shí)，線路兩端正極電流間的斯皮爾曼相關(guān)系數(shù)計(jì)算結(jié)果如表5所示。

表5 不同過渡電阻時(shí)區(qū)內(nèi)外故障判定結(jié)果

表6 不同過渡電阻時(shí)故障區(qū)段判定結(jié)果

由表5和表6可知，在不同過渡電阻情況下，當(dāng)線路發(fā)生區(qū)內(nèi)故障時(shí)，檢測(cè)到線路兩端電流相關(guān)性為負(fù)相關(guān)。當(dāng)故障發(fā)生在不同位置時(shí)，基于斯皮爾曼相關(guān)系數(shù)的直流配電網(wǎng)線路縱聯(lián)保護(hù)方法同樣能準(zhǔn)確判定故障位置，由此驗(yàn)證了所提保護(hù)方法的有效性和準(zhǔn)確性。

2) 分布式電容的影響

當(dāng)系統(tǒng)直流側(cè)發(fā)生故障時(shí)，線路中的分布式電容會(huì)對(duì)故障電流造成影響，從而降低保護(hù)可靠性。因此，設(shè)置區(qū)段L2正極接地故障，并設(shè)置與原分布式電容參數(shù)成2倍和5倍的不同分布電容參數(shù)[19]，對(duì)所提保護(hù)方法的可靠性進(jìn)行驗(yàn)證。

從圖10可知，當(dāng)系統(tǒng)發(fā)生單極接地故障時(shí)，故障線路的斯皮爾曼相關(guān)系數(shù)均小于整定值，非故障線路的斯皮爾曼相關(guān)數(shù)均大于整定值，表明所提保護(hù)方法不受分布電容影響，驗(yàn)證了保護(hù)可靠性。

圖10 線路不同分布式電容對(duì)保護(hù)方法的影響

5 結(jié)論

1) 以直流線路電流波形的斯皮爾曼相關(guān)系數(shù)來進(jìn)行故障判別，彌補(bǔ)了利用單一電氣量構(gòu)造故障判據(jù)，其幅值受過渡電阻影響而使保護(hù)方法可靠性差的缺點(diǎn)，同時(shí)不受線路分布電容影響。

2) 與只能區(qū)分區(qū)內(nèi)外故障的保護(hù)方法相比，所提保護(hù)方法原理簡(jiǎn)單，可進(jìn)一步對(duì)故障區(qū)段定位，縮小了故障范圍，極大程度上滿足了用戶對(duì)于供電可靠性的要求。

3) 在較低的采樣頻率下，所提保護(hù)方法能夠滿足速動(dòng)性、選擇性與可靠性要求。