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        水相生物油原位汽化-催化重整制氫工藝優(yōu)化

        2022-04-12 03:54:50張安東李志合王麗紅王紹慶梁昌明萬(wàn)震
        化工進(jìn)展 2022年3期
        關(guān)鍵詞:積炭固定床水相

        張安東,李志合,王麗紅,王紹慶,梁昌明,萬(wàn)震

        (1 山東理工大學(xué)農(nóng)業(yè)工程與食品科學(xué)學(xué)院,山東 淄博 255000;2 山東理工大學(xué)山東省清潔能源工程技術(shù)研究中心,山東 淄博 255000)

        我國(guó)生物質(zhì)資源豐富,生物質(zhì)中富含C、H、O 元素,通過(guò)熱解液化技術(shù)將生物質(zhì)轉(zhuǎn)化為生物油,被認(rèn)為是取代化石能源的有效途徑之一。水相生物油是從熱解油中進(jìn)一步分離獲得的輕質(zhì)組分,其含水量高達(dá)80%左右,熱值低,同時(shí)含有酸、醛、醇、酮、酚、酯、糖等幾十種組分。Bridgwater認(rèn)為水相生物油的主要出路是萃取提純高價(jià)值化學(xué)品或者催化重整制氫。傳統(tǒng)的催化重整制氫工藝中原料需先進(jìn)行汽化,然后喂入反應(yīng)器發(fā)生反應(yīng)。然而水相生物油中的組分沸點(diǎn)各不相同,在汽化過(guò)程中受水沸點(diǎn)影響,部分高沸點(diǎn)組分難以快速汽化逸出,使得原料轉(zhuǎn)化效率大幅降低,更嚴(yán)重的會(huì)發(fā)生結(jié)焦堵塞喂料管。

        目前國(guó)內(nèi)外關(guān)于生物油催化重整制氫的研究主要以固定床反應(yīng)器為主,汽化后的生物油(?;铮┩ㄟ^(guò)靜止的催化劑床層發(fā)生反應(yīng)。優(yōu)點(diǎn)是操作簡(jiǎn)單,易于控制,但催化劑易失活,需要卸料后重新裝載催化劑。因此也有部分研究人員選擇在流化床反應(yīng)器上開(kāi)展催化重整制氫研究,通過(guò)催化劑顆粒之間的碰撞減少積炭,從而抑制催化劑失活。但流化床相比于固定床來(lái)說(shuō)也存在一些弊端,如工藝復(fù)雜、催化劑易磨損、載氣流量大等。

        本研究基于原位汽化策略,在一體式固定床/流化床上開(kāi)展水相生物油催化重整制氫實(shí)驗(yàn),重點(diǎn)探究原位汽化體系下水相生物油的轉(zhuǎn)化效率以及流化床反應(yīng)器中催化劑的抗積炭行為,為水相生物油催化重整制氫的產(chǎn)業(yè)化推廣應(yīng)用提供參考。

        1 實(shí)驗(yàn)材料與方法

        1.1 實(shí)驗(yàn)原料

        實(shí)驗(yàn)所用水相生物油產(chǎn)自山東泰然生物工程有限公司,原料主要為松木屑和楊木屑,熱解溫度為500℃,在線分級(jí)冷凝獲得的輕質(zhì)生物油經(jīng)過(guò)靜置分層(本批次靜置了一年以上),取上層即為水相生物油,水相生物油的理化特性和組分分布如表1和表2 所示。其中水相生物油的密度()通過(guò)簡(jiǎn)易密度計(jì)測(cè)量。pH通過(guò)雷磁數(shù)顯pH計(jì)(PHS-3C)測(cè)量,測(cè)試溫度為室溫25℃,精度為0.01,測(cè)試前采用pH=4.00 和pH=6.86 的標(biāo)準(zhǔn)溶液對(duì)pH 計(jì)進(jìn)行校準(zhǔn)。含水率的測(cè)定是通過(guò)卡爾費(fèi)休水分測(cè)定儀(瑞士萬(wàn)通,KF870 型)獲得的,測(cè)試前需用色譜級(jí)乙醇進(jìn)行稀釋(100 倍),然后對(duì)測(cè)量結(jié)果進(jìn)行換算獲得,因?yàn)榭栙M(fèi)休對(duì)含水率較大的樣品測(cè)量精度較低。元素組成采用意大利Euro Vector公司生產(chǎn)的EA3000 元素分析儀進(jìn)行分析,每次測(cè)試前需按照一定濃度梯度稱取5+3個(gè)標(biāo)準(zhǔn)樣品用于建立校準(zhǔn)曲線,校準(zhǔn)曲線的線性回歸方程≥0.998則數(shù)據(jù)可用。液體樣品每次取樣1~3mg 放入專業(yè)錫杯中,并用封口器進(jìn)行密封,測(cè)量結(jié)果三次取平均。水相生物油的組分分布通過(guò)氣相色譜-質(zhì)譜聯(lián)用儀(GC-MS,美國(guó)Agilent 公司,6890/5973N型)進(jìn)行分析。搭配DB-1701毛細(xì)管色譜柱(60m×0.25mm×0.25μm),用于分離樣品中的不同組分,每次進(jìn)樣量為0.2μL,分 流 比60∶1, 載 氣 為 高 純 氦 氣(99.999%)。進(jìn)樣口氣化室(Inlets) 的溫度為280℃,離子源(Aux)溫度為250℃。色譜柱升溫程序?yàn)椋阂?℃/min 的升溫速率從40℃升至240℃,保溫5min。通過(guò)NIST 17.0 質(zhì)譜庫(kù)識(shí)別化合物,通過(guò)峰面積百分比計(jì)算各組分的相對(duì)含量。

        表1 水相生物油理化特性

        表2 水相生物油成分分析

        1.2 催化劑的制備與表征

        實(shí)驗(yàn)所用催化劑為Ni/γ-AlO,載體為山佳硅鋁新材料有限公司生產(chǎn)的γ-AlO微球(50~60目),Ni(NO)·6HO 作為鎳源,購(gòu)自國(guó)藥集團(tuán)化學(xué)試劑有限公司。采用過(guò)量浸漬法制備所需Ni/γ-AlO催化劑,浸漬液濃度為0.1mol/L,浸漬時(shí)間為6h(室溫),過(guò)濾后干燥(105℃,12h),然后置于馬弗爐中煅燒(600℃,4h),即可獲得催化劑前體NiO/γ-AlO,實(shí)驗(yàn)前需通H將NiO 還原成高活性的鎳單質(zhì)(根據(jù)前期研究發(fā)現(xiàn),900℃下還原30min 可以實(shí)現(xiàn)催化劑完全還原)。經(jīng)X 射線熒光光譜分析(XRF,日本理學(xué),ZSX-100e型)所制備催化劑中鎳負(fù)載質(zhì)量分?jǐn)?shù)為4.3%。

        反應(yīng)后催化劑通過(guò)場(chǎng)發(fā)射掃描電子顯微鏡(SEM,美國(guó)FEI,sirion200型)觀察其表觀形貌和積炭情況,為增強(qiáng)材料導(dǎo)電性,催化劑表明進(jìn)行噴金處理;通過(guò)同步熱分析儀(STA,德國(guó)耐馳,449 F5)對(duì)反應(yīng)后催化劑進(jìn)行程序升溫氧化,分析其表面積炭類型和催化劑失活原因,升溫程序?yàn)?0~1000℃,升溫速率10℃/min,空氣氣氛。

        1.3 原位汽化工藝設(shè)計(jì)

        典型的催化重整制氫工藝往往是將原料(化石燃料、生物油、模化物等)和水預(yù)先進(jìn)行汽化,然后喂入反應(yīng)裝置與催化劑接觸并發(fā)生反應(yīng)。水相生物油中含有大量的水分,可以為反應(yīng)提供足夠的氫源而無(wú)需額外添加水蒸氣,簡(jiǎn)化了喂料過(guò)程。但由于水相生物油組分沸點(diǎn)的差異性,其在傳統(tǒng)汽化器中面臨梯度汽化、組分結(jié)焦等問(wèn)題,因此,本研究設(shè)計(jì)將喂料管伸入到反應(yīng)管恒溫區(qū),原料(水相生物油)到達(dá)喂料管末端時(shí),利用反應(yīng)器高溫實(shí)現(xiàn)全組分的快速汽化,并在載氣的攜帶下迅速與催化劑接觸發(fā)生反應(yīng)。

        實(shí)驗(yàn)采用單一管路液體喂料,喂料管(內(nèi)徑=1.5×10m)伸入反應(yīng)管內(nèi)一段距離,利用反應(yīng)管內(nèi)高溫進(jìn)行預(yù)熱并使其在離開(kāi)反應(yīng)管出口時(shí)瞬間汽化。這屬于傳熱學(xué)中流體流經(jīng)單一管槽內(nèi)部強(qiáng)制對(duì)流換熱的問(wèn)題,針對(duì)這一問(wèn)題作如下假設(shè)。假設(shè)一,水相生物油中主要成分是水,水相生物油所有熱物性參數(shù)均參照水來(lái)計(jì)算;假設(shè)二,喂料管內(nèi)壁溫度近似等于環(huán)境溫度;水相生物油溫度為室溫′。則喂料管出口液體溫度″主要受環(huán)境溫度、液體物理特性(密度、運(yùn)動(dòng)黏度、定壓比熱容c、熱導(dǎo)率和普朗特?cái)?shù))、喂料速率以及反應(yīng)器恒溫區(qū)內(nèi)喂料管長(zhǎng)度等因素影響。

        即喂料管伸入反應(yīng)器恒溫區(qū)長(zhǎng)度應(yīng)大于1.156mm,考慮到水相生物油組分及熱物性與水之間存在一定差異,在上行式流化床[如圖1(b)]上進(jìn)行喂料測(cè)試,將汽化段喂料管長(zhǎng)度設(shè)置為2mm,結(jié)果發(fā)現(xiàn)運(yùn)行一段時(shí)間后載氣流速出現(xiàn)劇烈波動(dòng),說(shuō)明水相生物油汽化不完全,液體回流堵塞進(jìn)氣管。逐漸增加喂料管長(zhǎng)度發(fā)現(xiàn),當(dāng)喂料管長(zhǎng)度為5mm 時(shí),可以實(shí)現(xiàn)水相生物油的完全汽化,長(zhǎng)時(shí)間喂料載氣流速依然保持穩(wěn)定。因此,本研究設(shè)定喂料管汽化段長(zhǎng)度為5mm。

        1.4 水相生物油原位汽化-催化重整制氫固定床/流化床對(duì)比實(shí)驗(yàn)

        為了探究固定床和流化床兩種工藝方法對(duì)水相生物油催化重整制氫的影響,設(shè)計(jì)并加工一套適用于水相生物油原位汽化-催化重整制氫的固定床/流化床反應(yīng)裝置,如圖1所示。該裝置采用相同的喂料系統(tǒng),相同的加熱、保溫和控溫系統(tǒng),相同的冷凝系統(tǒng)以及相同的產(chǎn)物分析方法。實(shí)驗(yàn)所用催化劑為Ni/AlO微球(60~70目),催化劑裝填量均為3g[直徑15mm,高(30±1)mm],實(shí)驗(yàn)開(kāi)始之前均用10%H/N對(duì)催化劑進(jìn)行還原(900℃,30min),還原結(jié)束后通入高純氮?dú)馀艃粞b置內(nèi)的H,并將反應(yīng)器溫度設(shè)定為800℃。固定床實(shí)驗(yàn)開(kāi)始之前只需將氮?dú)饬魉僦苯釉O(shè)定為1000mL/min;而流化床實(shí)驗(yàn)開(kāi)始之前需逐漸增大氮?dú)饬魉僦镣耆骰癄顟B(tài)(冷態(tài)實(shí)驗(yàn)表明最佳流化速度約為1000mL/min)。待系統(tǒng)參數(shù)穩(wěn)定后,通過(guò)蠕動(dòng)泵將水相生物油喂入反應(yīng)器中,LHSV 為10h,其中固定床為下行式,流化床為上行式。水相生物油離開(kāi)喂料管出口時(shí)瞬間汽化,在載氣的攜帶下通過(guò)反應(yīng)管,與催化劑充分接觸發(fā)生反應(yīng)。反應(yīng)后產(chǎn)物通過(guò)串聯(lián)的兩級(jí)冷凝器冷凝收集液相產(chǎn)物(0℃),同時(shí)流化床還需在反應(yīng)管后增加兩級(jí)帶保溫功能的旋風(fēng)分離器,用于分離被載氣攜帶而出的催化劑碎屑和殘?zhí)?,不可冷凝氣體通過(guò)氣袋收集后分析成分,每次采樣間隔為5min。實(shí)驗(yàn)結(jié)束時(shí)先停止喂料并將喂料管中殘留的液體倒吸回?zé)苊鈿埩粢后w持續(xù)緩慢汽化參與反應(yīng),停止加熱,并將氮?dú)饬魉俳抵?00mL/min,持續(xù)通氮?dú)饫鋮s至室溫,取出催化劑后密封保存,用于后續(xù)表征。每次實(shí)驗(yàn)時(shí)間為180min,重復(fù)3次。

        圖1 水相生物油原位汽化-催化重整制氫固定床/流化床反應(yīng)裝置

        1.5 數(shù)據(jù)處理方法

        原料轉(zhuǎn)化率和H選擇性是評(píng)價(jià)催化重整制氫效果的關(guān)鍵指標(biāo)。由于水相生物油為復(fù)雜混合物,因此采用碳轉(zhuǎn)化率來(lái)表征原料轉(zhuǎn)化效率。本實(shí)驗(yàn)碳轉(zhuǎn)化率(X)和H選擇性(S)通過(guò)式(5)和式(6)計(jì)算。

        式中,為水相生物油中C元素質(zhì)量分?jǐn)?shù)。

        2 結(jié)果與討論

        2.1 水相生物油催化重整制氫效果評(píng)價(jià)

        2.1.1 實(shí)時(shí)氣體產(chǎn)量

        圖2 所示分別是在基于原位汽化策略的固定床/流化床反應(yīng)器上開(kāi)展的水相生物油催化重整制氫實(shí)時(shí)產(chǎn)氣量分布,從圖中可以看出,基于原位汽化的兩種反應(yīng)器均可以實(shí)現(xiàn)水相生物油的高效重整制氫,產(chǎn)物以H和CO為主,并含有少量CO,CH產(chǎn)量幾乎為零。在反應(yīng)開(kāi)始以后,兩種反應(yīng)器中的水相生物油均快速發(fā)生反應(yīng),產(chǎn)生大量H和CO逸出,其中流化床反應(yīng)器中獲得的H和CO產(chǎn)量略大于固定床反應(yīng)器,實(shí)時(shí)產(chǎn)氫量在350mL/min左右波動(dòng),說(shuō)明在流化床反應(yīng)器中,水相生物油與催化劑接觸得更加充分,催化重整效果更好,且由于催化劑的流化效果,使反應(yīng)原料及中間產(chǎn)物與催化劑的接觸時(shí)間(停留時(shí)間)延長(zhǎng),從而更好地促進(jìn)了原料及中間產(chǎn)物的重整產(chǎn)氫過(guò)程。隨著反應(yīng)時(shí)間的進(jìn)行,固定床反應(yīng)器上的水相生物油催化重整過(guò)程進(jìn)行到100min 左右時(shí),其H和CO產(chǎn)量出現(xiàn)明顯下降,CO 和CH的產(chǎn)量也逐漸上升,說(shuō)明固定床反應(yīng)器中的催化劑開(kāi)始失活,催化重整反應(yīng)活性逐漸降低。而在流化床反應(yīng)器中,從反應(yīng)開(kāi)始后30min 左右H產(chǎn)量就開(kāi)始逐漸降低,CO的產(chǎn)量也緩慢減少,說(shuō)明流化床反應(yīng)器中的催化重整反應(yīng)效率逐漸降低,但CO 和CH的產(chǎn)量在180min 內(nèi)并沒(méi)有明顯增多,說(shuō)明催化劑還沒(méi)有失活。待實(shí)驗(yàn)結(jié)束,取出催化劑后發(fā)現(xiàn)固定床反應(yīng)器中的催化劑由反應(yīng)前的3g 增加到(3.08±0.01)g,說(shuō)明其在催化重整過(guò)程中產(chǎn)生了大量積炭附著在催化劑表面。而流化床反應(yīng)器中的催化劑則只剩(1.97±0.04)g,另在旋風(fēng)分離器中收集到催化劑(0.90±0.08)g,說(shuō)明在流化床反應(yīng)器中催化劑由于顆粒之間以及顆粒與管壁之間的碰撞磨損,造成了接近三分之一的損耗,這也是其在反應(yīng)后期催化重整效率逐漸降低的主要原因。

        圖2 固定床和流化床上水相生物油催化重整制氫實(shí)時(shí)產(chǎn)氣量

        2.1.2 碳轉(zhuǎn)化率和H選擇性

        通過(guò)計(jì)算獲得固定床/流化床反應(yīng)器上水相生物油催化重整過(guò)程碳轉(zhuǎn)化率和H選擇性變化規(guī)律如圖3所示。從圖中可以看出,反應(yīng)開(kāi)始后水相生物油的碳轉(zhuǎn)化率和H選擇性均迅速升高,然后基本保持穩(wěn)定。其中流化床反應(yīng)器內(nèi)的水相生物油碳轉(zhuǎn)化率(95%左右波動(dòng))相比固定床(80%左右波動(dòng))要略高一些,說(shuō)明流化床中催化劑的流化效果對(duì)水相生物油各組分的催化重整產(chǎn)氫過(guò)程具有明顯的促進(jìn)作用,增大了催化劑與反應(yīng)原料的接觸效率和停留時(shí)間,提高了水相生物油催化重整的轉(zhuǎn)化效率。隨著反應(yīng)時(shí)間的延長(zhǎng),流化床反應(yīng)器中水相生物油的碳轉(zhuǎn)化率緩慢降低,根據(jù)前文分析結(jié)論,這主要是由于流化床內(nèi)催化劑顆粒磨損,導(dǎo)致部分催化劑被攜帶出反應(yīng)器,整體催化效果下降引起的水相生物油轉(zhuǎn)化效率降低。而固定床反應(yīng)器中水相生物油的碳轉(zhuǎn)化率在100min 左右的時(shí)候出現(xiàn)一次較大幅度下降,這主要是由于催化劑的失活引起的。兩種反應(yīng)器內(nèi)水相生物油催化重整制氫過(guò)程的H選擇性從反應(yīng)一開(kāi)始便維持在100%,說(shuō)明催化劑的催化效果和選擇性非常好。當(dāng)固定床中的催化劑開(kāi)始逐漸失活時(shí),其H選擇性開(kāi)始逐漸下降。而流化床中的H選擇性始終保持在100%,說(shuō)明流化床中的催化劑并沒(méi)有失活,在反應(yīng)最后的30min內(nèi)出現(xiàn)的小幅降低最有可能是因?yàn)榇藭r(shí)的喂料速率超出了流化床內(nèi)剩余催化劑的處理能力,少量CH等小分子烴類來(lái)不及轉(zhuǎn)化便被攜帶出反應(yīng)管,也不排除此時(shí)流化床內(nèi)催化劑出現(xiàn)了輕微的失活,需要做進(jìn)一步的表征確定。

        圖3 兩種反應(yīng)器上水相生物油催化重整制氫碳轉(zhuǎn)化率和H2選擇性

        2.2 液相產(chǎn)物的表征

        對(duì)固定床/流化床反應(yīng)器上水相生物油催化重整制氫液相產(chǎn)物收集后通過(guò)GC-MS 進(jìn)行表征,與水相生物油組分分布進(jìn)行對(duì)比如圖4所示。從圖中可以看出,基于原位汽化策略的催化重整轉(zhuǎn)化效率非常高,水相生物油中的絕大多數(shù)組分均被完全轉(zhuǎn)化,說(shuō)明所采用的原位汽化策略可有效促進(jìn)水相生物油全組分的汽化和催化重整轉(zhuǎn)化過(guò)程。兩種反應(yīng)器中水相生物油經(jīng)過(guò)180min 的催化重整轉(zhuǎn)化過(guò)程后,均有少量苯酚殘留,說(shuō)明在本實(shí)驗(yàn)條件下苯酚的轉(zhuǎn)化效果相比其他組分較弱一些,這可能是由苯環(huán)的穩(wěn)定結(jié)構(gòu)決定的。其中,固定床反應(yīng)體系反應(yīng)后收集的液相產(chǎn)物中苯酚含量明顯高于流化床,且除苯酚以外還有少量乙酸等組分殘留,未完全轉(zhuǎn)化,結(jié)合前文產(chǎn)氣量分布和碳轉(zhuǎn)化率結(jié)果分析,說(shuō)明在反應(yīng)前期活性較高的階段,固定床反應(yīng)器中原料轉(zhuǎn)化效率弱于流化床反應(yīng)器,可能是由于原料在催化劑床層停留時(shí)間較短,部分原料來(lái)不及完全轉(zhuǎn)化;而在反應(yīng)后期,固定床體系中催化劑出現(xiàn)明顯失活,進(jìn)一步降低組分轉(zhuǎn)化效率。相對(duì)而言,流化床反應(yīng)體系液相產(chǎn)物中僅檢測(cè)到很少量的苯酚殘留,說(shuō)明流化床中各組分轉(zhuǎn)化效率非常高,這主要與流化床中較長(zhǎng)的停留時(shí)間、較高的催化劑接觸效率和抗失活特性有關(guān)。此外,在兩種反應(yīng)體系反應(yīng)后的液相產(chǎn)物中均發(fā)現(xiàn)了一定量丙酮的生成,這主要是由羧酸(乙酸)酮基化反應(yīng)產(chǎn)生的,而流化床反應(yīng)體系液相產(chǎn)物中丙酮含量遠(yuǎn)低于固定床反應(yīng)體系,這是因?yàn)榱骰仓写呋瘎┨幱诹骰癄顟B(tài),催化反應(yīng)區(qū)間遠(yuǎn)大于固定床反應(yīng)體系,羧酸酮基化產(chǎn)生的丙酮在催化劑表面進(jìn)一步斷鍵重整,使產(chǎn)氫量和碳轉(zhuǎn)化率進(jìn)一步提高。在固定床反應(yīng)體系液相產(chǎn)物中還檢測(cè)到少量2-丁酮,這同樣是由酮基化反應(yīng)產(chǎn)生的,水相生物油中的丙酸是其主要來(lái)源,但在流化床反應(yīng)體系的液相產(chǎn)物中無(wú)法檢出,說(shuō)明少量的2-丁酮在本實(shí)驗(yàn)所述條件下可以完全轉(zhuǎn)化,不會(huì)隨載氣逸出。

        圖4 液相產(chǎn)物色譜圖

        2.3 催化劑的表征

        2.3.1 SEM

        取固定床/流化床反應(yīng)器中反應(yīng)前后催化劑,通過(guò)SEM對(duì)其表觀形貌進(jìn)行表征,如圖5所示。從圖中可以看出,反應(yīng)前催化劑表面均勻分散的鎳顆粒發(fā)生了一定程度的團(tuán)聚,這主要是由還原過(guò)程的高溫導(dǎo)致的。經(jīng)過(guò)催化重整制氫反應(yīng)后,固定床反應(yīng)體系中的催化劑表面被大量纖維狀積炭包裹,這在之前的傳統(tǒng)固定床催化重整實(shí)驗(yàn)中也同樣被發(fā)現(xiàn),而在原位汽化-催化重整制氫體系中,催化劑失活的時(shí)間被大幅延后,說(shuō)明水相生物油的高效汽化過(guò)程可以降低積炭失活速率,但并不能阻止積炭的生成。而在流化床反應(yīng)體系中的催化劑表面并沒(méi)有發(fā)現(xiàn)明顯的纖維狀積炭,這也說(shuō)明流化床反應(yīng)體系中的催化劑在重整過(guò)程中始終保持較高活性,沒(méi)有被積炭覆蓋。一些學(xué)者認(rèn)為流化床通過(guò)顆粒碰撞可以避免催化劑表面積炭的沉積,但本文認(rèn)為流化床中催化劑表面沒(méi)有纖維狀積炭生成的主要原因不是顆粒碰撞,而是活性位點(diǎn)的轉(zhuǎn)移。因?yàn)槔w維狀積炭是以化學(xué)鍵的形式在催化劑表面生長(zhǎng)的,而非簡(jiǎn)單的物理覆蓋,這通過(guò)對(duì)反應(yīng)后催化劑進(jìn)行簡(jiǎn)單的碰撞試驗(yàn)即可驗(yàn)證。在流化床反應(yīng)體系中,催化劑表面活性位點(diǎn)與反應(yīng)原料接觸觸發(fā)化學(xué)鍵斷裂后迅速轉(zhuǎn)移到下一個(gè)位置繼續(xù)參與反應(yīng)。在整個(gè)流化床反應(yīng)區(qū)間內(nèi),流化密相區(qū)分布的主要是反應(yīng)原料(即水相生物油各組分),而在流化稀相區(qū)分布的則主要是活性中間產(chǎn)物(高活性的游離基團(tuán))、水蒸氣和終端氣體產(chǎn)物(H、CO、CO等),這些活性自由基、水蒸氣和H等終端產(chǎn)物會(huì)與催化劑表面形成的積炭前體發(fā)生反應(yīng),進(jìn)而抑制纖維狀積炭的生長(zhǎng),避免了在重整過(guò)程中因積炭包覆導(dǎo)致的催化劑失活。同時(shí),從流化床反應(yīng)體系中催化劑表面還可以看出,催化劑表面結(jié)構(gòu)遭到了一定程度的破壞,這主要是由于流化床中顆粒碰撞磨損造成的,這也是導(dǎo)致其在催化重整反應(yīng)后期產(chǎn)氫率和碳轉(zhuǎn)化率降低的主要原因,因此開(kāi)發(fā)高強(qiáng)度、耐磨損的重整催化劑將是后期研究的重點(diǎn)。

        圖5 兩種反應(yīng)器上反應(yīng)前后催化劑SEM圖(放大40000倍)

        2.3.2 TG-DTG-DS

        圖6 所示為固定床/流化床反應(yīng)器中反應(yīng)后催化劑TG-DTG-DSC 圖。從圖中可以看出,流化床反應(yīng)器上水相生物油催化重整制氫反應(yīng)后催化劑在程序升溫過(guò)程中只有一個(gè)明顯的失重峰,即在77℃左右的失水峰。而固定床反應(yīng)器上反應(yīng)后催化劑在程序升溫過(guò)程中除失水峰以外,還出現(xiàn)了三個(gè)失重峰,分別分布在354℃、538℃和651℃左右,其失重率分別為0.38%、6.63%和0.75%,分別對(duì)應(yīng)單質(zhì)碳(或吸附在表面的焦炭)、纖維狀積炭(聚合碳)和碳化鎳。從積炭氧化順序可以看出,碳化鎳的性質(zhì)最為穩(wěn)定,它是鎳單質(zhì)被積炭氧化生成的。而在催化劑表面聚合形成的纖維狀積炭將鎳顆粒包裹,使其無(wú)法與周圍具有還原特性的活性自由基接觸再生,是導(dǎo)致催化劑失活的主要原因。

        圖6 空氣氛圍下反應(yīng)后催化劑TG-DTG-DSC圖

        3 結(jié)論

        基于原位汽化策略,設(shè)計(jì)加工一套固定床/流化床催化重整一體式反應(yīng)裝置,對(duì)比分析水相生物油在兩種反應(yīng)器上催化重整制氫效果,重點(diǎn)探究流化床反應(yīng)器中催化劑的抗積炭行為以及原位汽化體系下水相生物油的催化轉(zhuǎn)化效率問(wèn)題,主要結(jié)論如下。

        (1)流化床反應(yīng)器內(nèi)水相生物油轉(zhuǎn)化效率(95%左右)明顯高于固定床(80%左右),且流化床氣體產(chǎn)物中H產(chǎn)量略高于固定床,兩種反應(yīng)器中H選擇性可達(dá)100%并能保持較長(zhǎng)時(shí)間穩(wěn)定。

        (2)在重整反應(yīng)后期,固定床反應(yīng)體系中催化劑被積炭覆蓋逐漸失活,而流化床反應(yīng)體系中催化劑始終保持較高活性,未發(fā)現(xiàn)積炭。

        (3)流化床反應(yīng)體系中水相生物油各組分幾乎完全轉(zhuǎn)化,而固定床反應(yīng)體系中仍有少量乙酸和苯酚殘留,并伴隨產(chǎn)生了少量酮類物質(zhì)(丙酮等)。

        對(duì)于稀疏解混模型,其包含了一個(gè)完備的端元光譜庫(kù),該光譜庫(kù)通常是通過(guò)實(shí)驗(yàn)條件或者野外采集等手段獲取,再將采集到的大量純凈地物光譜進(jìn)行組合,里面囊括了每類端元所有可能的光譜[18]。相對(duì)于成千上萬(wàn)條的端元光譜庫(kù),而每個(gè)混合像元通常只是由3~5個(gè)端元構(gòu)成,那么豐度是稀疏的,于是這就成了一個(gè)稀疏問(wèn)題[15]。為此,結(jié)合稀疏表示理論,利用完備的端元光譜庫(kù)構(gòu)造用于稀疏分解的過(guò)完備字典,通過(guò)對(duì)豐度進(jìn)行稀疏約束,將解混問(wèn)題轉(zhuǎn)化為稀疏回歸問(wèn)題進(jìn)行求解。

        (4)基于原位汽化策略的水相生物油催化重整制氫過(guò)程簡(jiǎn)化了生產(chǎn)工藝,降低生產(chǎn)成本的同時(shí)大幅提高了生物油的重整轉(zhuǎn)化效率,結(jié)合流化床中催化劑流化效果,可實(shí)現(xiàn)水相生物油重整制氫的連續(xù)化運(yùn)行,有助于加快生物質(zhì)熱解液化-生物油催化重整制氫產(chǎn)業(yè)鏈的發(fā)展進(jìn)程。

        ——喂料管橫截面面積,m

        c,c′,c——原料的定壓比熱容以及20℃和100℃下水的定壓比熱容,kJ/(kg·K)

        ——反應(yīng)管內(nèi)徑,m

        ——喂料管內(nèi)徑,m

        ——催化劑裝填高度,m

        ——單一管槽內(nèi)對(duì)流傳熱表面?zhèn)鳠嵯禂?shù),W/(m·K)

        LHSV ——液時(shí)空速,h

        ——反應(yīng)管恒溫區(qū)內(nèi)喂料管長(zhǎng)度,m

        ——單位時(shí)間內(nèi)流經(jīng)喂料管內(nèi)單位橫截面積原料/水的質(zhì)量,g

        ——單一管槽內(nèi)對(duì)流換熱努塞爾數(shù)

        ——水相生物油中C元素質(zhì)量分?jǐn)?shù),%

        ——原料/水的普朗特?cái)?shù)

        P——時(shí)刻氣體產(chǎn)物中某組分的體積分?jǐn)?shù),%

        ——液體升高一定溫度吸收的熱量,W

        ——液體流動(dòng)的雷諾數(shù)

        S——時(shí)刻氣體產(chǎn)物中H的選擇性,%″——環(huán)境溫度、室溫、喂料管出口液體溫度和換熱計(jì)算定性溫度,℃

        ——催化劑體積,m

        ——原料/水的喂料速率,m/s

        ′ ——喂料管內(nèi)單位橫截面積原料/水的喂料速率,m/s

        X——時(shí)刻原料的碳轉(zhuǎn)化率,%

        Y——時(shí)刻氣體產(chǎn)物中某組分的產(chǎn)量,mL/min

        ——原料/水的熱導(dǎo)率,W/(m·K)

        ——原料/水的運(yùn)動(dòng)黏度,m·s

        ——原料/水的密度,kg/m

        ——取樣中間點(diǎn)的時(shí)間,min

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