李同卓，楊志朋

吸入管出口位置及直徑對(duì)環(huán)形射流泵影響的數(shù)值模擬

李同卓，楊志朋

（河南理工大學(xué) 機(jī)械與動(dòng)力工程學(xué)院，河南 焦作 454000）

射流泵；數(shù)值模擬；吸入管；結(jié)構(gòu)優(yōu)化

0 引 言

【研究意義】射流泵是一種利用2股或多股流體紊流擴(kuò)散從而進(jìn)行質(zhì)量與能量交換及傳遞的特色流體機(jī)械，其工作原理為高速流體通過射流對(duì)低速流體進(jìn)行抽吸混合。此設(shè)備主要特點(diǎn)為無(wú)運(yùn)動(dòng)部件，在實(shí)際應(yīng)用中有著結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、便于安裝維護(hù)、可靠性高等優(yōu)點(diǎn)，主要由噴嘴、吸入管、吸入室、喉管和擴(kuò)散管構(gòu)成。射流泵分為中心射流泵和環(huán)形射流泵2種，其主要區(qū)別在于噴嘴和吸入管所處位置。其中，中心射流泵噴嘴多處于其中心軸線上，吸入管在其一側(cè)或二側(cè)；環(huán)形射流泵則與之相反，吸入管位于射流泵中心軸線上，噴嘴環(huán)繞在吸入管附近。由于中心射流泵提出較早，因此國(guó)內(nèi)外學(xué)者對(duì)中心射流泵研究較多[1-3]，針對(duì)環(huán)形射流泵研究偏少。此外，環(huán)形射流泵在果物及魚類輸送方面具有損傷小、存活率高等特點(diǎn)。因此，提高環(huán)形射流泵效率以降低工業(yè)生產(chǎn)成本及增大輸送效率具有重要意義。

【研究進(jìn)展】Shimizu等[4]通過大量實(shí)驗(yàn)對(duì)環(huán)形射流泵進(jìn)行了結(jié)構(gòu)方面的優(yōu)化，并驗(yàn)證了環(huán)形射流泵最高效率可達(dá)到36%；Elger等[5]通過實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證了環(huán)形射流泵內(nèi)部的回流現(xiàn)象，并對(duì)回流區(qū)域及影響因素進(jìn)行了分析；Kwon等[6]通過數(shù)值模擬探究吸入室形狀對(duì)環(huán)形射流泵效率和內(nèi)部流場(chǎng)的影響，并發(fā)現(xiàn)在小流量比情況下會(huì)產(chǎn)生回流；Yamazaki等[7]研究發(fā)現(xiàn)射流泵內(nèi)部流體摩擦阻力系數(shù)與表面粗糙度呈正比；Yadav等[8]對(duì)環(huán)形射流泵中幾何結(jié)構(gòu)變化引起的被吸流體吸入效率影響進(jìn)行研究，發(fā)現(xiàn)較長(zhǎng)的喉管會(huì)減小空化現(xiàn)象從而增大被吸流體流量。目前針對(duì)射流泵的研究主要還是以提高效率為主，許多學(xué)者從喉管長(zhǎng)度[9]、噴嘴位置[10]、吸入室收縮角[11]等多方面對(duì)射流泵進(jìn)行結(jié)構(gòu)方面的優(yōu)化。高全杰等[12]將環(huán)形射流泵與自激振蕩射流相結(jié)合，研究不同流量比下射流泵的性能和效率，指出最大效率相較于普通射流泵提高了2%。此外，針對(duì)環(huán)形射流泵更方便運(yùn)送固體顆粒，尤其是較大固體顆粒或是不規(guī)則固體顆粒，不少學(xué)者進(jìn)行了對(duì)其進(jìn)行實(shí)驗(yàn)探究[13-15]。

【切入點(diǎn)】目前對(duì)環(huán)形射流泵中對(duì)其他部分結(jié)構(gòu)研究較多，但對(duì)吸入管結(jié)構(gòu)研究較少，特別是針對(duì)吸入管出口位置和直徑對(duì)環(huán)形射流泵性能影響的研究不夠具體。

【擬解決的關(guān)鍵問題】文章擬通過FLUENT軟件對(duì)環(huán)形射流泵進(jìn)行CFD數(shù)值模擬預(yù)測(cè)泵的性能，以吸入管出口與喉管入口之間的間距以及吸入管直徑為主要研究因子（圖1），分別對(duì)不同條件下環(huán)形射流泵的內(nèi)部流場(chǎng)進(jìn)行模擬，分析2個(gè)研究因子對(duì)射流泵效率以及內(nèi)部流場(chǎng)的影響，為環(huán)形射流泵之后的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)以及有關(guān)優(yōu)化提供參考。

1 模型建立及驗(yàn)證

1.1 計(jì)算模型

文中工作流體及被吸流體均為普通液態(tài)水，因此設(shè)置流動(dòng)為定常不可壓縮流動(dòng)。湍流模型選擇上，Realizable模型相較于其他湍流模型，對(duì)紊流流動(dòng)的計(jì)算更加準(zhǔn)確，同時(shí)也可獲得更精確的內(nèi)部流場(chǎng)細(xì)節(jié)[16]。因此，模擬中采用Realizable模型。控制方程為N-S方程，通過SIMPLEC算法進(jìn)行速度和壓力耦合計(jì)算，相較于SIMPLE算法，可獲得更快收斂以及更為精確的計(jì)算結(jié)果。離散格式為二階迎風(fēng)格式。

1.2 計(jì)算域網(wǎng)格劃分

環(huán)形射流泵內(nèi)部流動(dòng)區(qū)域?yàn)橛邢蘅臻g流動(dòng)，且其結(jié)構(gòu)為軸對(duì)稱結(jié)構(gòu)，因此在模型構(gòu)建中可將其簡(jiǎn)化為二維軸對(duì)稱模型，只需對(duì)其上半部分區(qū)域進(jìn)行求解。通過ANSYS中ICEM軟件對(duì)模型進(jìn)行網(wǎng)格劃分，網(wǎng)格為四面體單元網(wǎng)格。在實(shí)際網(wǎng)格劃分中，由于工作流體由噴嘴射出后與被吸流體在吸入室以及喉管內(nèi)部混合，此處區(qū)域動(dòng)量剪切和能量交換較為劇烈，因此對(duì)該區(qū)域網(wǎng)格劃分過程中進(jìn)行加密處理，以保證計(jì)算結(jié)果的準(zhǔn)確性。在模型的繪制中，為使計(jì)算模型更加符合實(shí)際流動(dòng)情況，以噴嘴出口所在平面為計(jì)算原點(diǎn)，沿逆流方向進(jìn)行延長(zhǎng)，長(zhǎng)度經(jīng)試算選擇為5倍吸入管直徑，射流泵出口處水平段長(zhǎng)度選擇為8倍出口直徑，以保證符合實(shí)際情況及計(jì)算準(zhǔn)確性，計(jì)算模型如圖1所示。

圖1 計(jì)算模型結(jié)構(gòu)示意圖及網(wǎng)格模型

在網(wǎng)格劃分時(shí)分別選取網(wǎng)格數(shù)量為3.3×104、8.7×104、2.3×105共3種網(wǎng)格，由表1可以看出，網(wǎng)格數(shù)量為3.3×104時(shí)，其模擬結(jié)果與另外2種網(wǎng)格模擬結(jié)果相對(duì)誤差較大，網(wǎng)格數(shù)量為8.7×104、2.3×105的2種網(wǎng)格模擬結(jié)果相對(duì)誤差在1%以內(nèi)，結(jié)果較為接近。所以綜合模擬精度以及模擬計(jì)算時(shí)間2方面考慮，最終選擇網(wǎng)格數(shù)量為8.7×104個(gè)的網(wǎng)格進(jìn)行計(jì)算。

表1 網(wǎng)格無(wú)關(guān)性驗(yàn)證

1.3 邊界條件

①進(jìn)口邊界：工作流體與被吸流體入口均設(shè)置為速度進(jìn)口，且設(shè)置來(lái)流為均勻來(lái)流；②出口邊界：設(shè)置為壓力出口；③對(duì)稱軸邊界：各變量?jī)H隨軸線發(fā)生變化；④壁面：采用壁面函數(shù)法處理。

1.4 模擬可靠性驗(yàn)證

為了對(duì)模擬結(jié)果進(jìn)行可靠性驗(yàn)證，文中采用Shimizu試驗(yàn)所使用的環(huán)形射流泵[4]結(jié)構(gòu)參數(shù)進(jìn)行模擬，具體參數(shù)為噴嘴面積與喉管面積之比為0.57，吸入室收縮段處收縮角為18°，喉管長(zhǎng)115 mm，喉管直徑為43 mm，擴(kuò)散管擴(kuò)散角度為6°，出口直徑為55 mm，根據(jù)以上參數(shù)對(duì)環(huán)形射流泵進(jìn)行二維建模與數(shù)值模擬。表2為數(shù)值模擬中不同流量比下所對(duì)應(yīng)的壓力比及效率值。

表2 模擬結(jié)果中各點(diǎn)具體數(shù)值

圖2為模擬數(shù)據(jù)與試驗(yàn)結(jié)果對(duì)比圖。如圖2所示，模擬結(jié)果中射流泵效率在大流量比條件下與試驗(yàn)結(jié)果非常接近，在低流量比時(shí)存在部分誤差，整體結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果吻合較好，表明在此模型下通過數(shù)值模擬對(duì)環(huán)形射流泵進(jìn)行效率和內(nèi)部流場(chǎng)分析結(jié)果是可靠的。

圖2 環(huán)形射流泵性能對(duì)比

2 結(jié)果與分析

2.1 吸入管出口位置對(duì)射流泵影響

為分析吸入管出口位置對(duì)環(huán)形射流泵效率的影響，在不改變其他參數(shù)的前提下，使用上述模型進(jìn)行模擬計(jì)算。其中，吸入管出口位置與喉管入口之間間距分別為21、23、25、27、29 mm。

圖3為在5種吸入管出口位置下所對(duì)應(yīng)的效率曲線，考慮到泵的實(shí)際工況，僅繪制流量比為0.1～0.6時(shí)所對(duì)應(yīng)的性能分布情況。

圖3 吸入管出口位置對(duì)射流泵性能影響

由圖3可看出，當(dāng)流量比較大時(shí)，射流泵在=25 mm以及=27 mm時(shí)明顯效率較高，在=27 mm時(shí)取得最高效率36.1%，其中當(dāng)=25 mm時(shí)，吸入管道出口與吸入室入口位于同一平面；當(dāng)流量比較小時(shí)，射流泵在=29 mm處取得較高效率。由此可見，當(dāng)=23 mm以及=21 mm時(shí)效率偏低；=29 mm時(shí)在大流量比情況下效率較低。分析前者是因?yàn)槲牍苓^于深入吸入室收縮段，引起工作流體出口變狹窄，造成部分能量損失；后者是因?yàn)?股流體部分在吸入室收縮段之外提前混合，引起能量損失導(dǎo)致效率偏低。

圖4為當(dāng)流量比為0.559時(shí)，射流泵吸入管出口在不同位置時(shí)對(duì)應(yīng)的喉管進(jìn)口及出口軸向速度剖面。其中V為噴嘴進(jìn)口速度。由圖4（a）可以看出，隨著吸入管出口與喉管入口之間的距離增大，其近壁面速度逐漸減小。圖4（b）可以看出，射流在喉管內(nèi)由邊界向中心擴(kuò)展，吸入管出口距喉管入口越遠(yuǎn)，喉管中心流速越大，這也意味著喉管內(nèi)2股流體混合程度越好。

圖5為當(dāng)流量比為0.559時(shí)，上述不同吸入管出口位置下環(huán)形射流泵喉管部分和擴(kuò)散管部分的內(nèi)部流場(chǎng)速度云圖。由圖5可以看出，當(dāng)吸入管出口位置距喉管入口較小時(shí)，由于工作流體近壁面速度較快，導(dǎo)致其核心射流破壞程度較慢，與被吸流體速度梯度較大，可以看到2股流體在擴(kuò)散管處仍存在明顯的速度分界層，隨著出口位置距喉管入口距離不斷增大，2股流體間混合程度也不斷增大，但工作流體出口處速度也越低。因此，盡管間距的增加會(huì)使2股流體在喉管內(nèi)混合更為理想，但過大間距會(huì)導(dǎo)致2股流體在吸入室內(nèi)提前混合，從而導(dǎo)致工作流體速度降低，造成部分能量損失，從而導(dǎo)致效率降低。

圖5 不同吸入管出口位置速度云圖

圖6為射流泵吸入室部分及喉管前段內(nèi)部流場(chǎng)流動(dòng)跡線圖。由圖6可看出，隨著距離的不斷增加，在喉管處形成的回流（或渦旋）大小逐漸減小，直至當(dāng)=29mm時(shí)，喉管內(nèi)回流基本消失，回流的大小意味著2股流體在接觸處的動(dòng)量交換以及剪切力大小的強(qiáng)弱，這也可以從流體流動(dòng)方向上解釋，隨著距離的減小，工作流體的出口截面積也在不斷減小，但出口處速度也在不斷升高，一定程度上可提高環(huán)形射流泵的抽吸能力。

圖6 射流泵內(nèi)部流場(chǎng)速度跡線

2.2 吸入管直徑對(duì)射流泵影響

為分析吸入管直徑對(duì)射流泵性能影響，采用前文射流泵模型進(jìn)行計(jì)算，模擬時(shí)保持其他參數(shù)不變，僅對(duì)射流泵吸入管直徑進(jìn)行改變，分別取直徑=31、35、39、43、47 mm。

圖7為環(huán)形射流泵在5種吸入管直徑下不同流量比時(shí)的效率曲線，同上，考慮到泵的實(shí)際工況，本文僅展示流量比為0.1～0.6的范圍下泵的性能曲線。

由圖7可看出，隨著吸入管直徑不斷減小，泵的效率整體呈降低趨勢(shì)。其中，在低流量比區(qū)域，泵的效率降低并不明顯，隨著流量比增大，效率差距越發(fā)顯著。另外，泵的效率最高點(diǎn)位置也在變化，隨著泵的吸入管直徑不斷減小，泵的效率最高點(diǎn)也在不斷地左移。由此可見，在不改變其他任何參量（包括工作流體進(jìn)口截面積）條件下，從效率方面考慮，泵的吸入管直徑應(yīng)越大越好，若選取較小直徑，應(yīng)使其工作在低流量比區(qū)域以減小其效率損失。

圖7 不同吸入管直徑的性能曲線

3 討 論

目前在環(huán)形射流泵結(jié)構(gòu)的研究中，針對(duì)喉管長(zhǎng)度[9]、面積比[15]、吸入室角度[17]及擴(kuò)散管角度[11]等部分的研究已有很多，對(duì)于吸入管結(jié)構(gòu)對(duì)環(huán)形射流泵的影響研究較少。確定合適的吸入管參數(shù)[3]有助于改善內(nèi)流場(chǎng)流態(tài)、增強(qiáng)兩相流體混合程度，提高射流泵效率。本文對(duì)吸入管不同出口位置及直徑下對(duì)環(huán)形射流泵性能影響進(jìn)行了系統(tǒng)性研究，并通過選取最佳參數(shù)實(shí)現(xiàn)性能上的優(yōu)化。在整體的分析思路上，參考龍新平等[2,9]、曾慶龍等[11]對(duì)環(huán)形射流泵結(jié)構(gòu)優(yōu)化的方法，且與之相比，本文對(duì)于吸入管對(duì)射流泵內(nèi)流場(chǎng)的影響研究更為全面，分析并給出了本模型下吸入管各參數(shù)的最優(yōu)取值范圍。

從環(huán)形射流泵效率上分析：流量比較小時(shí)，出口位置距喉管入口較遠(yuǎn)可擁有較高的效率，結(jié)合圖6不同吸入管出口位置云圖可看出，隨著吸入管出口與喉管入口之間間距的縮短，其工作流體的近壁面流速不斷升高，擴(kuò)散速度也隨之降低，但在低流量比的條件下，由于被吸流體本身流速偏低，因此，2股流體能夠較為快速且均勻的混合，工作流體流速越高，其核心射流瓦解及向外擴(kuò)散越為緩慢，因此2股流體在喉管中混合所需時(shí)間較長(zhǎng)，此外，工作流體的高流速所產(chǎn)生的2股流體更強(qiáng)的速度剪切也帶來(lái)了更多的能量損耗，導(dǎo)致了效率的降低；流量比較大時(shí)，一方面，隨著二者間距的不斷縮短，其工作流體的出口截面積不斷減小，且核心射流瓦解速率的降低不利于2股流體之間的混合，另一方面，被吸流體流速增加，2股流體動(dòng)量交換更為強(qiáng)烈，在喉管外的過多接觸帶來(lái)了更多的能量損失，在結(jié)構(gòu)中表現(xiàn)為吸入管出口應(yīng)靠近喉管入口，在二方面的作用下，射流泵效率在間距為中間值時(shí)取得了最高值，在本模型中間距為27 mm。從射流泵內(nèi)部流場(chǎng)進(jìn)行分析，在高流量比的條件下，間距的縮短導(dǎo)致喉管中線附近的流體流速降低，這也意味著2股流體混合較差，但泵內(nèi)回流區(qū)域不斷增強(qiáng)，一定程度上表明可提高射流泵的抽吸能力。吸入管直徑大小的變化對(duì)射流泵效率的影響較為明顯，隨著直徑的減小，效率也在逐漸降低，且最高效率點(diǎn)所對(duì)應(yīng)的流量比也在不斷減小。

本文的研究?jī)H針對(duì)一種射流泵結(jié)構(gòu)模型下吸入管的變化對(duì)其的影響進(jìn)行分析，且研究中流量比的間隔跨度較大，吸入管結(jié)構(gòu)的變化較少，且均為等規(guī)律選取，因此本論文中對(duì)于模擬結(jié)果的總結(jié)仍需進(jìn)一步確認(rèn)，例如，出口位置對(duì)效率的影響是否總是一成不變，在其他面積比或流量比相同但工作流體出口速度不同的條件下是否仍保持規(guī)律性變化，不同吸入管直徑所對(duì)應(yīng)的最高效率點(diǎn)大小和位置能否用公式進(jìn)行規(guī)律性總結(jié)，上述內(nèi)容是需要進(jìn)一步研究的重點(diǎn)。

4 結(jié) 論

吸入管出口位置方面，流量比為0.1～0.3時(shí)，可選擇出口位置與吸入室收縮段入口保持一定距離以提高效率，流量比為0.4～0.6時(shí)，應(yīng)使其靠近吸入室收縮段入口，在此模型下2 mm為最優(yōu)，吸入管出口距喉管入口距離越大，2股流體在喉管中混合效果越好，但過大間距會(huì)導(dǎo)致能量損失較高。

吸入管直徑方面，在不改變其他參量條件下，射流泵的效率隨著直徑的增大而增大；且泵的最高效率點(diǎn)所對(duì)應(yīng)的流量比會(huì)隨著吸入管直徑增大而變高，若選用較小直徑，應(yīng)確定其最高效率點(diǎn)所對(duì)應(yīng)的流量比，以減小效率損失。

[1] WINOTO S H, LI H, SHAH D A. Efficiency of jet pumps[J]. Journal of Hydraulic Engineering, 2000, 126(2): 150-156.

[2] 龍新平, 王豐景, 俞志君. 噴射泵內(nèi)部流動(dòng)模擬與其擴(kuò)散角優(yōu)化[J]. 核動(dòng)力工程, 2011, 32(1): 53-57, 69.

LONG Xinping, WANG Fengjing, YU Zhijun. Optimization of divergence angle of jet pump based on numerical simulation of interior flow field [J]. Nuclear Power Engineering, 2011, 32(1): 53-57, 69.

[3] 陸宏圻. 噴射技術(shù)理論及應(yīng)用[M]. 武漢: 武漢大學(xué)出版社, 2004.

LU Hongqi. Theory and application of jet technology[M].Wuhan: Wuhan university press,2004.

[4] SHIMIZU Yukimaru, NAKAMURA Shogo, KAZUMURA Sadao, et al. Studies of the configuration and performance of annular type jet pump[J]. Journal of Fluids Engineering, 1987, 109(3): 205-212.

[5] ELGER Donald F, TAYLOR Sam J, LIOU Chyr P. Recirculation in an annular-typejet pump[J]. Journal of Fluids Engineering, 1994, 116(4): 735-740.

[6] KWON O B,KIMM K,KWON H C, et al. Two-dimensional numerical simulations on the performance of an annular jet pump[J]. Journal of Visualization, 2002, 5(1): 21-28.

[7] YAMAZAKI Yukitaka, NAKAYAMA Tomonori, NARABAYASHI Tadashi, et al. Effect of throat surface roughness on jet pump performance[J]. Transactions of the Japan Society of Mechanical Engineers, 2006, 72(8): 1 895-1 900.

[8] YADAV Randheer L, PATWARDHAN Ashwin W. Design aspects of ejectors: Effects of suction chamber geometry[J]. Chemical Engineering Science, 2008, 63(15): 3 886-3 897.

[9] 龍新平, 鄢恒飛, 張松艷, 等. 喉管長(zhǎng)度對(duì)環(huán)形射流泵性能影響的數(shù)值模擬[J]. 排灌機(jī)械工程學(xué)報(bào), 2010, 28(3): 198-201, 206.

LONG Xinping, YAN Hengfei, ZHANG Songyan, et al. Numerical simulation for influence of throat length on annular jet pump performance[J]. Journal of Drainage and Irrigation Machinery Engineering, 2010, 28(3): 198-201, 206.

[10] 徐茂森, 龍新平, 楊雪龍, 等. 噴嘴位置對(duì)新型環(huán)形射流泵性能的影響[J]. 排灌機(jī)械工程學(xué)報(bào), 2014, 32(7): 563-566, 582.

XUMaosen, LONGXinping, YANG Xuelong, et al. Effects of nozzle location on new type annular jet pump performance[J]. Journal of Drainage and Irrigation Machinery Engineering, 2014, 32(7): 563-566, 582.

[11] 曾慶龍, 龍新平, 肖龍洲, 等. 環(huán)形射流泵結(jié)構(gòu)優(yōu)化設(shè)計(jì)[J]. 排灌機(jī)械工程學(xué)報(bào), 2014, 32(2): 98-102.

ZENG Qinglong, LONG Xinping, XIAO Longzhou, et al. Structure optimization of annular jet pumps[J]. Journal of Drainage and Irrigation Machinery Engineering, 2014, 32(2): 98-102.

[12] 高全杰, 李海洋, 汪朝暉, 等. 環(huán)形自激振蕩射流泵內(nèi)部流動(dòng)特性的數(shù)值模擬[J]. 機(jī)械設(shè)計(jì)與制造, 2017(7): 103-106.

GAO Quanjie, LI Haiyang, WANG Chaohui, et al. Numerical simulation for characteristics of the Internal flow on annular self-excited oscillation Jet pump[J]. Machinery Design & Manufacture, 2017(7): 103-106.

[13] 徐茂森, 龍新平, 祝葉, 等. 射流式魚泵輸送草魚的性能研究[J]. 南方水產(chǎn)科學(xué), 2017, 13(1): 117-123.

XU Maosen, LONG Xinping, ZHU Ye, et al. Research on grass carp conveyance performance of jet fish pump[J]. South China Fisheries Science, 2017, 13(1): 117-123

[14] 黃道沛, 李存軍. 基于負(fù)壓原理的射流式吸魚泵研究[J]. 浙江海洋學(xué)院學(xué)報(bào)(自然科學(xué)版), 2016, 35(4): 354-357.

HUANG Daopei, LI Cunjun. Research on the jet type suction fish pump based on the principle of negative pressure[J]. Journal of Zhejiang Ocean University (Natural Science), 2016, 35(4): 354-357.

[15] 徐茂森, 龍新平, 牟介剛, 等. 喉管與噴嘴截面積比對(duì)射流式魚泵輸送性能及魚損的影響[J]. 農(nóng)業(yè)工程學(xué)報(bào), 2019, 35(9): 285-290.

XU Maosen, LONG Xinping, MOU Jiegang, et al. Influence of sectional area ratio of throat to nozzle on transportation capacity and fish injury in jet fish pumps[J]. Transactions of the Chinese Society of Agricultural Engineering, 2019, 35(9): 285-290.

[16] 楊雪龍, 龍新平, 肖龍洲, 等. 不同湍流模型對(duì)射流泵內(nèi)部流場(chǎng)模擬的影響[J]. 排灌機(jī)械工程學(xué)報(bào), 2013, 31(2): 98-102.

YANG Xuelong, LONG Xinping, XIAO Longzhou, et al. Influence of different turbulence models on simulation of internal flow field of jet pump[J]. Journal of Drainage and Irrigation Machinery Engineering, 2013, 31(2): 98-102.

[17] 肖龍洲, 蔡標(biāo)華, 胡洋. 不同吸入角度環(huán)形射流泵回流區(qū)域研究[J].流體機(jī)械, 2020, 48(2): 48-52.

XIAO Longzhou, CAI Biaohua, HU Yang. Numerical investigation on the recirculation zone in annular jet pump at different angles of the suction chamber[J]. Fluid Machinery, 2020, 48(2): 48-52.

Numerically Simulating the Influence of Outlet Position and Diameter of Suction Pipe on Annular Jet Pump

LI Tongzhuo, YANG Zhipeng

(School of Mechanical and Power Engineering, Henan Polytechnic University, Jiaozuo 454000, China)

jet pump; numerical simulation; the suction pipe; structure optimization

李同卓, 楊志朋. 吸入管出口位置及直徑對(duì)環(huán)形射流泵影響的數(shù)值模擬[J]. 灌溉排水學(xué)報(bào), 2022, 41(3): 63-68.

LI Tongzhuo, YANG Zhipeng. Numerically Simulating the Influence of Outlet Position and Diameter of Suction Pipe on Annular Jet Pump[J]. Journal of Irrigation and Drainage, 2022, 41(3): 63-68.

2021-09-09

國(guó)家自然科學(xué)基金項(xiàng)目（51774115）；河南理工大學(xué)動(dòng)力工程及熱物理學(xué)科基金資助項(xiàng)目（722403/020）

李同卓（1964-），男，山西翼城人。副教授，博士，主要從事射流技術(shù)及流場(chǎng)分析方面的研究。E-mail: kxwc@163.com

1672 - 3317（2022）03 - 0063 - 06

S277.9

A

10.13522/j.cnki.ggps.2021434

責(zé)任編輯：韓 洋