李龍彪，張小波,2，郭長光,2

(1.珠海格力電器股份有限公司，廣東 珠海 519070;2.廣東省珠海市香洲區(qū)空調(diào)設(shè)備與系統(tǒng)節(jié)能國家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，廣東 珠海 519070)

0 引 言

Ansoft Maxwell作為一款通用低頻電磁場有限元仿真設(shè)計(jì)軟件，在各個(gè)工程電磁場領(lǐng)域都得到了廣泛的應(yīng)用。在新能源汽車電機(jī)領(lǐng)域Ansoft Maxwell軟件得到普遍應(yīng)用。參考文獻(xiàn)[1-5]的思路，以一款可用于新能源汽車驅(qū)動(dòng)的永磁同步電機(jī)為設(shè)計(jì)目標(biāo)，采用Ansoft Maxwell軟件對不同形式的沖片進(jìn)行設(shè)計(jì)，對比不同沖片的性能，分析不同沖片的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)，總結(jié)在不同使用情況下的沖片適用情況。

1 有限元方法

有限元方法的核心思想是將連續(xù)問題離散為有限單元網(wǎng)格的條件變分問題，其中的關(guān)鍵是網(wǎng)格的劃分和邊界的確定。電磁場的經(jīng)典描述是麥克斯韋方程組，電機(jī)電磁場分析一般采用位函數(shù)，位函數(shù)比場量本身更容易建立邊界條件。位函數(shù)包括磁失位A和磁標(biāo)位Φ，使用磁失位可以很方便地繪出磁力線分布并求出磁通，麥克斯韋方程微分形式為

(1)

式中，H為磁場強(qiáng)度，為J為傳導(dǎo)電流密度，為D為電通密度，為B為磁感應(yīng)強(qiáng)度，ρ為電荷體密度，微分方程包含兩個(gè)旋度方程和兩個(gè)散度方程，其中場量E、D、B、H當(dāng)材料特性為線性時(shí)表達(dá)為

(2)

式中，ε為介質(zhì)的介電常數(shù)，μ為介質(zhì)的磁導(dǎo)率，σ為介質(zhì)的電導(dǎo)率；對于各向同性介質(zhì)，ε、μ、σ為標(biāo)量[5]。

對于永磁同步電動(dòng)機(jī)在仿真中計(jì)算常采用最小對稱單元來計(jì)算，常采用一個(gè)極的區(qū)域進(jìn)行仿真，可以節(jié)省仿真時(shí)間加快計(jì)算速度。計(jì)算時(shí)采用二維瞬態(tài)電磁場計(jì)算，做如下假設(shè)：

(1)忽略位移電流，即電磁場是似穩(wěn)場；

(2)電樞部分磁場做二維分布，端部效應(yīng)由電機(jī)繞組的電路方程中常值端部漏電感計(jì)入；

(3)材料為各向同性，忽略鐵磁材料的磁滯效應(yīng)；

(4)永磁材料用等效面電流模型；

(5)忽略電導(dǎo)率 和磁導(dǎo)率 的溫度效應(yīng)，他們僅為空間函數(shù)；

(6)定、轉(zhuǎn)子疊片鐵心和源電流區(qū)渦流忽略不計(jì)；

(7)磁場沿周向周期性分布，取一個(gè)極為求解域。

用磁失位描述場，瞬變電磁場的定解問題可表達(dá)為式(3)：

(3)

式中，A為磁失位，JZ為源電流密度，為JS為面電流密度，A|主為主邊界磁失位，A|從為從邊界磁失位，A|內(nèi)為轉(zhuǎn)子內(nèi)圓磁失位，A|外為定子外圓磁失位。[6]

2 電機(jī)的設(shè)計(jì)參數(shù)及轉(zhuǎn)子沖片形式

2.1 電機(jī)的設(shè)計(jì)參數(shù)

電機(jī)設(shè)計(jì)的主要參數(shù)由新能源整車廠家提出，包括最大轉(zhuǎn)矩、最高轉(zhuǎn)速等，部分參數(shù)見表1。

表1 電機(jī)輸入?yún)?shù)

其中空載反電勢限值由控制器廠家提供，空載反電勢THD限值(總諧波畸變率)取其傅里葉分解的前25次諧波數(shù)值。以輸入?yún)?shù)來設(shè)計(jì)永磁同步電機(jī)，要求電機(jī)具有高轉(zhuǎn)矩密度、高功率密度 、寬廣高效率區(qū)、材料成本具有一定優(yōu)勢。初步選定電機(jī)定子外徑為330 mm，鐵心長度為250 mm，極槽配合為12極/72槽。采用不同轉(zhuǎn)子拓?fù)?、磁鋼用量接近的情況下優(yōu)選出最優(yōu)轉(zhuǎn)子拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)。

2.2 轉(zhuǎn)子沖片形式

仿真時(shí)采用單變量法，即采用的仿真條件為定子部分完全相同(包括定子沖片、繞組形式及鐵芯長)、轉(zhuǎn)子外徑相同，只改變轉(zhuǎn)子沖片中磁鋼的排布形式來對比電機(jī)的性能。共設(shè)計(jì)了七種轉(zhuǎn)子沖片拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)八種沖片，分別為V+一型、V型、VV型、VV2型、U+一型、一型、二型和二2型；其中V+一型為兩塊磁鋼斜放成V型加一塊橫放磁鋼；V型為兩塊磁鋼斜放成V型；VV型為四塊磁鋼兩兩斜放成V型，其中每個(gè)V型磁鋼間有連接筋；VV2型也為四塊磁鋼兩兩斜放成V型，只有下方V型磁鋼間有連接筋；U+一型為兩塊磁鋼斜放加兩塊磁鋼橫放，其中兩塊斜放磁鋼與一塊橫放磁鋼大體成U型；一型為只有一塊橫放磁鋼；二型為兩塊橫放磁鋼呈上下平行排布；二2型為二型拓?fù)涓牧舜配撚昧俊８鞣N轉(zhuǎn)子沖片的具體結(jié)構(gòu)見圖1。

圖1 不同拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)的轉(zhuǎn)子沖片形式

3 電機(jī)仿真結(jié)果比較

3.1 磁阻轉(zhuǎn)矩仿真結(jié)果比較

將各種沖片進(jìn)行仿真分析，采用凍結(jié)磁鋼的磁導(dǎo)率的方法來分析電機(jī)的磁阻轉(zhuǎn)矩，將不同沖片結(jié)構(gòu)的磁阻轉(zhuǎn)矩曲線繪制到圖2，將磁阻轉(zhuǎn)矩的相關(guān)數(shù)據(jù)列于表2。

圖2 磁阻轉(zhuǎn)矩的距角特性

從表2可以看出二型沖片結(jié)構(gòu)的磁阻轉(zhuǎn)矩最大，從圖2中也可以看出在30°～90°內(nèi)功率因數(shù)角范圍內(nèi)二型沖片結(jié)構(gòu)的磁阻轉(zhuǎn)矩均為最大；V+一型沖片與一型沖片的最大磁阻轉(zhuǎn)矩相接近；V型沖片磁阻轉(zhuǎn)矩在所有沖片中是最小的。僅從磁阻轉(zhuǎn)矩的角度考慮應(yīng)首選二型沖片，其次為V+一型和一型沖片，V型沖片最后考慮。

表2 磁阻轉(zhuǎn)矩?cái)?shù)據(jù)對比

3.2 最大轉(zhuǎn)矩仿真結(jié)果比較

在直槽情況下，對電機(jī)的最大電流時(shí)的距角特性進(jìn)行分析，對電機(jī)能夠運(yùn)行的0～90°內(nèi)功率因數(shù)角進(jìn)行掃描得到電機(jī)隨內(nèi)功率因數(shù)角變化的轉(zhuǎn)矩特性。永磁轉(zhuǎn)矩為電機(jī)內(nèi)功率因數(shù)角為0°時(shí)的轉(zhuǎn)矩值，磁阻轉(zhuǎn)矩為磁鋼磁導(dǎo)率被凍結(jié)時(shí)電機(jī)的輸出轉(zhuǎn)矩。在此處磁阻轉(zhuǎn)矩認(rèn)為是電機(jī)輸出最大轉(zhuǎn)矩與永磁轉(zhuǎn)矩的差值，其中永磁轉(zhuǎn)矩認(rèn)為是恒定值，即內(nèi)功率因數(shù)角為0°時(shí)的轉(zhuǎn)矩值。將不同轉(zhuǎn)子沖片拓?fù)涞木嘟翘匦苑庞谝粡垐D中，如圖3所示?？芍庇^的得出永磁轉(zhuǎn)矩、最大轉(zhuǎn)矩與內(nèi)功率因數(shù)角的數(shù)值，處理后可得到磁阻轉(zhuǎn)矩的數(shù)值，可計(jì)算得到永磁轉(zhuǎn)矩與磁阻轉(zhuǎn)矩的占比，詳見表3。

圖3 不同沖片電機(jī)的距角特性

表3 距角特性的各參數(shù)及其對比

從圖3及表3中可以看出最大輸出轉(zhuǎn)矩VV2型結(jié)構(gòu)最大，V+-型結(jié)構(gòu)次之，VV與U+-結(jié)構(gòu)再次之；磁阻轉(zhuǎn)矩大于700Nm的有二型、U+一型、V+一型、VV2型；磁阻轉(zhuǎn)矩占比前幾的為二型、二2型、U+一型、V+一型、VV2型。從轉(zhuǎn)矩角度來選擇沖片應(yīng)首選VV2型沖片，其可以輸出最大的轉(zhuǎn)矩，在同樣電機(jī)體積的情況下可以輸出更大的轉(zhuǎn)矩；從磁阻轉(zhuǎn)矩占比來看應(yīng)首選二型沖片，其在高速階段可以利用更多的磁阻轉(zhuǎn)矩，達(dá)到節(jié)約磁鋼的目的；而U+-型磁鋼輸出轉(zhuǎn)矩較大，同時(shí)磁阻轉(zhuǎn)矩利用率也較大可作為首選沖片形式；一型沖片在所有沖片中輸出轉(zhuǎn)矩最小，磁阻轉(zhuǎn)矩利用率也最小。

在磁阻轉(zhuǎn)矩利用方面輸出最大轉(zhuǎn)矩與最大磁阻轉(zhuǎn)矩之間內(nèi)功率因數(shù)角差值可一定程度上反應(yīng)出對磁阻轉(zhuǎn)矩的利用程度，將相關(guān)數(shù)值列于表4。

表4 距角特性的各參數(shù)及其對比

可以看出永磁同步電機(jī)的最大輸出轉(zhuǎn)矩與最大磁阻轉(zhuǎn)矩不重合，其中V型與一型拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)內(nèi)功率因數(shù)角相位差最大，其余拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)內(nèi)功率因數(shù)角相位差相類似。內(nèi)功率因數(shù)角相位差越大磁阻轉(zhuǎn)矩利用越不充分。

3.3 空載磁鏈仿真結(jié)果比較

空載磁鏈的大小反應(yīng)氣隙磁場的強(qiáng)弱，具體仿真結(jié)果見圖4數(shù)值見表5。

圖4 空載磁鏈比較

表5 空載磁鏈值

可以看出V+一型、V型、VV型與VV2型空載磁鏈相近，V型空載磁鏈最大；二型沖片結(jié)構(gòu)的空載磁鏈值最小?？蛰d磁鏈的大小可以一定程度上反應(yīng)空載反電勢。

3.4 轉(zhuǎn)矩外特性仿真結(jié)果比較

電機(jī)的仿真轉(zhuǎn)矩外特性要求大于用戶需求轉(zhuǎn)矩外特性，電機(jī)在仿真過程中采用斜槽的形式，采用MTPA方法對電機(jī)的輸出最大轉(zhuǎn)矩能力進(jìn)行仿真，將仿真結(jié)果繪制于一張圖上，具體如圖5所示。

圖5 轉(zhuǎn)矩外特性比較

從轉(zhuǎn)矩外特性的對比圖中可以看出：VV2型結(jié)構(gòu)的轉(zhuǎn)矩特性曲線最高，二2型結(jié)構(gòu)的轉(zhuǎn)矩特性曲線最低，二型結(jié)構(gòu)最大轉(zhuǎn)矩約為1750 Nm，一型結(jié)構(gòu)最大轉(zhuǎn)矩略高于1700 Nm，二2型結(jié)構(gòu)最大轉(zhuǎn)矩不足1700 Nm，其余結(jié)構(gòu)最大轉(zhuǎn)矩在1800 Nm上下。

3.5 功率外特性仿真結(jié)果比較

利用轉(zhuǎn)矩功率公式，將轉(zhuǎn)矩曲線轉(zhuǎn)化為功率曲線，將所有功率外特性曲線繪制于一張圖上，如圖6所示。

圖6 功率外特性比較

從圖6中可以看出V+-結(jié)構(gòu)與VV2結(jié)構(gòu)的功率外特性曲線幾乎重合，且在所有曲線中為最高的。二2型結(jié)構(gòu)的功率外特性曲線最低，與二型結(jié)構(gòu)相比功率下降較為明顯。一型結(jié)構(gòu)整體恒功率水平最好，達(dá)到最大功率后的下降率最小，且在高速區(qū)功率曲線高于二型結(jié)構(gòu)。二型結(jié)構(gòu)的功率外特性曲線要高于V型和V+一型，低于VV型。

3.6 電機(jī)主要性能參數(shù)比較

電機(jī)的主要計(jì)算性能，包括：高速空載反電勢、最大轉(zhuǎn)矩比(基于V型沖片)、磁鋼用量比(基于V型沖片)、退磁電流倍數(shù)(基于最大電流)、轉(zhuǎn)矩脈動(dòng)(基于最大轉(zhuǎn)矩)、諧波THD、最高效率、不小于85%效率區(qū)占比、最高轉(zhuǎn)速下的最高效率等，詳見表6。

表6 電機(jī)主要性能

在仿真計(jì)算的過程中發(fā)現(xiàn)一型與二型沖片結(jié)構(gòu)由于結(jié)構(gòu)限制最大輸出轉(zhuǎn)矩很難再進(jìn)一步提升，其轉(zhuǎn)矩密度比其他拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)如V型、U+一型等低。其中二型沖片由于退磁電流倍數(shù)較大可減少磁鋼用量使其退磁倍數(shù)在2倍附近，設(shè)計(jì)為二2型沖片。此時(shí)磁鋼用量為所有拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)中最少的，但隨著磁鋼的用量減少，轉(zhuǎn)矩和功率都有不同程度的下降，其下降量低于磁鋼減少量，在轉(zhuǎn)矩和功率滿足使用要求的情況下可考慮采用。

從圖1中可以看出U+一型與V型拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)磁鋼使用量也接近極限，在長度方面很難繼續(xù)增加磁鋼，在寬度方面可少量增加磁鋼但對最大轉(zhuǎn)矩提升不明顯；V+一型、VV型和VV2型拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)有繼續(xù)增加磁鋼用量的空間，繼續(xù)增加磁鋼用量可使電機(jī)轉(zhuǎn)矩有一定提高。

從轉(zhuǎn)子強(qiáng)度來看U+一型拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)和二型拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)具有兩條連接筋，在隔磁橋?qū)挾认嗤那闆r下，擁有兩條連接筋的結(jié)構(gòu)在高速運(yùn)行時(shí)轉(zhuǎn)子結(jié)構(gòu)強(qiáng)度更好，在高速情況下推薦采用。

從表6中可以看出V+一型、V型、VV型、VV2型、U+一型轉(zhuǎn)子拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)可滿足設(shè)計(jì)要求，各拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)的特性對比總結(jié)如下：

(1)以V型拓?fù)錇榛鶞?zhǔn)輸出轉(zhuǎn)矩最大為VV2型拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)，可提高約2.4%的轉(zhuǎn)矩；

(2)其中V+一型、V型、VV型、VV2型磁鋼用量相同、U+一型磁鋼用量少6%；

(3)其中V型拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)反電勢最高，V型、VV2型、VV型、V+一型空載反電勢逐次減小最多減小2.2%，U+一型結(jié)構(gòu)空載反電勢有一個(gè)明顯下降約為8.8%；

(4)從最高效率的比較可以看出V型最高，U+一型最低相差約0.14%， 85%以上效率差異約為0.33%，最高轉(zhuǎn)速的最高效率差異約為0.44%，可以看出U+一型拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)的高效區(qū)域略有后移對電機(jī)的高速運(yùn)行有利；

(5)抗退磁能力U+一型最優(yōu)，其后為V+一型、VV2型、VV型，V型最差。

4 結(jié) 論

(1)U+一型拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)與V型拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)相比有一定的優(yōu)勢，除效率部分略有不足外U+一型拓?fù)淦渌阅芫鶅?yōu)于V型。尤其在減少磁鋼用量和降低空載反電勢方面有明顯改善，因此U+一型沖片拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)可完全替代V型拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)。且由于U+一型沖片結(jié)構(gòu)有兩條結(jié)構(gòu)加強(qiáng)筋，在隔磁橋?qū)挾认嗤瑫r(shí)其高速轉(zhuǎn)子沖片強(qiáng)度可以更好。

(2)VV2型拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)為所有拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)中輸出轉(zhuǎn)矩最大，其轉(zhuǎn)矩密度為最大；且從磁鋼用量上看轉(zhuǎn)矩密度還有上升空間，因此該種沖片拓?fù)溥m用于要求輸出轉(zhuǎn)矩大的中低速電機(jī)。

(3)二型拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)是所有拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)中空載反電勢最低的，其高速轉(zhuǎn)子結(jié)構(gòu)強(qiáng)度較好，且在高速運(yùn)行時(shí)有最高效率較高。該種沖片適用于對電機(jī)最大轉(zhuǎn)矩密度要求不高，要求電機(jī)有高功率密度的高速運(yùn)行電機(jī)，對其降低性能的二2型結(jié)構(gòu)在成本上有一定優(yōu)勢。

(4)V+一型沖片拓?fù)渑cVV型沖片拓?fù)涞男阅苈詢?yōu)于V型沖片拓?fù)?，在要求轉(zhuǎn)矩密度和功率密度大的電機(jī)可以替換V型沖片拓?fù)鋬?yōu)先采用。

(5)V型沖片拓?fù)淠壳皯?yīng)用較多，在電機(jī)成本不太敏感、對擴(kuò)速性能要求不是十分高的電機(jī)可選擇采用。

(6)從分析中可以看出，一型沖片拓?fù)湎噍^于其他沖片拓?fù)湓诘退賲^(qū)輸出轉(zhuǎn)矩較小，在高速區(qū)有較好的功率特性，但由于其結(jié)構(gòu)特點(diǎn)并不適用于高速，除磁鋼安裝簡易外并沒有十分突出的特性。因此除特殊情況外不建議采用此種沖片結(jié)構(gòu)。