周陸軍，崔淼，呂金波，張習(xí)強(qiáng)

徐州重型機(jī)械有限公司 江蘇徐州 221100

1 序言

Q960E鋼因具有超高屈服強(qiáng)度及抗拉強(qiáng)度，被廣泛應(yīng)用于工程機(jī)械領(lǐng)域。在Q960E鋼結(jié)構(gòu)件焊接過程中，因加熱不均勻而使焊后不可避免地產(chǎn)生焊接殘余應(yīng)力。由于殘余應(yīng)力的存在對焊件結(jié)構(gòu)的脆性破壞、疲勞破壞、應(yīng)力腐蝕開裂以及尺寸穩(wěn)定性都有不良的影響[1]，所以開展Q960E鋼焊接接頭應(yīng)力研究具有極其重要的意義。

目前，針對焊件常用的去應(yīng)力方法有熱處理法、振動時效法、錘擊法、靜拉伸法及超聲波法等[2-5]。在上述去應(yīng)力方法中，熱處理法因具有效率高、易實(shí)施、效果好等優(yōu)勢，在工業(yè)生產(chǎn)中廣泛應(yīng)用[6]，因此，本次試驗(yàn)將采用熱處理方法開展Q960E鋼焊接接頭去應(yīng)力工藝研究。

2 試驗(yàn)材料及方法

2.1 試板焊接

試驗(yàn)所用母材為Q960E調(diào)質(zhì)鋼板，填充金屬為ER50-6實(shí)芯焊絲（φ1.2mm）、GM120實(shí)芯焊絲(φ1.2mm)，母材與焊接材料化學(xué)成分及力學(xué)性能見表1～表4。

表1 Q960E鋼化學(xué)成分（質(zhì)量分?jǐn)?shù)） （%）

表4 GM120實(shí)芯焊絲力學(xué)性能

對接板焊件如圖1所示，坡口形式如圖2所示。采用熔化極氣體保護(hù)焊進(jìn)行焊接，焊接層數(shù)如圖3所示，焊接參數(shù)見表5。焊接結(jié)束后，對焊接試板進(jìn)行超聲波檢測。

表5 焊接參數(shù)

圖1 對接板焊件

圖2 焊件坡口形式

圖3 焊道層數(shù)

表2 Q960E鋼力學(xué)性能

表3 GM120實(shí)芯焊絲化學(xué)成分（質(zhì)量分?jǐn)?shù)） （%）

2.2 試板應(yīng)力檢測及熱處理

采用箱式爐對焊件進(jìn)行退火熱處理，試驗(yàn)選取500℃和550℃兩種熱處理溫度，熱處理工藝曲線如圖4所示。采用盲孔法對焊件進(jìn)行退火前后橫向（與焊縫垂直方向）殘余應(yīng)力檢測，如圖5所示，檢測點(diǎn)如圖6所示。

圖4 熱處理工藝曲線

圖5 盲孔法檢測殘余應(yīng)力

圖6 殘余應(yīng)力檢測點(diǎn)示意

2.3 試板力學(xué)性能測試

按照NB/T 47014—2011《承壓設(shè)備焊接工藝評定》要求，對焊件進(jìn)行拉伸、彎曲、沖擊試驗(yàn)取樣并測試。單個焊件取樣數(shù)量見表6。

表6 單個焊件取樣數(shù)量

3 試驗(yàn)結(jié)果

3.1 去應(yīng)力退火對焊接接頭殘余應(yīng)力的影響

圖7～圖10為不同退火溫度下，焊縫區(qū)和熱影響區(qū)退火前后應(yīng)力值。由此可知，在500℃、550℃下退火后，焊縫區(qū)和熱影響區(qū)應(yīng)力值較退火前均降低，且退火前后應(yīng)力主要為壓應(yīng)力。經(jīng)計算，在500℃退火溫度下，焊縫區(qū)和熱影響區(qū)測點(diǎn)平均應(yīng)力值分別降低88%、53%；在550℃退火溫度下，焊縫區(qū)和熱影響區(qū)測點(diǎn)平均應(yīng)力值分別降低71%、55%。這可能是因?yàn)樵谕嘶馉顟B(tài)下，焊接接頭處晶格畸變程度降低，從而導(dǎo)致內(nèi)部應(yīng)力降低。

圖7 退火前后焊縫區(qū)應(yīng)力值（550℃）

圖8 退火前后熱影響區(qū)應(yīng)力值（550℃）

圖10 退火前后熱影響區(qū)應(yīng)力值（550℃）

3.2 去應(yīng)力退火對焊接接頭抗拉強(qiáng)度的影響

兩種退火溫度下，拉伸斷口均處于焊縫區(qū)，圖11為拉伸斷口位置示意，圖12為拉伸斷口形貌。焊件退火前后抗拉強(qiáng)度見表7，由表7可知，在500℃、550℃下退火后，焊件抗拉強(qiáng)度均略有降低，且退火后抗拉強(qiáng)度＜940MPa，這是因?yàn)楹附咏宇^在退火狀態(tài)下，碳發(fā)生擴(kuò)散，導(dǎo)致珠光體增多，馬氏體和貝氏體含量下降，從而使焊接接頭強(qiáng)度降低。

表7 焊件退火前后抗拉強(qiáng)度

圖9 退火前后焊縫區(qū)應(yīng)力值（550℃）

圖11 拉伸斷口位置示意

圖12 拉伸斷口形貌

3.3 去應(yīng)力退火對焊接接頭彎曲性能的影響

在500℃、550℃退火條件下，焊件焊縫區(qū)經(jīng)面彎及背彎均出現(xiàn)裂紋，彎曲性能有所下降。這是因?yàn)楹附咏宇^在退火狀態(tài)下，晶界間析出滲碳體，導(dǎo)致晶界脆化，從而使彎曲性能下降。

表8 退火前后焊件彎曲性能

3.4 去應(yīng)力退火對焊接接頭沖擊性能的影響

圖13 ～圖16為不同退火溫度下，焊縫區(qū)和熱影響區(qū)退火前后的沖擊吸收能量。由此可知，在500℃、550℃下退火后，焊縫區(qū)和熱影響區(qū)沖擊吸收能量較退火前均降低。經(jīng)計算，在500℃退火溫度下，焊縫區(qū)和熱影響區(qū)測點(diǎn)平均應(yīng)力值分別降低18%、10%；在550℃退火溫度下，焊縫區(qū)和熱影響區(qū)測點(diǎn)平均應(yīng)力值下降更多，分別降低20%、48%；這是因?yàn)楹附咏宇^在退火狀態(tài)下，晶界間析出滲碳體，導(dǎo)致韌性下降，且隨退火溫度升高，晶界間析出更多滲碳體，從而使沖擊性能進(jìn)一步下降。

圖13 退火前后焊縫區(qū)沖擊吸收能量（500℃）

圖14 退火前后熱影響區(qū)沖擊吸收能量（500℃）

圖15 退火前后焊縫區(qū)沖擊吸收能量（550℃）

圖16 退火前后熱影響區(qū)沖擊吸收能量（550℃）

4 結(jié)束語

1） Q960E鋼焊接接頭去應(yīng)力退火后，焊縫區(qū)和熱影響區(qū)應(yīng)力值較退火前降低，在500℃退火時，焊縫區(qū)和熱影響區(qū)平均應(yīng)力值分別降低88%、53%，在550℃退火時，焊縫區(qū)和熱影響區(qū)平均應(yīng)力值分別降低71%、55%。這是因?yàn)樵谕嘶馉顟B(tài)下，焊接接頭處晶格畸變程度降低，從而導(dǎo)致內(nèi)部應(yīng)力降低。

2）Q960E鋼焊接接頭去應(yīng)力退火后，綜合力學(xué)性能降低，主要表現(xiàn)為：①抗拉強(qiáng)度降低4.9%～7.7%，這是因?yàn)楹附咏宇^在退火狀態(tài)下，碳發(fā)生擴(kuò)散，導(dǎo)致珠光體增多，馬氏體和貝氏體含量下降，從而導(dǎo)致強(qiáng)度降低。②彎曲性能降低，且在500℃退火時，焊縫區(qū)和熱影響區(qū)平均沖擊吸收能量分別降低18%、10%，在550℃退火時，焊縫區(qū)和熱影響區(qū)平均沖擊吸收能量分別降低20%、48%。這是因?yàn)楹附咏宇^在退火狀態(tài)下，晶界間析出滲碳體，導(dǎo)致彎曲性能和沖擊性能下降，且隨退火溫度升高，晶界間析出滲碳體增多，從而使性能進(jìn)一步下降。