繆春輝，王萬里，王若民，陳國宏，李堅(jiān)林，湯文明

(1.國網(wǎng)安徽省電力有限公司電力科學(xué)研究院，合肥 230601；2.合肥工業(yè)大學(xué)材料科學(xué)與工程學(xué)院，合肥 230009;3.國網(wǎng)安徽省電力有限公司，合肥 230061)

0 引 言

2018年初，安徽省遭遇大范圍雨雪冰凍災(zāi)害天氣，皖南地區(qū)出現(xiàn)持續(xù)凍雨、低溫和大風(fēng)氣象，導(dǎo)致多起絕緣子掉串、掉線等輸電事故的發(fā)生。盤形懸式瓷絕緣子鋼腳的斷裂是造成上述輸電事故的主要原因之一，其斷裂方式為球頭部位的脆性疲勞斷裂(圖1)[1]。盤形懸式絕緣子由鐵帽、鋼腳和瓷件組成，金具和絕緣件之間用水泥膠合，在高壓架空輸配電線路中起到電氣絕緣和機(jī)械支撐作用，其設(shè)計(jì)一般基于實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)[2-3]。鋼腳球頭與鐵帽腕頭接觸部位作為主要承載部位，當(dāng)絕緣子串受到風(fēng)力作用，產(chǎn)生橫向擺動(dòng)，從而鋼腳球頭部位常承受交變應(yīng)力作用。若球頭頸部過渡圓角半徑過小，曲率過大，將會(huì)引起局部應(yīng)力集中過大，絕緣子鋼腳所承受的交變載荷增大，導(dǎo)致鋼腳球頭的疲勞失效[4]。因此，在不明顯改變絕緣子鋼腳尺寸的前提下，通過對(duì)鋼腳球頭部位的外形尺寸進(jìn)行修正，降低鋼腳球頭承載應(yīng)力，提高鋼腳的疲勞壽命，提高輸電線路盤形懸式絕緣子串運(yùn)行可靠性，具有十分重要的意義。

圖1 瓷絕緣子鋼腳球頭部位的疲勞斷口形貌Fig.1 Fatigue fracture morphology of the steel pin ball of the porcelain insulator

采用有限元軟件，模擬研究服役過程中絕緣子鋼腳球頭部位的應(yīng)力狀態(tài)，分析早期疲勞斷裂的原因，并根據(jù)模擬結(jié)果對(duì)絕緣子鋼腳球頭進(jìn)行尺寸優(yōu)化，以降低鋼腳球頭的承載應(yīng)力。

1 建 模

選擇應(yīng)用廣泛的機(jī)械強(qiáng)度為160 kN的盤形懸式絕緣子鋼腳與鐵帽裝配體開展有限元分析。選擇該裝配體的原因是盡量符合服役時(shí)鋼腳球頭部位的承載狀態(tài)，從而得到更準(zhǔn)確的模擬結(jié)果。根據(jù)相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)[5-6]，鋼腳與鐵帽腕頭的連接尺寸如圖2所示。為了避免在模擬過程中出現(xiàn)由于幾何關(guān)系，在求解應(yīng)力函數(shù)時(shí)出現(xiàn)裝配體局部應(yīng)力無窮大的奇異狀態(tài)，將裝配體簡(jiǎn)化為旋轉(zhuǎn)對(duì)稱模型[7-9]。使用UG軟件進(jìn)行建模，如圖3所示。建好后的模型導(dǎo)入到ANSYS Workbench軟件中。鋼腳材質(zhì)為調(diào)質(zhì)態(tài)45鋼，鐵帽(腕頭)材質(zhì)為可鍛鑄鐵，相關(guān)材料參數(shù)見表1[10-11]。

圖2 盤形懸式絕緣子鋼腳與腕頭裝配尺寸Fig.2 Mounting dimensions of the steel pin and socket of the cap and pin type suspension insulator

圖3 鋼腳-腕頭裝配體建模Fig.3 Modeling status of the steel pin and socket assembly

表1 相關(guān)材料參數(shù)Table1 Main properties of the related materials

2 靜力學(xué)分析

2.1 設(shè)置接觸

為了模擬球頭與腕頭之間的接觸狀態(tài)且防止有限元分析過程中接觸部位無意義的相對(duì)滑動(dòng)，在ANSYS Workbench中將接觸類型設(shè)置為摩擦接觸(Frictional contact)。根據(jù)JB/T 9677-1999[5]、JB/T 8178-1999[12]、JB/T 8177-1999[13]，鋼腳與鐵帽表面應(yīng)進(jìn)行熱鍍鋅處理，且鋼腳與鐵帽的鍍鋅層厚度應(yīng)不低于35 μm與60 μm。因此，將鋼腳球頭與鐵帽腕頭的接觸看作鋅-鋅接觸，摩擦系數(shù)設(shè)置為0.6，如圖4所示。

圖4 裝配體的接觸狀態(tài)Fig.4 Contact status of the steel pin and socket assembly

2.2 網(wǎng)格劃分

為了提高網(wǎng)格劃分的準(zhǔn)確性及軟件求解效率，網(wǎng)格類型選用四面體單元，最大網(wǎng)格尺寸設(shè)置為0.3 mm，在球頭過渡圓角以及球頭與腕頭接觸面處設(shè)置局部網(wǎng)格細(xì)化[14]。網(wǎng)格劃分結(jié)果如圖5所示，節(jié)點(diǎn)數(shù)為406 537個(gè)，單元數(shù)為276 996個(gè)。

圖5 裝配體的網(wǎng)格劃分Fig.5 Meshing of the steel pin and socket assembly

2.3 約束與加載方式

在裝配體底部(圖6中箭頭1)施加固定約束，頂部(圖6中箭頭2)施加沿軸向的均布拉伸載荷，載荷大小選定為國標(biāo)規(guī)定破壞載荷的60%(安全系數(shù)n=1.67)，即96 kN[15]。

圖6 裝配體的約束與加載方式Fig.6 Constraint and loading method of the steel pin and socket assembly

2.4 求 解

經(jīng)過建模、劃分網(wǎng)格、定義載荷和約束后，進(jìn)行求解，得到絕緣子鋼腳球頭與腕頭裝配體等效應(yīng)力云圖，如圖7所示。從圖7中可以看出，在球頭過渡圓角部位存在應(yīng)力集中現(xiàn)象，最大應(yīng)力值達(dá)到535 MPa。根據(jù)GB/T 699-2015，鋼腳用材45鋼經(jīng)調(diào)質(zhì)處理后的屈服強(qiáng)度不低于355 MPa，抗拉強(qiáng)度不低于600 MPa[16]?？梢?，鋼腳在96 kN載荷狀態(tài)下，球頭頸部的最大應(yīng)力雖未達(dá)到45鋼的極限強(qiáng)度，但已很接近該鋼的屈服強(qiáng)度，甚至有可能超過該鋼的屈服強(qiáng)度。特別是在某些極限環(huán)境下，如導(dǎo)線覆冰舞動(dòng)[17-20]，鋼腳球頭部位承受的應(yīng)力集中更大，導(dǎo)致鋼腳發(fā)生疲勞斷裂，造成輸電線路中絕緣子的掉串事故。

圖7 裝配體的等效應(yīng)力云圖Fig.7 Equivalent stress contours of the steel pin and socket assembly

3 球頭尺寸優(yōu)化設(shè)計(jì)

為了探索球頭過渡圓角半徑(r)在靜力學(xué)分析上的最優(yōu)解，在UG中將其從r=3.5 mm開始，每隔0.5 mm取值進(jìn)行建模。同時(shí)，將腕頭與球頭接觸部位的尺寸做出相應(yīng)調(diào)整后進(jìn)行裝配，并導(dǎo)入ANSYS Workbench軟件中。在劃分網(wǎng)格、定義載荷和約束后進(jìn)行求解，部分尺寸下球頭部位的等效應(yīng)力云圖，如圖8所示?？梢姡虞d過程中隨著r的增加，球頭頸部的最大應(yīng)力逐漸減小(圖8中箭頭1所示)，球頭與腕頭接觸部位的應(yīng)力逐漸增大(圖8中箭頭2所示)。如圖9所示，球頭與腕頭接觸面積隨r增大而持續(xù)降低，導(dǎo)致了接觸部位應(yīng)力增大。

圖8 不同尺寸下鋼腳球頭處等效應(yīng)力云圖Fig.8 The equivalent stress contours ofthe steel pinballs of different r values

圖9 球頭-腕頭接觸面積與過渡圓角半徑之間的關(guān)系Fig.9 Plotof the contact area vs. r

球頭頸部以及球頭與腕頭接觸部位的最大應(yīng)力隨r變化曲線如圖10所示。當(dāng)r=16.9 mm時(shí)，二者相等。若r繼續(xù)增大，則過渡圓角處應(yīng)力緩慢下降，而球頭-腕頭接觸部位應(yīng)力急劇上升。

圖10 球頭頸部及接觸部位的最大應(yīng)力與過渡圓角半徑的關(guān)系Fig.10 Plots of the maximum stresses at the ball neck and the contact area vs.r,respectively

根據(jù)數(shù)值分析方法，在球頭頸部最大應(yīng)力-r曲線的兩端(圖10中箭頭1、2)各作一條切線，求得交點(diǎn)的橫坐標(biāo)為r=7.1 mm，重新建模，導(dǎo)入ANSYS Workbench中求解，其等效應(yīng)力云圖如圖11所示。該模型在球頭頸部處的最大應(yīng)力為415 MPa，較目前鋼腳產(chǎn)品采用的r=3.5 mm時(shí)球頭頸部處的最大應(yīng)力(535 MPa)下降120 MPa。

圖11 球頭過渡圓角半徑r=7.1 mm時(shí)的等效應(yīng)力云圖Fig.11 Equivalent stress contours as r=7.1 mm

根據(jù)表2的結(jié)果，鋼腳球頭過渡圓角半徑r優(yōu)化前后，鋼腳頸部最大應(yīng)力下降幅度達(dá)22.4%，而鋼腳質(zhì)量?jī)H增大了1.18 g。另外，本次優(yōu)化后鋼腳頂部至帽窩底部距離未變，因此有限元優(yōu)化前后絕緣子的總長度不變，不會(huì)影響輸電線路盤形懸式絕緣子串的整體結(jié)構(gòu)。

表2 優(yōu)化前后鋼腳相關(guān)參數(shù)的對(duì)比Table 2 Comparison of the related parameters of steel pins with and without optimization

4 結(jié) 論

對(duì)國內(nèi)常用的強(qiáng)度等級(jí)為160 kN的盤形懸式絕緣子鋼腳的連接球頭與鐵帽腕頭裝配體UG建模后，導(dǎo)入ANSYS Workbench軟件，在施加96 kN的軸向載荷條件下，進(jìn)行球頭頸部及球頭腕頭接觸部位所受應(yīng)力的分析。據(jù)此，對(duì)鋼腳球頭過渡圓角半徑進(jìn)行優(yōu)化。得到以下結(jié)論：

1)在該載荷下，盤形懸式絕緣子鋼腳的球頭過渡圓角處存在大的應(yīng)力集中，最大應(yīng)力可達(dá)535 MPa，甚至超出45鋼調(diào)質(zhì)處理后的屈服強(qiáng)度，在極限天氣下(如導(dǎo)線覆冰舞動(dòng))，鋼腳球頭部位可能會(huì)在大的循環(huán)應(yīng)力作用下發(fā)生疲勞斷裂。

2)通過對(duì)球頭過渡圓角的優(yōu)化，結(jié)合數(shù)值分析方法，得到過渡圓角半徑的最優(yōu)值為7.1 mm。此時(shí)，鋼腳質(zhì)量?jī)H增加了1.18 g，但鋼腳球頭頸部的最大應(yīng)力則下降了22.4%，可顯著提高輸電線路盤形懸式絕緣子串運(yùn)行的可靠性。