林治宇，陳留杰，王 強*，周清明

（1.西華大學 機械工程學院，四川 成都 610000；2.深圳市興旺達科技有限公司，廣東 深圳 518000）

1 市場背景

目前，在一些精密加工中，提高效率就會導致加工精度下降。在提高效率的同時,又要提高加工精度，成了很多科技人員研究的內容。精密高速鉆孔使用的機床，采用傳統(tǒng)的線性滑軌，這種滑軌安裝比較費時，設計的機器結構比較復雜，相同的運動行程需要的空間大，快速移動時摩擦力大，速度越快摩擦力越大，還會發(fā)熱，所以加工效率和精度無法提高。

2 總體結構設計

一種氣浮軸套，分為外部殼體和內襯套兩部分，其特征在于：所述外部殼體的上部為一法蘭盤，法蘭盤的外圓切有對稱的兩個小平面，每個小平面都設有至少一個進氣口，該進氣口與外殼內部設有的內部氣道相通；所述外部殼體的下部為一缸套，缸套內壁設有有進氣通道和排氣通道，內襯套上設有節(jié)流小孔。

如圖1和2所示，本設計的涉及一種氣浮軸套結構。該軸套分為外部殼體1和內襯套2兩部分。外部殼體1上部為一法蘭盤3，法蘭盤3的外圓切有對稱的兩個小平面4，每個小平面都有一個進氣口5，進氣口5與內部氣道相通。所述外部殼體的下部為一缸套，缸套內壁有進氣通道61和排氣通道62。內襯套2上有三排節(jié)流小孔7，與高速電機的外殼形成微小的間歇，當高壓氣體流入就形成截流，高速電機就浮在此氣浮軸套中間，作上下運動，由于軸套的剛性很好，又是氣體潤滑，使高速電機在上下運動的時候沒有摩擦力，速度可以非常的快，也沒有發(fā)熱，可以保證加工精度的精準度。

圖1 氣浮軸套結構1

圖2 氣浮軸套結構2

本設計采用了靜壓空氣軸承原理，支撐采用空氣，可以循環(huán)使用，資源取之不盡，實現(xiàn)了無污染、無摩擦，配合高速運轉電機的外殼，替代了傳統(tǒng)的線性滑軌，減小了在快速鉆孔時的摩擦力，實現(xiàn)了提高效率的同時又要提高加工精度。大大提高了電路板加工效率。

本設計的氣浮軸套配合現(xiàn)有數(shù)控加工中心，可以實現(xiàn)每分鐘鉆孔600～700孔數(shù)，并且加工精度非常高。

此氣浮軸套，在結構上還有可能將內襯套改為外套，進氣和排氣在主殼體上。

3 設計計算

經(jīng)方案論證并設計如圖3所示的氣浮軸承。圖中所示，Pa為環(huán)境壓力，P0為節(jié)流器出口壓力，Ps為供氣壓力，dj為節(jié)流孔徑，d為軸徑，h0為間隙，B為軸承寬度，b為供氣孔位置。

圖3 氣浮軸承示意圖

3.1 確定壓力比

式中，P0為設計狀態(tài)（ε=0）下節(jié)流器的出口壓力。

使用空氣作為潤滑劑時，壓縮指數(shù)k=1.401。則P0必須滿足：

3.2 確定節(jié)流器參數(shù)與間隙h0的關系

根據(jù)下式近似估算：

式中，Yp為壓力系數(shù)；Yη為氣體介質系數(shù)；Yd為尺寸系數(shù)；Aj為節(jié)流面積，對小孔節(jié)流；α為流量系數(shù)。

當Yp、Yη和軸承尺寸D、b已知時（通常α=0.8），即可確定孔數(shù)Z、節(jié)流孔數(shù)Z、節(jié)流孔徑dj和間隙h0之間的關系。

當用鉆頭鉆孔時，dj值應符合標準鉆頭直徑；當用電火花穿孔時，dj值應符合標準銅絲直徑。h0的選取一般有以下限制：

h0＞（3～5）δ（δ為零件誤差，即軸承與軸頸表面的加工誤差及軸承的變形之和）。

3.3 靜態(tài)性能計算

主要是承載能力、剛度和流量的計算，在某些場合也要進行摩擦力矩和渦流力矩的計算。

3.3.1 承載能力

圖4 孔式節(jié)流窄軸承的載荷系數(shù)

圖5 載荷系數(shù)的修正系數(shù)

3.3.2 剛度

對大多數(shù)氣體靜壓軸承來說，偏心率在0.5以內時，剛度近似為常量，可按下式計算：

3.3.3 流量

對于常態(tài)空氣潤滑的小孔節(jié)流軸承，其流量可按下式估算：

式中，f為流量系數(shù)，可取f=0.3～0.48（亞音速流）或f=0.484（超音速流）；T為絕對溫度。

3.4 穩(wěn)定性計算

為保證軸承穩(wěn)定工作，對高速氣體軸承，在計算靜態(tài)性能后，應再校核穩(wěn)定性，包括計算同步渦動的臨界速度和氣錘振動的氣容比。

3.4.1 同步渦動臨界轉速

支撐在氣體靜壓軸承上的轉子，其同步渦動的臨界轉速（自然頻率）按下式計算：

式中，m為轉子質量；It為轉子橫向轉動慣量；Ip為轉子轉動慣量；G1為軸承1的剛度；G2位軸承2的剛度。其他符號含義見圖6。

圖6 支撐在彈性氣膜上的轉子

圖中，m為轉子質量；L1為轉子質量中心到軸承1中線的距離；L2為轉子質量中心到軸承2中線的距離。

圖7 高速氣體靜壓軸承的穩(wěn)定區(qū)（A-轉子振幅；ω-轉子的角速度）

上述避免渦動的極限速度的判斷是保守的數(shù)據(jù)，使用中也可適當放寬。若出現(xiàn)的現(xiàn)象，說明結果設計不合理，應設法改進。

3.4.2 氣容比

式中，Vc為供、排氣腔或穩(wěn)壓氣腔容積；Z為氣腔數(shù)目。

3.5 實際計算

經(jīng)評估現(xiàn)有常用的主軸外形尺寸，設計如表1尺寸的氣浮軸套。由于該氣浮軸套不存在高速運轉，故不驗證高速穩(wěn)定性。

表1 氣浮套設計計算

20 間隙h0 cm 1.50E-03 21 節(jié)流孔直徑dj cm 0.01 22 凹穴深度hg cm 23 凹穴直徑dg cm 24 最大偏心率ξmax 0.5 25 Fn' 0.42 26 修正系數(shù)kx 0.92 27 載荷系數(shù)F' 0.3864 28 承載能力F（按3個軸承算） N 904.106448 29 剛度G（一個軸承） N/cm 602737.632 30 節(jié)流孔出口壓力p0 cm3/s 51.4 31 流量Qj（1個軸承） cm3/s 735.5970196

4 樣品試驗（實驗分析）

通過WF10G-03培林氣咀加深對比測試可知，

根據(jù)WF10G-03主軸軸芯測試其側應力情況得出，在培林和軸承都無氣槽的情況下結果為1.4kg×4；而在培林無氣槽，軸承有氣槽的情況下 其各向側應力為3.8 4.0 3.6 3.8 。在同樣的條件下改變轉子的結構，其側應力會增大2.0kg～2.5kg最大氣壓時主軸側向力，靜態(tài)時最大氣壓主軸側方和平方時振動。

5 產(chǎn)品性價評估

本項目研究成果可應用于食品行業(yè)、高端電子行業(yè)及相關檢測設備等，特別是檢測設備的真圓度儀、三坐標的傳動部位，亦可用于PCB、3C等快銷行業(yè)，市場效應明顯。