徐麗娜，張潤澤，牛 雷，宋道涵，金玉杰

(1.吉林建筑大學交通科學與工程學院，長春 130118；2.吉林建筑大學土木工程學院，長春 130118)

0 引 言

水泥土因具有高強度、低滲透性等特點，在路基處理、邊坡支護等工程中得到廣泛應用，但水泥土所處的工程環(huán)境較為復雜，各類復雜環(huán)境對水泥土的力學性質(zhì)有很大的影響[1-4]。因此，全面、深入地研究水泥土在復雜環(huán)境下的抗凍性和抗侵蝕能力具有重要的現(xiàn)實意義。

相關(guān)研究表明，在水泥土中添加各類纖維不僅可以改善水泥土的強度和韌性[5]，還可提高水泥土抵抗凍融破壞的能力[6-7]，改善凍融循環(huán)作用下水泥土的峰值應力和殘余強度[8-9]。徐麗娜等[10]與馬芹永等[11]發(fā)現(xiàn)，在水泥土中摻入1.0%～1.5%(質(zhì)量分數(shù))的玄武巖纖維可有效提高水泥土強度和抗凍性能。另外，許多學者對侵蝕環(huán)境下水泥土的力學性質(zhì)進行了研究：傅小茜等[12]與劉鑫等[13]發(fā)現(xiàn)復雜環(huán)境對水泥土的侵蝕作用主要來自環(huán)境中的硫酸根與氯根；江國龍等[14]也發(fā)現(xiàn)不同鈉鹽對水泥土的腐蝕效果不同，其中硫酸鈉對水泥土的腐蝕最為嚴重；張華杰等[15]認為水泥土的強度隨所處環(huán)境中氯鹽濃度的增加而減??；寧寶寬等[16-17]和閆楠等[18]通過試驗得到了硫酸根與氯根對水泥土的侵蝕機理，并得出水泥土在侵蝕環(huán)境下受到物理與化學雙重影響的結(jié)論；張經(jīng)雙等[19]通過水泥土氯鹽與凍融循環(huán)耦合試驗，提出了凍融腐蝕因子，并發(fā)現(xiàn)凍融腐蝕因子隨著凍融循環(huán)次數(shù)和氯鹽濃度的增加而逐漸減??；師瑩琨等[20]通過試驗發(fā)現(xiàn)，在水泥土中摻入適量的纖維，可增強其抵抗環(huán)境侵蝕的能力。由此可見，各種侵蝕環(huán)境對水泥土力學性能的影響不容小覷，而纖維的加入可有效提高水泥土的抗侵蝕能力。但目前對玄武巖纖維水泥土在鹽水與凍融耦合作用下的力學性能研究還相對較少。因此，有必要開展相關(guān)試驗，進而分析鹽水與凍融耦合作用對玄武巖纖維水泥土的影響。

通過一系列的鹽凍試驗和無側(cè)限抗壓強度測試，分析養(yǎng)護溫度、侵蝕環(huán)境、凍融循環(huán)作用下玄武巖纖維水泥土的力學特性和破壞機理，并采用Logistic生長模型，對不同環(huán)境下的水泥土試塊的強度進行回歸分析，為玄武巖纖維水泥土在季節(jié)性凍土區(qū)侵蝕環(huán)境下的應用提供一定的借鑒與參考。

1 實 驗

1.1 試驗用土、水泥及纖維

土樣取自吉林省長春市凈月區(qū)某基坑，如圖1所示，土樣呈黃色，其液限為41.00%(質(zhì)量分數(shù))，塑限為25.00%(質(zhì)量分數(shù))，風干含水率為4.19%(質(zhì)量分數(shù))。采用PANalytical B.V.生產(chǎn)的X射線衍射儀(型號：Empyrean)對土樣進行XRD分析，如圖2所示，其主要礦物成分為石英、鈉長石、鉀長石。通過篩分法和比重計法測得土樣粒徑級配曲線(見圖3)。

圖1 試驗用土照片F(xiàn)ig.1 Photo of test soil

圖2 試驗用土XRD譜Fig.2 XRD pattern of test soil

采用長春市亞泰集團生產(chǎn)的鼎鹿牌普通硅酸鹽水泥，其基本性質(zhì)如表1所示。采用海寧市安捷復合材料有限公司生產(chǎn)的玄武巖纖維(見圖4)，其基本性質(zhì)如表2所示，成分如表3所示。

圖3 粒徑分布曲線Fig.3 Grain size distribution curve

圖4 玄武巖纖維表觀照片F(xiàn)ig.4 Apparent photo of basalt fiber

表1 水泥基本性質(zhì)Table 1 Basic properties of cement

表2 玄武巖纖維基本性質(zhì)Table 2 Basic properties of basalt fiber

表3 玄武巖纖維成分Table 3 Composition of basalt fiber

1.2 溶液配置

采用天津市致遠化學試劑有限公司生產(chǎn)的凈含量為99%(質(zhì)量分數(shù))的無水硫酸鈉(分析純)粉末和天津市鼎盛化學試劑公司生產(chǎn)的凈含量為95%(質(zhì)量分數(shù))的氯化鈉(分析純)粉末配置試驗溶液，試驗用水均為長春市政管網(wǎng)自來水，鹽溶液的類型和濃度見表4。

表4 鹽溶液的種類和濃度Table 4 Types and concentrations of salt solutions

1.3 試驗方案

本試驗共設計8組，其中添加了玄武巖纖維的水泥土試塊組名后綴“(有)”，而未添加玄武巖纖維的水泥土試塊組名后綴“(無)”，如“清水(有)”或“清水(無)”分別表示浸泡在清水環(huán)境中的玄武巖纖維水泥土和未添加纖維的水泥土。具體試驗方案見表5。

表5 試驗方案Table 5 Test program

1.4 試樣制備

按照《水泥土配合比設計規(guī)程》(JGJ/T 233—2011)中的要求制備試樣，試樣均為70.7 mm×70.7 mm×70.7 mm的立方體試塊。經(jīng)過人工拌和—裝?！駝雍螅谧匀粻顟B(tài)下養(yǎng)護1 d，然后灑水、覆蓋塑料薄膜養(yǎng)護至3 d后拆模，隨后將試塊放入室溫水中養(yǎng)護至28 d，具體制備過程如圖5所示。

圖5 試件制備流程圖Fig.5 Flow chart of specimens preparation

1.5 試驗方法

1.5.1 鹽凍試驗

將完成養(yǎng)護的試塊分別放入清水、NaCl溶液、Na2SO4溶液、NaCl+Na2SO4混合溶液中浸泡4 d。然后將試塊放入-18 ℃環(huán)境下凍結(jié)24 h，再放置于相應的溶液中解凍24 h，此過程為一次鹽凍循環(huán)。每組設置6次凍融循環(huán)，并在0次、2次、3次、4次、5次、6次后進行表觀觀察、稱重及無側(cè)限抗壓強度試驗。

1.5.2 無側(cè)限抗壓強度試驗

無側(cè)限抗壓強度使用長春科新試驗儀器有限公司生產(chǎn)的微電腦伺服萬能試驗機WAW-600(見圖6)進行測試，采用位移勻速控制，加載速度為0.1 mm·s-1。無側(cè)限抗壓強度數(shù)據(jù)采集由與WAW-600型萬能試驗機匹配的自動采集系統(tǒng)完成，采集數(shù)據(jù)包括荷載和位移。

2 結(jié)果與討論

2.1 質(zhì)量損失率

鹽凍循環(huán)后，水泥土的損傷情況可由水泥土質(zhì)量損失率反映，每次鹽凍循環(huán)后，各試塊的質(zhì)量損失率可按式(1)計算。

(1)

式中：ΔMn為n次鹽凍循環(huán)后水泥土試塊的質(zhì)量損失率，%；Mn為n次鹽凍循環(huán)后水泥土試塊的質(zhì)量，g；M0為未經(jīng)鹽凍循環(huán)的水泥土試塊的初始質(zhì)量，g。

圖7為不同鹽凍循環(huán)下水泥土的質(zhì)量損失率。經(jīng)過2次鹽凍循環(huán)后，除清水(無)外，所有未添加纖維的水泥土試塊均發(fā)生破壞，故沒有對其質(zhì)量損失率進行研究。由圖7可知:隨著凍融循環(huán)次數(shù)的增加，處于Na2SO4溶液(有)中的試塊質(zhì)量損失率快速增加；處于NaCl+Na2SO4混合溶液(有)中的試塊的質(zhì)量損失率總體呈現(xiàn)先減后增的現(xiàn)象；而NaCl溶液(有)中的試塊質(zhì)量損失率始終小于0%且呈線性降低，說明其質(zhì)量在不斷增加；清水中的試塊，無論是否添加纖維，其質(zhì)量損失率均無明顯變化。

在鹽凍過程中隨著試塊表面裂隙的增多和內(nèi)部結(jié)構(gòu)的破壞，溶液會逐漸進入到試塊內(nèi)部，導致試塊質(zhì)量增加，同時，試塊裂隙不斷發(fā)展，會出現(xiàn)掉塊與表面脫落的現(xiàn)象，這會導致試塊質(zhì)量減少，兩者共同決定了水泥土試塊的質(zhì)量損失率。當前者占主導地位時，試塊質(zhì)量損失率減小，當后者占主導地位時，試塊的質(zhì)量損失率增加。

NaCl溶液(有)中的試塊沒有明顯的被腐蝕、掉塊和表面脫落等現(xiàn)象，故隨著鹽凍循環(huán)次數(shù)的增加，試塊的質(zhì)量不斷增加，質(zhì)量損失率持續(xù)降低。而在NaCl+Na2SO4混合溶液(有)、Na2SO4溶液(有)中的試塊由于受到了嚴重的腐蝕作用，表面脫落嚴重，質(zhì)量不斷降低，質(zhì)量損失率也持續(xù)提高。在清水(有)中的試塊外部均未產(chǎn)生明顯裂紋，整體基本完好，故質(zhì)量損失率無明顯變化。

圖6 微控電液伺服萬能試驗機Fig.6 Micro-control elector-hydraulic servo universal testing machine

圖7 質(zhì)量損失率與凍融次數(shù)之間關(guān)系Fig.7 Relationship between quality loss rate and number of freezing-thawing cycles

2.2 表觀形態(tài)

圖8為經(jīng)過2次凍融循環(huán)后不同鹽溶液中試塊表觀狀態(tài)對比照片。由圖8可見：對于未添加纖維的水泥土來說，處在所有鹽溶液中的試塊均發(fā)生不同程度的破壞，產(chǎn)生了貫通性的裂縫，出現(xiàn)脫落、掉塊現(xiàn)象，幾乎失去承載能力；清水環(huán)境中的水泥土表面只出現(xiàn)少量裂紋，裂紋尚未貫通；而對于添加玄武巖纖維的水泥土來說，整體較為完整，這說明加入玄武巖纖維能有效提高水泥土的抗鹽凍性能。

2.3 機理分析

圖9是經(jīng)過2次凍融循環(huán)后，NaCl溶液(有)和Na2SO4溶液(有)中試塊破壞形態(tài)照片。由圖9可知，NaCl溶液(有)中的水泥土試塊表面較為平整，但存在平直的貫穿性裂紋。這是由于NaCl溶液進入水泥土內(nèi)部，在反復凍融循環(huán)作用下，內(nèi)部孔隙逐漸擴大，逐漸形成貫通的裂縫。同時，NaCl溶液中存在大量氯離子和鈉離子，氯離子與Ca(OH)2易于產(chǎn)生化學交換反應，生成易溶于水的CaCl2，這使得水泥土內(nèi)部水化產(chǎn)物C-S-H減少，內(nèi)部結(jié)構(gòu)松散。同時鈉離子在水泥土內(nèi)部以游離態(tài)存在，水泥土顆粒表面帶有負電荷，由于電荷作用鈉離子吸附于水泥土顆粒表面，阻斷了水泥土內(nèi)部水化反應的繼續(xù)進行[19]。

圖8 試塊在不同情況下的表觀狀態(tài)Fig.8 Apparent state of specimens under different conditions

圖9 試塊破壞形態(tài)與析出物質(zhì)Fig.9 Specimens damage patterns and precipitated materials

3 參數(shù)分析

3.1 低溫養(yǎng)護的影響

圖10為長春地區(qū)九月份與十月份氣溫對比圖。由圖10可知，九月每日氣溫與十月每日氣溫相差4.5～13.5 ℃，平均溫差為7.5 ℃。圖11是九月份養(yǎng)護的試塊(常溫養(yǎng)護)和十月份養(yǎng)護的試塊(低溫養(yǎng)護)在凍融循環(huán)作用下的強度對比圖。由圖11可知，在凍融循環(huán)次數(shù)為0～5次時，二者的強度差值分別為0.33 MPa、0.84 MPa、0.87 MPa、0.85 MPa、0.63 MPa，這說明低溫養(yǎng)護下的水泥土試塊強度較低，在凍融循環(huán)作用下強度衰減較大。這主要是由于在相同的養(yǎng)護齡期下，低溫環(huán)境使水泥的水化反應未充分完成，強度較低，在凍融作用下，加速了水泥土的破壞。

圖10 長春市九月與十月氣溫對比圖Fig.10 Comparison of temperature in September and October in Changchun

圖11 凍融循環(huán)作用下低溫與常溫養(yǎng)護的水泥土 試塊強度對比圖Fig.11 Strength comparison of specimens under freezing-thawing cycles cured in low temperature and normal temperature

3.2 纖維的影響

3.2.1 纖維影響下的強度比值

為研究玄武巖纖維對水泥土抗凍性的影響，在此引入纖維影響強度比值的概念，試塊的強度比值按公式(2)計算。

(2)

式中：α為纖維影響強度比值；ih,n為清水環(huán)境下第n次鹽凍循環(huán)后玄武巖纖維水泥土的無側(cè)限抗壓強度；iu,n為清水環(huán)境下第n次鹽凍循環(huán)后未添加玄武巖纖維的水泥土的無側(cè)限抗壓強度。

圖12為纖維影響強度比值隨凍融循環(huán)次數(shù)的變化規(guī)律。由圖12可知，所有強度比值始終大于1，說明在同一鹽凍循環(huán)次數(shù)下，添加纖維的水泥土強度始終高于未添加纖維的水泥土強度。隨著凍融次數(shù)的增加，強度比值呈現(xiàn)出先增后減的現(xiàn)象。在前5次凍融循環(huán)中，強度比值逐漸增加，這主要是水泥土中添加的纖維起到了加筋的作用，降低了裂紋的擴展速度；另一方面，纖維在一定程度上填充了試塊的孔隙，使溶液無法快速進入試塊內(nèi)部孔隙，減弱了凍脹問題對試塊造成的破壞。而未添加纖維的水泥土在凍融循環(huán)作用下強度下降較快，因此強度比值變大。但是這種強度比值不是無限增長的，隨著凍融循環(huán)次數(shù)的增加，當纖維水泥土內(nèi)部結(jié)構(gòu)逐漸破壞，強度比值就會減小。

3.2.2 應力-應變曲線

圖13為清水環(huán)境中玄武巖纖維水泥土試塊和未添加纖維的水泥土試塊經(jīng)過6次凍融循環(huán)后的應力-應變關(guān)系圖，由圖13可知，相較于未添加玄武巖纖維的水泥土，玄武巖纖維水泥土的峰值強度有所提高，兩者的峰值強度相差387.6 kPa，玄武巖纖維水泥土的峰值強度對應的應變?yōu)?.02%，未添加纖維的水泥土的峰值強度對應的應變?yōu)?.49%，這說明加入玄武巖纖維能夠提高水泥土的韌性和峰值強度。

圖12 纖維影響強度比值隨凍融循環(huán)次數(shù)的變化規(guī)律Fig.12 Variation of strength ratio affected by fiber with number of freezing-thawing cycles

圖13 應力-應變關(guān)系曲線(清水環(huán)境，6次循環(huán))Fig.13 Relationship between stress and strain (6 cycles in water)

3.3 侵蝕環(huán)境的影響

3.3.1 環(huán)境影響下的強度比值

為探究侵蝕環(huán)境對玄武巖纖維水泥土的影響，引入環(huán)境影響強度比值?，即在第n次凍融循環(huán)后，清水環(huán)境中的試件峰值強度與不同環(huán)境中試件峰值強度的比值，強度比值按式(3)計算。

(3)

式中：?為第n次凍融循環(huán)后，清水環(huán)境中的試塊無側(cè)限抗壓強度與不同環(huán)境中試塊無側(cè)限抗壓強度的比值；iw,n為第n次凍融循環(huán)后清水環(huán)境中的試塊無側(cè)限抗壓強度，ie,n為第n次凍融循環(huán)后不同鹽水環(huán)境中的試塊無側(cè)限抗壓強度。

圖14為根據(jù)式(3)計算的不同鹽凍循環(huán)下的環(huán)境影響強度比值。結(jié)果表明：環(huán)境影響下的強度比值均大于1，說明3種鹽環(huán)境對試塊的侵蝕作用均大于清水環(huán)境；在相同的凍融次數(shù)下，Na2SO4溶液(有)中的試塊強度比值最大，說明試塊的強度損失最大，其次為NaCl+Na2SO4混合溶液(有)中的試塊，最后為NaCl溶液(有)中的試塊，這也代表著3種鹽水溶液與凍融耦合作用對纖維水泥土的侵蝕能力有很大差異。

圖14 環(huán)境影響強度比值與凍融循環(huán)次數(shù)之間的關(guān)系Fig.14 Relationship between strength ratio affected by environment and number of freezing-thawing cycles

圖15 玄武巖纖維水泥土應力-應變曲線(3次循環(huán))Fig.15 Stress-strain curves of basalt fiber reinforced cemented soil (3 cycles)

3.3.2 應力-應變關(guān)系

圖15是玄武巖纖維水泥土經(jīng)過第3次鹽凍后的應力-應變關(guān)系曲線。從圖15可以看出，與清水環(huán)境相比，在NaCl(有)、Na2SO4(有)、NaCl+Na2SO4(有)混合溶液中的玄武巖纖維水泥土試塊峰值強度分別下降了59.86%、70.63%和76.74%，同時，峰值應力所對應的應變也有不同程度的增加，達到峰值后應力緩慢下降，整體呈現(xiàn)延性破壞。

3.4 凍融循環(huán)次數(shù)的影響

不同鹽凍循環(huán)次數(shù)下試塊無側(cè)限抗壓強度與強度損失率如表6所示。

表6 不同鹽凍循環(huán)次數(shù)和不同環(huán)境下水泥土無側(cè)限抗壓強度及強度損失率Table 6 Unconfined compressive strength and strength loss rate of cemented soil under different number of freezing-thawing cycles and environments

NaCl(無)、Na2SO4(無)、NaCl+Na2SO4混合溶液(無)3組試樣均在第2次鹽凍循環(huán)后全部被破壞，這說明未添加玄武巖纖維的水泥土抗鹽凍能力較差。經(jīng)過6次凍融循環(huán)后，清水(有)中的玄武巖纖維水泥土試塊強度由2.27 MPa下降到0.88 MPa(降低61.2%)，而未添加纖維的試塊強度由2.11 MPa下降到0.57 MPa(降低73.0%)，NaCl溶液(有)中玄武巖纖維水泥土試塊強度由2.13 MPa下降到0.41 MPa(降低80.8%)。在第3次凍融循環(huán)后，Na2SO4溶液(有)中玄武巖纖維水泥土試塊強度由1.92 MPa下降到0.26 MPa(降低86.5%)，而NaCl+Na2SO4混合溶液(有)中玄武巖纖維水泥土試塊強度由2.17 MPa下降到0.37 MPa(下降82.9%)，且兩者均在第4次凍融后被破壞失去承載力。

4 基于Logistic生長模型的水泥土強度衰減特性研究

在鹽凍循環(huán)過程中，玄武巖纖維水泥土的強度均出現(xiàn)不同程度的下降。為了尋求一種回歸分析模型對鹽凍環(huán)境下玄武巖纖維水泥土的強度變化進行研究，通過量化玄武巖纖維水泥土的強度下降速率和程度，進而對不同環(huán)境下水泥土強度衰減特性進行深入探討。

4.1 Logistic生長模型

本文選用Logistic阻滯增長模型對玄武巖纖維水泥土在鹽凍循環(huán)作用下的強度做出預測，此模型在人口增長、材料性能衰減等方面得到了廣泛的運用。Logistic阻滯增長模型的形式如公式(4)所示。

(4)

式中：y為隨著凍融次數(shù)增加，試塊的預測強度；A1為凍融循環(huán)為0次時的原始強度；A2為強度最終預期值；x0為數(shù)據(jù)拐點；n為凍融循環(huán)次數(shù)；p為模型參數(shù)，表示抵抗凍融循環(huán)的能力，文中用1/p表示強度的衰減速率。

4.2 基于Logistic生長模型的強度衰減模型的建立

由于Na2SO4溶液(有)與NaCl+Na2SO4混合溶液(有)中的玄武巖纖維試塊在經(jīng)過3次鹽凍循環(huán)后就發(fā)生破壞，故本文僅對清水中的所有試塊、NaCl溶液(有)中的玄武巖纖維水泥土試塊進行趨勢分析，分析結(jié)果如圖16所示。

圖16 不同環(huán)境下的Logistic強度衰減模型 (R2為決定系數(shù))Fig.16 Logistic intensity decay model in different environments (R2 is cofficient of determination)

當A1>0，A1-A2>0，x0>0，p>0時，該模型呈現(xiàn)出的規(guī)律與基本的Logistic生長模型一致：y隨著n的增大迅速減小，在到達拐點x0后，強度值緩慢減小為A2，之后不再減小。用于無側(cè)限抗壓強度的推演，在模型中的時間趨于無限大的時候，無側(cè)限抗壓強度y取最小值A2，即強度的最低值。

采用origin軟件對3種不同環(huán)境下的纖維水泥土的試驗數(shù)據(jù)進行處理，主要步驟包括：選擇模型，定義模型，輸入?yún)?shù)初始值，設置約束條件，迭代、輸出數(shù)據(jù)，分析數(shù)據(jù)。

根據(jù)上述步驟可以得到3種情況的衰減模型，其計算數(shù)據(jù)、模型參數(shù)及顯著性分別如表7、表8、表9所示。

根據(jù)origin軟件分析，3種不同強度衰減模型的擬合參數(shù)及方法如表10所示。由表10可以看出，3種模型的決定系數(shù)R2分別為0.994、0.984、0.981，具有較高的預測精度，因此運用Logistic生長模型來預測不同環(huán)境下的水泥土強度衰減模型是合理的。

表7 氯鹽環(huán)境下玄武巖纖維水泥土無側(cè)限抗壓強度回歸模型參數(shù)和顯著性分析結(jié)果Table 7 Regression model parameters and significance analysis results of unconfined compressive strength of basalt fiber reinforced cemented soil in chloride environment

表8 清水環(huán)境下玄武巖纖維水泥無側(cè)限抗壓強度回歸模型參數(shù)和顯著性分析結(jié)果Table 8 Regression model parameters and significance analysis results of unconfined compressive strength of basalt fiber reinforced cemented soil in clear water environment

表9 清水環(huán)境下未添加纖維水泥土無側(cè)限抗壓強度回歸模型參數(shù)和顯著性分析結(jié)果Table 9 Regression model parameters and significance analysis results of unconfined compressive strength of cemented soil without fiber in clear water environment

在模擬的模型中，A2為強度的最終預期值，x0為拐點所在位置，1/p為拐點之后的強度衰減速率。由表10可知，3種情況下的衰減模型的拐點均小于2，故可以認為在2次凍融循環(huán)之后，所有環(huán)境下的強度衰減速率均為1/p這一數(shù)值。即在2次凍融循環(huán)后，氯鹽(有)、清水(無)、清水(有)三者的強度衰減速率分別為 0.541、0.369、0.333，這一數(shù)值越大，拐點值后的強度衰減也就越快。同時可以看到三者預期強度A2分別為0.33 MPa、0.48 MPa、1.00 MPa，以上的預測數(shù)據(jù)也證明了添加玄武巖纖維可以有效提高水泥土的抗凍性與抗腐蝕性。

表10 不同環(huán)境下水泥土強度衰減預測模型及相關(guān)參數(shù)Table 10 Prediction models and related parameters for strength decay of cemented soil in different environments

5 結(jié) 論

(1)由于低溫養(yǎng)護條件不利于水泥的水化反應，因此，在相同養(yǎng)護齡期下，低溫養(yǎng)護的水泥土強度低于常溫養(yǎng)護的水泥土強度，且在凍融循環(huán)作用下低溫養(yǎng)護的水泥土強度損失有所增加。

(2)隨著鹽凍次數(shù)的增加，水泥土的強度下降，但添加纖維的水泥土能夠經(jīng)歷更多次的鹽凍循環(huán)，纖維的添加能夠有效降低水泥土在鹽凍過程中的強度損失，提高水泥土的抗鹽凍性能。

(3)在同一凍融循環(huán)次數(shù)下，不同鹽環(huán)境下的試塊均發(fā)生強度損失和質(zhì)量損失，損失嚴重程度均為Na2SO4溶液>NaCl+Na2SO4混合溶液>清水>NaCl溶液。

(4)通過研究發(fā)現(xiàn)Logistic模型可以較好地模擬水泥土在鹽凍環(huán)境下的強度變化規(guī)律，R2均在0.98以上，說明該模型的擬合效果較好。