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        后安煤礦近距煤層垂直布面的支架選型研究

        2021-12-01 06:36:08甄亞東庫永亮折志
        中國新技術(shù)新產(chǎn)品 2021年18期
        關(guān)鍵詞:邊界條件煤柱頂板

        甄亞東 張 鵬 庫永亮 折志 龍

        (中煤北京煤礦機(jī)械有限責(zé)任公司,北京 102400)

        0 引言

        后安煤礦位于山西省朔州市平魯區(qū)陶村鄉(xiāng)王高登村南,屬山西省具有較大規(guī)模的民營礦井。后安煤礦可采煤層有4、9、11煤層,4和9煤層已接近采空,即將對11煤層進(jìn)行開采。11煤和9煤的距離較近,平均約5m,屬近距煤層。由于特殊地質(zhì)條件,11煤的工作面走向與9煤方向垂直。這就對11煤的液壓支架支護(hù)設(shè)備提出了更高的要求。但是類似的開采經(jīng)驗(yàn)較少,需要采取多種方式對液壓支架支護(hù)強(qiáng)度進(jìn)行驗(yàn)證。

        1 地質(zhì)情況

        9號煤層:位于太原組下部,煤層厚度12.88m~18.18m,平均為15.72m。含夾矸2~10層,一般為3~6層,厚度一般在0.07m~0.52m,巖性以高嶺巖為主,其次為粉砂巖和炭質(zhì)泥巖。煤層頂板為中細(xì)粒砂巖,底板為細(xì)粒砂巖或砂質(zhì)泥巖,為全區(qū)可采的穩(wěn)定煤層。

        11號煤層:為太原組底部的主要煤層,距9號煤層2.26m~10m。煤層厚度3.59m~8.13m,平均為4.9m。結(jié)構(gòu)簡單-較簡單,夾矸0~4層,夾矸厚度0.2m~0.8m,巖性多為炭質(zhì)泥巖和高嶺巖,煤層頂板以灰?guī)r為主,常有泥巖偽頂,底板為灰?guī)r和細(xì)砂巖。屬穩(wěn)定的全區(qū)可采煤層。本層層位穩(wěn)定,頂板巖性特殊,易于識別。11號煤層埋藏深度139.5m~256.8m,平均210.68m。9號、11號煤層為黑色,條痕為深黑色或褐黑色,硬度f:2~3。11號煤層偽頂為泥巖或炭質(zhì)泥巖,直接頂板為石灰?guī)r或砂質(zhì)泥巖。

        2 液壓支架選型

        2.1 支架形式確定

        兩柱掩護(hù)式支架較四柱支撐掩護(hù)式支架重量輕、伸縮比大,升、降、移架速度快,頂梁合力作用點(diǎn)靠近煤壁,有利于維護(hù)頂板的完整性;四柱支撐掩護(hù)式支架4個立柱不可能同時受力,存在受力不均的問題,兩柱式支架支護(hù)效率要高于四柱式支架;盡管兩柱掩護(hù)式支架底板比壓要高于四柱支撐掩護(hù)式支架,但抬底座機(jī)構(gòu)的應(yīng)用抵消了兩柱掩護(hù)式支架在這方面的劣勢;因此,后安煤礦大采高工作面優(yōu)選兩柱掩護(hù)式支架形式[1]。

        2.2 支架中心距確定

        在支架采高一定的前提下,支架越寬,支架的穩(wěn)定性越好,所以現(xiàn)在的大采高兩柱掩護(hù)式支架向大中心距方向發(fā)展[2]。采用1.75m、2.05m的中心距后,不但可以大大提高支架的穩(wěn)定性,而且可以減少支架數(shù)量,簡化電液控制系統(tǒng),降低設(shè)備投入成本,加快移架速度。綜合考慮后安煤礦的井下運(yùn)輸條件,優(yōu)選支架中心距為1.75m。

        2.3 支護(hù)強(qiáng)度確定

        支架支護(hù)強(qiáng)度核算主要采用2種方法來分析,即:①建立在大采高支架工作阻力經(jīng)驗(yàn)之上的估算法[3];②建立在支架與圍巖相互作用關(guān)系基礎(chǔ)之上的數(shù)值模擬方法。

        2.3.1 經(jīng)驗(yàn)估算法

        經(jīng)驗(yàn)公式(巖重法)Ps=nrH;

        式中:Ps—支護(hù)強(qiáng)度,kN/m2;n—支架載荷相當(dāng)于采高巖重的倍數(shù),取8;r—頂板巖石容重,2.6kN/m3,2.6;H—支架最大高度。

        支護(hù)強(qiáng)度:

        Ps=9.8×8×2.6×5.5=1121.12kN/m2=1.12MPa

        2.3.2 數(shù)值模擬法

        數(shù)值模擬實(shí)驗(yàn)以山西朔州平魯區(qū)后安煤礦兩層可采煤層9#煤和11#煤為工程背景,為分析開采過程中覆巖三維宏觀力學(xué)性質(zhì)變化以及頂板移動變形特征,采用大型非線性三維數(shù)值計算軟件FLAC3D對其進(jìn)行模擬計算。

        2.3.2.1 邊界條件設(shè)定

        上部邊界條件:該模型中在Z軸方向上,按照地質(zhì)綜合柱狀圖選定11號煤層底板以下50m,頂板以上取105m作為數(shù)值模擬模型,模型頂部直至地表90m巖層以均布荷載的應(yīng)力邊界條件代替,由下式計算。

        式中:q-均布載荷,MPa;γ-巖石容重,N/m3;h-巖石厚度,m;g-重力加速度,kg/N。

        下部邊界條件:模型的底部邊界設(shè)置為位移邊界條件,在x方向可以運(yùn)動,y方向固定的鉸支,通過速度固定邊界,即速度υ=0。

        左側(cè)和右側(cè)邊界條件:該模型的左側(cè)和右側(cè)邊界均為實(shí)體煤和巖體,簡化為位移邊界條件,在y方向上可以運(yùn)動,x方向上固定的鉸支,即υ=0。模型邊界條件如圖1所示。

        圖1 模型邊界條件示意

        2.3.2.2 建立模型

        相關(guān)地層及巖性結(jié)構(gòu)信息主要來源于山西朔州平魯區(qū)后安煤炭ZK2號、ZK1-3號、ZK3-2號及井田地層綜合柱狀圖。為計算方便對地層進(jìn)行略微調(diào)整,適當(dāng)簡化,得出進(jìn)行數(shù)值模擬計算部分的地層分布。

        模擬巖層區(qū)域由下至上為11煤底板40m至煤層頂板105m,形成長為500m、寬為300m、高160m的FLAC3D數(shù)值模擬模型,如圖2所示。整個模型共劃分為252000個單元,246000個節(jié)點(diǎn)。在減少單元網(wǎng)格數(shù)量,提高運(yùn)算速度的同時,為保證計算精度,按區(qū)域需要考慮來調(diào)整單元網(wǎng)格的疏密程度。

        圖2 數(shù)值模擬初始模型示意圖

        9煤工作面沿模型X方向布置,在Y方向邊界50m處開切眼,模型9煤工作面推進(jìn)200m后另一側(cè)仍將有50m邊界煤柱,2個相鄰工作面間煤柱為30m。11煤工作面沿模型Y方向布置,因考慮到上層煤柱的影響,選擇在X方向邊界30m處開切眼,推進(jìn)320m后工作面進(jìn)入9煤右側(cè)工作面采空區(qū)下方即停止計算。

        從圖3~圖4中可看出,煤層開挖后,圍巖出現(xiàn)應(yīng)力集中現(xiàn)象和卸壓現(xiàn)象,前者發(fā)生在工作面及切眼兩端,其應(yīng)力最大值一般位于工作面煤壁前方與切眼后方不遠(yuǎn)處,隨著推進(jìn)長度的增加,應(yīng)力集中程度不斷加大,范圍擴(kuò)大并向煤柱深部轉(zhuǎn)移,底板應(yīng)力也向煤柱內(nèi)部轉(zhuǎn)移,進(jìn)入煤體中,應(yīng)力集中程度逐步減弱;后者發(fā)生在采空區(qū)正上方、正下方巖體中,同時在煤壁后方不遠(yuǎn)處,由于塑性破壞造成應(yīng)力釋放,也出現(xiàn)卸壓現(xiàn)象[4]。

        圖3 工作面垂直布置情況

        圖4 工作面開采180m(E:10的冪次方)

        2.3.2.3 支護(hù)強(qiáng)度驗(yàn)證

        支架的支護(hù)強(qiáng)度并不是越大越好,支架支護(hù)強(qiáng)度過大,會降低支架上方頂板的完整程度,增加設(shè)備的采購成本,支架支護(hù)強(qiáng)度的大小存在一個合理的范圍。通過FLAC3D軟件,預(yù)測不同支護(hù)強(qiáng)度下頂板下沉量,從而繪制液壓支架支護(hù)強(qiáng)度與頂板下沉量的“P-ΔL”曲線[5]。

        隨著支架支護(hù)強(qiáng)度的增加,頂板的下沉量逐漸減小,當(dāng)支護(hù)強(qiáng)度增加到一定值后,支護(hù)強(qiáng)度再增加,對頂板下沉量影響較小,但低于此支護(hù)強(qiáng)度時,支護(hù)強(qiáng)度的減小對頂板下沉量的變化影響較大,這個支護(hù)強(qiáng)度即可選定為支架合理支護(hù)強(qiáng)度。由支架支護(hù)強(qiáng)度P與頂板最終下沉量ΔL關(guān)系曲線(圖5)可知,當(dāng)支護(hù)強(qiáng)度為1.3MPa~1.4MPa時,其頂板下沉量隨支護(hù)強(qiáng)度的增加而減少的程度明顯下降,結(jié)合應(yīng)力及破壞區(qū)圖分析,確定支架的合理支護(hù)強(qiáng)度區(qū)間應(yīng)為1.3MPa~1.4MPa。

        圖5 頂板下沉量與支護(hù)強(qiáng)度變化曲線

        綜上,確定后安煤礦近距煤層垂直布面的液壓支架支護(hù)強(qiáng)度為不低于1.3MPa。

        2.4 支護(hù)阻力確定

        T=P(L+C)×B/K

        式中:T— 工作阻力,kN;P— 支護(hù)強(qiáng)度,1300kN/m2;L— 頂梁長度,5m;C— 頂梁前端到煤壁的距離,0.7m;B— 中心距,1.75m;K— 支護(hù)效率,取0.9。

        T=1300×(5+0.7)×1.75/0.9=14408kN,圓整取15000kN。

        最終,確定后安煤礦11#煤層?xùn)|采區(qū)液壓支架型號為ZY15000/28/55型兩柱掩護(hù)式液壓支架。

        3 周邊類似礦井對比

        后安煤礦周邊礦井有平朔東露天礦和平朔二號井。平朔東露天礦對11#煤層采用露天開采,揭露后的記錄顯示,11#煤層頂板以灰?guī)r為主,松散易碎。煤層厚度穩(wěn)定。東露天礦與后安煤礦距離較近,煤層地質(zhì)情況與后安煤礦相似度較高。平朔二號井對11#煤層采用井工開采,工作面使用ZY11000/25/55D型兩柱掩護(hù)式液壓支架,上下層工作面采用順向布置,共開采7個工作面。開采過程中的記錄顯示,11#煤層頂板壓力適中,11000kN工作阻力支架滿足工作面開采使用。

        4 工作面過垂直煤柱的安全措施

        在距離垂直煤柱3m~5m時提前對工作面液壓支架進(jìn)行調(diào)整,保證支架具有較好的工作狀態(tài)。監(jiān)測工作面礦壓,控制推進(jìn)速度,調(diào)整周期來壓位置,使工作面老頂提前破斷,確保液壓支架在經(jīng)過上層煤垂直煤柱期間不出現(xiàn)老頂周期來壓。

        在距離垂直煤柱 3m~5 m 時,對工作面進(jìn)行調(diào)斜,避免液壓支架同一時刻進(jìn)出垂直煤柱,縮短礦壓影響范圍。

        加強(qiáng)工作面頂板和底板管理,出垂直煤柱時必須跟機(jī)移架、擦頂移架,嚴(yán)格接頂。采煤機(jī)割煤時底板平整,避免出現(xiàn)臺階和波浪起伏,防止支架傾倒事故。

        控制液壓支架采高,不能過高或過低。一方面保證頂板壓力大時液壓支架立柱有足夠的伸縮量,避免壓死以及采煤機(jī)不能正常通過的問題; 另一方面又要避免因采高過大而導(dǎo)致懸頂?shù)辜艿膯栴}。

        5 結(jié)論

        后安煤礦地理位置屬于平朔地區(qū),周邊的國興煤礦、國強(qiáng)煤礦、盧家窯煤礦等都有類似地質(zhì)情況。

        通過經(jīng)驗(yàn)估算法和數(shù)值模擬法,綜合驗(yàn)證了后安煤礦11#煤層液壓支架工作阻力,最終確定為15000kN。

        后安煤礦綜采項目填補(bǔ)了行業(yè)內(nèi)近距煤層垂直布面大采高開采的空白,為類似項目的開展提供了參考。

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