陳翰林，趙 林，張 棟，劉 鑫，任 翔，葛耀君

(1. 同濟(jì)大學(xué)土木工程防災(zāi)國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，上海 200092；2. 中南安全環(huán)境技術(shù)研究院股份有限公司，武漢 430070；3. 同濟(jì)大學(xué)橋梁結(jié)構(gòu)抗風(fēng)技術(shù)交通運(yùn)輸行業(yè)重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，上海 200092；4. 中國(guó)電力工程顧問集團(tuán)中南電力設(shè)計(jì)院有限公司，武漢 430071；5. 深圳中廣核工程設(shè)計(jì)有限公司，深圳 518100)

大型冷卻塔是火力發(fā)電廠與核電站大量使用的用于冷卻的工業(yè)建筑物，其多為雙曲線型混凝土薄殼結(jié)構(gòu)或鋼結(jié)構(gòu)，具有結(jié)構(gòu)質(zhì)量輕、剛度小、阻尼小、自振頻率低等特點(diǎn)。近些年隨著電力需求的擴(kuò)張，冷卻塔建設(shè)呈現(xiàn)“更高、更大”的發(fā)展趨勢(shì)。一方面，塔筒結(jié)構(gòu)進(jìn)一步柔性化，自振頻率持續(xù)降低，結(jié)構(gòu)更容易在低風(fēng)速下產(chǎn)生振動(dòng)，其結(jié)構(gòu)特點(diǎn)已經(jīng)超出了規(guī)范[1-2]的應(yīng)用限制；另一方面，近些年冷卻塔建設(shè)規(guī)模從雙塔、四塔向六塔、八塔逐漸發(fā)展，群塔組合對(duì)單個(gè)冷卻塔的流場(chǎng)條件形成了干擾，相關(guān)文獻(xiàn)[3 - 4]指出干擾條件下冷卻塔的風(fēng)荷載效應(yīng)更加突出，開展群塔干擾的研究工作顯得尤為重要。

1965 年英國(guó)渡橋電廠冷卻塔群(八塔組合)風(fēng)毀事故[3]掀起了冷卻塔的群塔干擾效應(yīng)問題的研究浪潮。國(guó)際上，F(xiàn)laga[5]研究了干擾風(fēng)荷載計(jì)算方法；Orlando[6]研究了雙塔干擾條件塔筒表面的平均風(fēng)壓分布模式；Niemann 等[3]以雙塔干擾為基礎(chǔ)研究了內(nèi)力干擾系數(shù)。在國(guó)內(nèi)，1980 年以來，顧志福等[7-9]研究了兩塔和三塔干擾條件下的塔筒表面風(fēng)壓分布；趙林等[10-12]研究闡明了干擾條件下的風(fēng)荷載模式與干擾準(zhǔn)則；柯世堂等[13-14]研究了不同群塔布置條件下的靜動(dòng)力荷載干擾效應(yīng)；沈國(guó)輝等[15-16]基于雙塔以及三塔布置情況研究了荷載與內(nèi)力的干擾變化規(guī)律；張軍鋒等[17-19]開展了群塔干擾條件下的冷卻塔整體風(fēng)荷載變化規(guī)律的研究；趙林等[11]和于淼[20]基于配筋包絡(luò)的干擾研究思路分別針對(duì)六塔組合與八塔組合的冷卻塔群體建筑進(jìn)行了的研究；趙林等[21]和程霄翔等[22]基于荷載分布模式開發(fā)了冷卻塔優(yōu)化選型算法；周良茂等[23]現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)結(jié)果表明雙塔布置條件下前塔的干擾會(huì)對(duì)后塔表面的脈動(dòng)風(fēng)壓產(chǎn)生顯著放大。趙林等[24]基于冷卻塔八塔組合風(fēng)洞試驗(yàn)定量研究了干擾條件下脈動(dòng)風(fēng)壓的分布模式。鑒于干擾對(duì)脈動(dòng)風(fēng)荷載的顯著影響，針對(duì)脈動(dòng)風(fēng)壓的研究近年來越來越受到相關(guān)學(xué)者的重視，表1 列舉了主要學(xué)者代表性工作進(jìn)展。

表1 冷卻塔脈動(dòng)風(fēng)壓研究歷程Table 1 Research history about aerodynamic pulsation loads of cooling towers

傳統(tǒng)的對(duì)冷卻塔的脈動(dòng)風(fēng)荷載干擾效應(yīng)的主要是從脈動(dòng)風(fēng)壓的分布以及干擾系數(shù)入手，而針對(duì)脈動(dòng)風(fēng)壓統(tǒng)計(jì)特性如脈動(dòng)風(fēng)壓相關(guān)性以及干擾對(duì)脈動(dòng)風(fēng)壓在頻域分布的影響研究較少，脈動(dòng)風(fēng)壓的相關(guān)性和頻域特性對(duì)結(jié)構(gòu)的動(dòng)力作用聯(lián)系密切，對(duì)于具有較低固有頻率的冷卻塔而言，其研究?jī)r(jià)值可見一斑。有鑒于此，開展了冷卻塔風(fēng)致干擾脈動(dòng)風(fēng)壓特性的研究：以某一在建的八塔組合冷卻塔項(xiàng)目為背景，選取常見的矩形布置方式，在風(fēng)洞進(jìn)行剛體模型測(cè)壓試驗(yàn)，基于模型表面的風(fēng)壓分布時(shí)程研究不同測(cè)點(diǎn)間的風(fēng)壓相關(guān)性，并在頻域分析研究了干擾對(duì)塔筒表面關(guān)鍵點(diǎn)風(fēng)壓功率譜和環(huán)向合力功率譜的影響特性。

1 同步測(cè)壓風(fēng)洞試驗(yàn)

依托冷卻塔工程為八塔組合矩形布置，圖1列舉了塔筒的實(shí)際幾何外形與尺寸參數(shù)。測(cè)壓風(fēng)洞試驗(yàn)是在同濟(jì)大學(xué)TJ-3 風(fēng)洞中完成的，該風(fēng)洞風(fēng)速范圍為1 m/s～17.6 m/s，連續(xù)可調(diào)，流場(chǎng)不均勻性指標(biāo)δU/U≤1.9%，紊流度Iu≤2.0%，來流豎向傾角Δα≤±0.2°，水平偏角Δβ≤±0.1°。

圖1 冷卻塔塔筒實(shí)際尺寸參數(shù) /mFig. 1 Actual size parameters of cooling tower

試驗(yàn)?zāi)Ｐ筒捎秒p層有機(jī)玻璃制作以保證足夠的剛度，模型縮尺比為1∶300。單個(gè)結(jié)構(gòu)迎風(fēng)面積約為0.18 m2，八塔群塔組合后阻塞率約為2.4%。試驗(yàn)?zāi)Ｐ团c實(shí)際冷卻塔的雷諾數(shù)差異通過在模型表面貼紙帶加以補(bǔ)償，整個(gè)塔筒外表面環(huán)向共粘貼36 條子午向通長(zhǎng)紙帶，雷諾數(shù)效應(yīng)模擬結(jié)果滿足規(guī)范要求[24]。測(cè)點(diǎn)沿著外表面布置12 層，每層36 個(gè)測(cè)點(diǎn)沿著環(huán)向均勻布置，圖2 展示了測(cè)點(diǎn)的布置示意圖。試驗(yàn)采用同步掃描測(cè)壓技術(shù)，測(cè)壓信號(hào)采樣頻率為300 Hz，每個(gè)測(cè)點(diǎn)采樣時(shí)長(zhǎng)為60 s。

圖2 模型測(cè)壓孔布置示意圖Fig. 2 Schematic diagram of model pressure tap layout

試驗(yàn)中八塔組合采用矩形布置，圖3 展示了八塔在風(fēng)洞中的布置方式，數(shù)字為各塔的編號(hào)，其中相鄰塔筒之間的距離為塔筒底部直徑的1.5 倍。圖3 中冷卻塔群正對(duì)的方向?yàn)轱L(fēng)向角的正方向，以其為0°方向，沿著來流順時(shí)針方向?yàn)檎嵌鹊姆较?。風(fēng)向角沿著環(huán)向從0°～360°變化，每間隔22.5°進(jìn)行一次測(cè)壓試驗(yàn)。為了減少試驗(yàn)的工作量，根據(jù)矩形布置形式的對(duì)稱性，只需針對(duì)圖3中1 號(hào)塔和2 號(hào)塔進(jìn)行測(cè)壓試驗(yàn)。共獲得了1 號(hào)塔和2 號(hào)塔的各16 個(gè)風(fēng)向角下塔筒表面的風(fēng)壓時(shí)程。

試驗(yàn)?zāi)MB 類紊流場(chǎng)，模擬方式采取粗糙元和尖劈實(shí)現(xiàn)，其布置情況如圖3 所示。試驗(yàn)風(fēng)場(chǎng)的順風(fēng)向和橫風(fēng)向的風(fēng)速功率譜函數(shù)，與規(guī)范建議的實(shí)測(cè)風(fēng)譜擬合對(duì)比良好[24]。

圖3 群塔組合布置形式Fig. 3 Grouped-tower arrangement

2 干擾對(duì)脈動(dòng)風(fēng)壓相關(guān)性的影響

干擾會(huì)影響塔筒周圍的流場(chǎng)結(jié)構(gòu)，進(jìn)而影響塔筒表面脈動(dòng)風(fēng)壓之間的相關(guān)性。以1 號(hào)塔、2 號(hào)塔為例，分析不同風(fēng)向角的來流對(duì)冷卻塔表面喉部位置的環(huán)向相鄰測(cè)點(diǎn)脈動(dòng)風(fēng)壓之間的相關(guān)性，以及測(cè)點(diǎn)風(fēng)壓與塔筒整體合力系數(shù)之間的相關(guān)性，并與單塔進(jìn)行比較，其結(jié)果見于圖4。阻力(風(fēng)壓環(huán)向合力沿著順風(fēng)向的分力)和升力(風(fēng)壓環(huán)向合力沿著橫風(fēng)向的分力)系數(shù)定義如下：

圖4 喉部不同角度位置的測(cè)點(diǎn)脈動(dòng)風(fēng)壓與阻力系數(shù)的相關(guān)系數(shù)Fig. 4 Correlation coefficient between fluctuating wind pressure and overall drag force at different angles in throat

式中：x與y分別為數(shù)據(jù)時(shí)程序列，如風(fēng)壓時(shí)程或者合力時(shí)程等；E(x)與E(y)分別為x與y的期望值； σx與 σy分別為x與y的標(biāo)準(zhǔn)差。若x(i)與x(i+1)分別表示測(cè)點(diǎn)i與測(cè)點(diǎn)i+1 的風(fēng)壓時(shí)程，R(x(i)，x(i+1))則表示相鄰測(cè)點(diǎn)i與測(cè)點(diǎn)i+1 的風(fēng)壓相關(guān)性。

圖4 比較了單塔以及所有試驗(yàn)風(fēng)向角下1 號(hào)塔、2 號(hào)塔表面喉部位置的脈動(dòng)風(fēng)壓與整體阻力系數(shù)的相關(guān)性，圖示過程不區(qū)分風(fēng)向角差異以方便比較。圖4 中箭頭表示干擾作用的趨勢(shì)變化方向，箭頭向上表示增大正相關(guān)性或者減小負(fù)相關(guān)性；箭頭向下表示減少正相關(guān)性或者增大負(fù)相關(guān)性。測(cè)點(diǎn)風(fēng)壓與整體阻力的相關(guān)性沿著環(huán)向明顯分成兩個(gè)區(qū)域，即A1 區(qū)與A2 區(qū)。A1 區(qū)范圍是迎風(fēng)點(diǎn)兩側(cè)0°～45°，A2 區(qū)是45°～315°區(qū)域。干擾后處于A1 區(qū)的測(cè)點(diǎn)脈動(dòng)風(fēng)壓與整體阻力的相關(guān)性減弱，A2 區(qū)測(cè)點(diǎn)的脈動(dòng)風(fēng)壓與整體阻力的相關(guān)性增強(qiáng)，大部分風(fēng)向角下A2 區(qū)測(cè)點(diǎn)與阻力系數(shù)之間的相關(guān)性由負(fù)轉(zhuǎn)正。表明干擾會(huì)減小迎風(fēng)區(qū)風(fēng)壓對(duì)阻力系數(shù)的貢獻(xiàn)，增強(qiáng)背風(fēng)區(qū)風(fēng)壓對(duì)整體阻力系數(shù)的貢獻(xiàn)。

群塔之間的相互干擾會(huì)直接影響塔筒表面相鄰測(cè)點(diǎn)之間的風(fēng)壓相關(guān)性，從圖5 看這種調(diào)整作用沿著塔筒的環(huán)向可分為三個(gè)區(qū)域，即B1 區(qū)、B2 區(qū)、B3 區(qū)。B1 區(qū)的范圍是迎風(fēng)點(diǎn)兩側(cè)0°～70°，B2 區(qū)的范圍是迎風(fēng)點(diǎn)兩側(cè)70°～130°，B3 區(qū)的范圍是迎風(fēng)點(diǎn)兩側(cè)130°～180°。在B1 區(qū)，干擾會(huì)降低相鄰測(cè)點(diǎn)之間的風(fēng)壓相關(guān)性。干擾在B2 區(qū)的作用比B1 區(qū)復(fù)雜，部分測(cè)點(diǎn)之間的相關(guān)性降低，但大部分測(cè)點(diǎn)之間的相關(guān)性受干擾影響變大。B2 區(qū)干擾引起的相關(guān)性波動(dòng)比B1 區(qū)劇烈，這可能歸因于B2 區(qū)處于塔筒表面的漩渦區(qū)[34]。受漩渦脫落的影響，該區(qū)的風(fēng)壓變化比在B1 區(qū)劇烈，而干擾引起塔筒周圍流場(chǎng)中的紊流成分增加進(jìn)一步增加了漩渦區(qū)風(fēng)壓的波動(dòng)程度，因而出現(xiàn)B2 區(qū)的相關(guān)系數(shù)的大幅度波動(dòng)。B3 區(qū)相鄰點(diǎn)的脈動(dòng)風(fēng)壓相關(guān)性受干擾影響后呈降低趨勢(shì)，源于干擾后尾流區(qū)紊流成分增加導(dǎo)致測(cè)點(diǎn)間相關(guān)性減弱。

圖5 喉部不同角度位置的相鄰測(cè)點(diǎn)之間的脈動(dòng)風(fēng)壓相關(guān)系數(shù)Fig. 5 Correlation coefficient of fluctuating wind pressure between adjacent points at different angles in throat

3 干擾對(duì)脈動(dòng)風(fēng)壓功率譜的作用

3.1 干擾對(duì)特定點(diǎn)的風(fēng)壓功率譜的影響

脈動(dòng)風(fēng)荷載的功率譜成分決定了其對(duì)結(jié)構(gòu)的動(dòng)力作用，自然風(fēng)的頻率較低，其與高聳結(jié)構(gòu)的低階自振頻率接近，因而會(huì)引起結(jié)構(gòu)的振動(dòng)。冷卻塔的風(fēng)振效應(yīng)的強(qiáng)弱受風(fēng)譜成分的直接影響。干擾除了會(huì)影響脈動(dòng)風(fēng)壓的靜力分布外，也會(huì)影響其功率譜函數(shù)分布特征，從而間接影響結(jié)構(gòu)的風(fēng)振效應(yīng)。本文以結(jié)構(gòu)關(guān)鍵特定點(diǎn)的風(fēng)壓功率譜以及合力功率譜為探討對(duì)象，結(jié)合不同來流方向分析干擾對(duì)結(jié)構(gòu)特定點(diǎn)風(fēng)壓與合力的影響規(guī)律。

選擇沿著喉部位置環(huán)向分布的0°、90°和180°三個(gè)測(cè)點(diǎn)的風(fēng)壓譜為研究對(duì)象，代表了處于迎風(fēng)區(qū)、負(fù)壓區(qū)和尾流區(qū)的幾種風(fēng)壓特性[35-36]。圖6 和圖7 分別展示了1 號(hào)塔與2 號(hào)塔的喉部位置0°、90°和180°三個(gè)測(cè)點(diǎn)在0°～337.5°共16 個(gè)風(fēng)向角的風(fēng)壓譜。與單塔對(duì)應(yīng)測(cè)點(diǎn)的風(fēng)壓譜相比，1 號(hào)塔與2 號(hào)塔的0°與180°測(cè)點(diǎn)的風(fēng)壓譜隨著風(fēng)向角的變化在單塔風(fēng)壓譜附近波動(dòng)，在一些風(fēng)向角下，測(cè)點(diǎn)低頻段的風(fēng)壓譜密度低于單塔。根據(jù)歸一化原則，相對(duì)應(yīng)在頻率變高的時(shí)候，風(fēng)壓譜密度將高于單塔；在另一些風(fēng)向角下，測(cè)點(diǎn)低頻段的風(fēng)壓譜密度高于單塔，相對(duì)應(yīng)在頻率變高的時(shí)候，風(fēng)壓譜密度將低于單塔。整體來看隨著風(fēng)向角的變化，0°測(cè)點(diǎn)與180°測(cè)點(diǎn)處的風(fēng)壓譜在單塔風(fēng)壓譜附近波動(dòng)且幅度不大，表明風(fēng)向角對(duì)0°測(cè)點(diǎn)與180°測(cè)點(diǎn)處的風(fēng)壓譜影響較小。與之具有差異的是，90°測(cè)點(diǎn)的風(fēng)壓譜呈現(xiàn)趨勢(shì)性的干擾規(guī)律：在歸一化頻率1 以下，大多數(shù)風(fēng)向角情況測(cè)點(diǎn)的風(fēng)壓功率譜比單塔對(duì)應(yīng)測(cè)點(diǎn)的功率譜密度低；當(dāng)歸一化頻率高于1 時(shí)，測(cè)點(diǎn)的風(fēng)壓功率譜密度高于單塔對(duì)應(yīng)頻段的功率譜密度。表明干擾會(huì)降低負(fù)壓區(qū)脈動(dòng)風(fēng)壓低頻段的風(fēng)壓能量，提高其高頻段的能量，其作用差異的頻段分界線在歸一化頻率1 左右。

圖6 喉部不同位置測(cè)點(diǎn)風(fēng)壓功率譜(1 號(hào)塔)Fig. 6 Wind pressure power spectrum of measured points at different positions of throat (Tower 1)

圖7 喉部不同位置測(cè)點(diǎn)風(fēng)壓功率譜(2 號(hào)塔)Fig. 7 Wind pressure power spectrum of measured points at different positions of throat (Tower 2)

擬合針對(duì)塔筒喉部位置特定測(cè)定進(jìn)行，在擬合過程中不區(qū)分塔筒的在群塔中的位置以及風(fēng)向角的變化，將試驗(yàn)的1 號(hào)塔與2 號(hào)塔的共計(jì)32 種試驗(yàn)工況結(jié)合起來考慮，對(duì)0°、90°和180°三個(gè)位置的測(cè)點(diǎn)的風(fēng)壓功率譜進(jìn)行擬合。擬合結(jié)果如圖8所示。擬合曲線的上下限參數(shù)如表2 所示。

表2 塔筒合力功率譜擬合公式參數(shù)Table 2 Parameters of the formula for fitting the resultant spectrum of the tower

圖8 不同測(cè)點(diǎn)的風(fēng)壓功率譜曲線擬合Fig. 8 Curve fitting of wind pressure power spectrum at different measured points

3.2 干擾對(duì)合力功率譜的影響

根據(jù)剛性模型測(cè)壓試驗(yàn)可以得到塔筒表面的壓力分布，根據(jù)式(1)和式(2)可以得到塔筒的阻力與升力時(shí)程，對(duì)阻力與升力時(shí)程作傅里葉變換獲得功率譜函數(shù)，選2 號(hào)塔為研究對(duì)象，在不同風(fēng)向角下比較2 號(hào)塔的合力功率譜與單塔合力功率譜，其對(duì)比結(jié)果如圖9 和圖10 所示，其中黑色的數(shù)據(jù)點(diǎn)代表單塔的合力功率譜，灰色的數(shù)據(jù)點(diǎn)代表試驗(yàn)的16 個(gè)風(fēng)向角下2 號(hào)塔合力的功率譜，為分析干擾的整體作用規(guī)律，灰色數(shù)據(jù)點(diǎn)不區(qū)分具體的風(fēng)向角。1 號(hào)塔、2 號(hào)塔的對(duì)比結(jié)果均表明：干擾條件下結(jié)構(gòu)的阻力與升力功率譜相比單塔均發(fā)生明顯的偏移，這種偏移變化可以分為三個(gè)區(qū)域：C1 區(qū)、C2 區(qū)和C3 區(qū)；將升力功率譜密度三個(gè)區(qū)命名為D1 區(qū)、D2 區(qū)和D3 區(qū)。對(duì)于阻力和升力，三個(gè)區(qū)域之間的界線并不相同但較為接近。對(duì)于阻力功率譜，干擾條件下C1 區(qū)(0～0.2)歸一化頻率范圍的阻力成分減少，C2 區(qū)(0.2～1.1)歸一化頻率范圍的阻力成分增加，C3 區(qū)(1.1～10)歸一化頻率范圍的阻力成分減少；對(duì)于升力功率譜，干擾條件下D1 區(qū)(0～0.2)歸一化頻率范圍的升力成分增加，D2 區(qū)(0.2～1.1)歸一化頻率范圍的升力成分減少，D3 區(qū)(1.1～10)歸一化頻率范圍的升力成分增加。目標(biāo)冷卻塔前十階歸一化頻率集中在1.05～1.56。朱佳寧等[34]的研究也指出，250 m級(jí)冷卻塔的前100 階頻率較集中，按照目標(biāo)冷卻塔換算，歸一化頻率在0.72～3.6，表明對(duì)結(jié)構(gòu)動(dòng)力作用較大的區(qū)間為C3 區(qū)與D3 區(qū)。該區(qū)域升力功率譜成分干擾后增加，推斷干擾條件下的升力將會(huì)引起受擾塔產(chǎn)生更不利的風(fēng)振效應(yīng)，而阻力系數(shù)由于在結(jié)構(gòu)敏感頻率成分區(qū)間的成分受干擾后減少，其對(duì)結(jié)構(gòu)動(dòng)力作用不會(huì)惡化。綜合以上分析，干擾會(huì)引起處于結(jié)構(gòu)敏感區(qū)域的升力功率譜成分增加，阻力功率譜成分減弱。

圖9 不同風(fēng)向角下干擾對(duì)阻力功率譜的影響趨勢(shì)Fig. 9 Interference effect on drag force spectrum at different wind direction angle

圖10 不同風(fēng)向角下干擾對(duì)升力功率譜的影響趨勢(shì)Fig. 10 Interference effect on lift force spectrum at different wind direction angle

為了定量反映合力功率譜的干擾效應(yīng)，嘗試對(duì)干擾后的合力功率譜進(jìn)行擬合，采用如式(5)所示的公式進(jìn)行擬合，其擬合效果如圖11 所示。干擾后阻力功率譜以及升力功率譜隨著風(fēng)向角不同呈現(xiàn)帶狀分布，表3 分別給出帶狀分布的上限與下限擬合曲線的參數(shù)取值范圍。

圖11 合力功率譜的曲線擬合Fig. 11 Curve fitting of resultant spectrum

表3 塔筒合力功率譜擬合公式參數(shù)Table 3 Parameters of the formula for fitting the frequency spectrum of the tower

4 結(jié)論

基于八塔矩形布置條件下的風(fēng)洞試驗(yàn)，進(jìn)行了脈動(dòng)風(fēng)壓相關(guān)性與風(fēng)壓功率譜的研究工作：對(duì)比了不同風(fēng)向角下相鄰測(cè)點(diǎn)之間的相關(guān)性以及環(huán)向測(cè)點(diǎn)與阻力的相關(guān)性；從頻域角度研究了干擾對(duì)塔筒表面關(guān)鍵特定點(diǎn)的風(fēng)壓功率譜以及合力功率譜的影響。通過考慮不同風(fēng)向角工況的對(duì)比，獲取了脈動(dòng)風(fēng)荷載的基本干擾特性，得到以下基本結(jié)論：

(1)干擾會(huì)降低迎風(fēng)側(cè)測(cè)點(diǎn)風(fēng)壓與整體阻力的相關(guān)性，增加背風(fēng)側(cè)測(cè)點(diǎn)風(fēng)壓與整體阻力相關(guān)性。測(cè)點(diǎn)間的風(fēng)壓相關(guān)性在迎風(fēng)側(cè)與背風(fēng)側(cè)減小，側(cè)風(fēng)區(qū)增大。

(2)干擾對(duì)迎風(fēng)側(cè)測(cè)點(diǎn)與背風(fēng)側(cè)測(cè)點(diǎn)的風(fēng)壓功率譜影響較小，會(huì)降低負(fù)壓區(qū)的測(cè)點(diǎn)低頻段的功率譜密度，提高高頻段的功率譜密度。

(3)干擾會(huì)引起結(jié)構(gòu)升力與阻力功率譜成分偏離單塔，且變化趨勢(shì)分為三個(gè)區(qū)域。處于結(jié)構(gòu)敏感區(qū)域的升力功率譜成分增加，阻力功率譜成分減弱。

(4)給出了喉部位置環(huán)向特定點(diǎn)功率譜以及合力功率譜的擬合關(guān)系式，其上下限值包絡(luò)了合力功率譜的帶狀分布。

(5)本文僅針對(duì)八塔矩形布置條件下的脈動(dòng)風(fēng)壓頻譜特性做出了分析，對(duì)于變化塔筒數(shù)量以及組合形式引起的脈動(dòng)風(fēng)壓的頻譜特性的變化，是否有類似結(jié)論，仍需要進(jìn)一步研究。