#、6#樓為兩個(gè)單塔組成的連體結(jié)構(gòu)(圖1),其中5#樓科研用房(智能制造)主體結(jié)構(gòu)8層,屋面標(biāo)高38.050m,面積14 425m2;6#樓通用科研用房主體結(jié)構(gòu)10層,屋面標(biāo)高47.350m。地下設(shè)1層地下室,主要功能為地下車庫。圖1 建筑效果圖結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)使用年限50年,結(jié)構(gòu)安全等級(jí)二級(jí),抗震設(shè)防類別為標(biāo)準(zhǔn)設(shè)防類(丙類)［2］;根據(jù)《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB 50011—2010)［3］(簡(jiǎn)稱抗規(guī)),抗震設(shè)防烈度為6度,設(shè)計(jì)基本地震加速度值為0.05g,設(shè)計(jì)

燥塔工藝可簡(jiǎn)稱為單塔工藝，干燥流程采用填料和泡罩二合一的單臺(tái)氯氣干燥塔。有資料顯示， 該工藝最早由一家歐洲公司開發(fā)和使用[2]，采用一種新型高效的氯氣干燥設(shè)備，具有其他干燥設(shè)備不可比擬的優(yōu)點(diǎn)。早期的二合一高效干燥塔分為3 段，下部為2.5 m高的填料段，中間為兩層泡罩，上部為五層泡罩，整臺(tái)干燥塔的高度為12～15 m。早期的單塔工藝，氯氣從干燥塔下部進(jìn)入，先通過填料段，用冷卻到15 ℃的70%硫酸干燥，硫酸吸水產(chǎn)生的稀釋熱通過塔外的冷卻器移走。 氯氣繼續(xù)上

76.50m,兩單塔建筑高度相差較大,圖1、2為建筑效果圖和結(jié)構(gòu)剖面圖。該項(xiàng)目地上總建筑面積為18 600.3m2。地下1層,擴(kuò)大地下室埋深-6.20m,主要功能為車庫。圖1 建筑效果圖圖2 結(jié)構(gòu)剖面圖根據(jù)《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB 50011—2010)(2016年版)［1］的要求,本工程主要設(shè)計(jì)參數(shù)如下:結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)使用年限為50年,丙類建筑;抗震設(shè)防烈度為7度(0.10g),地震分組為第一組,場(chǎng)地類別為Ⅳ類;50年一遇基本風(fēng)壓為0.85kPa,風(fēng)荷載體型

及設(shè)備用房。兩棟單塔A 塔及B 塔均采用鋼筋混凝土框架-核心筒結(jié)構(gòu)，其中A 塔底部部分樓層框架柱采用型鋼混凝土組合結(jié)構(gòu)，商業(yè)裙房及地下室采用框架結(jié)構(gòu)，頂部構(gòu)架為鋼框架結(jié)構(gòu)。大底盤裙房地上5 層，A 塔置于裙房西側(cè)，B 塔置于裙房東北角。 A 塔X 方向?yàn)槿踺S方向，Y 方向?yàn)閺?qiáng)軸方向；B 塔Y方向?yàn)槿踺S方向，X 方向?yàn)閺?qiáng)軸方向，兩塔樓強(qiáng)弱軸成90°交錯(cuò)。根據(jù)GB 18306—2015《中國(guó)地震動(dòng)參數(shù)區(qū)劃圖》，本工程場(chǎng)地位于6 度區(qū)，Ⅲ類場(chǎng)地。本工程地面粗糙度

硫主要包括絡(luò)合鐵單塔自循環(huán)脫硫法、絡(luò)合鐵雙塔直接脫硫法、PDS法、醇胺法+克勞斯以及生物法[4]。使用絡(luò)合鐵為催化劑的兩種脫硫工藝由于操作適應(yīng)性強(qiáng)、催化劑可再生、硫化氫凈化效果好等優(yōu)勢(shì)在硫化氫脫除領(lǐng)域被廣泛應(yīng)用[5]。本文中從工藝原理、來源氣處理范圍、工藝流程、投資成本等多角度對(duì)兩種使用絡(luò)合鐵為催化劑的硫磺回收工藝進(jìn)行了對(duì)比。1 基本原理絡(luò)合鐵催化氧化脫硫工藝是一種可再生的硫化氫脫除技術(shù)，采用絡(luò)合鐵離子為催化劑[6]。首先在常溫下將硫化氫溶于水后電離生成H

SO2排放濃度。單塔雙循環(huán)技術(shù)、雙塔雙循環(huán)技術(shù)、旋匯耦合脫硫技術(shù)。本項(xiàng)目為了滿足要求的超低排放，原脫硫系統(tǒng)改造為單塔雙循環(huán)工藝，將兩級(jí)平板式除霧器改為三級(jí)屋脊式除霧器。吸收塔入口SO2濃度4000mg/Nm3（標(biāo)態(tài)、干基、6% O2），吸收塔出口SO2濃度保證值小于35mg/Nm3（標(biāo)態(tài)、干基、6% O2），脫硫效率不低于99.2%。除霧器出口霧滴含量小于20mg/Nm3。2.金項(xiàng)改造前情況本項(xiàng)目為兩臺(tái)循環(huán)流化床空冷機(jī)組，兩臺(tái)機(jī)組配置一座間冷塔。爐后增設(shè)2

的振動(dòng)模態(tài)。2 單塔的風(fēng)速響應(yīng)譜分析為了進(jìn)一步驗(yàn)證所建立的兩塔三線模型的合理性，首先對(duì)單塔模型進(jìn)行了風(fēng)速響應(yīng)譜分析。2.1 單塔有限元模型用于分析模態(tài)及塔身受力狀況的線框模型如圖2所示，許多復(fù)雜結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)化為了桁架形式。塔高57 m，呼高29.8 m，結(jié)構(gòu)尺寸由下至上線性變化，根開為8.5 m。結(jié)構(gòu)主要使用的材料是角鋼，材料型號(hào)選用Q235，Q345兩種。為了合理計(jì)算電力塔結(jié)構(gòu)，主材等重要部件使用B31梁?jiǎn)卧溆噍o材使用T3D2桿單元，在Ansys中賦予角鋼

技術(shù)首次開發(fā)應(yīng)用單塔吸附分離成套技術(shù)，將過去的雙塔吸附，變?yōu)?span id="dl5tbtl" class="hl">單塔吸附，吸附劑利用率提高10%，投資成本降低近20%，操作運(yùn)行也更加穩(wěn)定。同時(shí)，通過對(duì)芳烴聯(lián)合裝置全流程優(yōu)化、整體化熱聯(lián)合及低溫?zé)岣咝Ю玫饶芰考删C合優(yōu)化利用，能耗小于220 千克標(biāo)油/噸對(duì)二甲苯（PX），比同類芳烴裝置減少能耗30%，達(dá)到國(guó)際領(lǐng)先水平。芳烴成套技術(shù)以生產(chǎn)PX 為核心，是代表一個(gè)國(guó)家石油化工發(fā)展水平的標(biāo)識(shí)性技術(shù)。第一代和第二代高效環(huán)保芳烴成套技術(shù)曾先后于2013 年、2019

大跨越鋼管混凝土單塔及塔線體系進(jìn)行了地震響應(yīng)分析，結(jié)果表明：由于輸電線的減振作用，塔線模型的底部剪力和一些單元的應(yīng)力比單塔模型有所減小.田利等[11-13]對(duì)輸電塔線體系在多維多點(diǎn)下的地震響應(yīng)以及連續(xù)性倒塌問題進(jìn)行了數(shù)值模擬分析；陳龍強(qiáng)等[14]對(duì)國(guó)外某大跨越輸電塔線體系進(jìn)行了地震時(shí)程響應(yīng)研究，結(jié)果表明：塔線體系的順導(dǎo)線方向是結(jié)構(gòu)抗震更為不利的作用方向.從上述研究可以發(fā)現(xiàn)，目前，對(duì)于鋼管混凝土復(fù)合構(gòu)件型跨越塔抗震性能研究較少，同時(shí)，由于塔線耦合效應(yīng)單塔及塔

改造技術(shù)核心——單塔雙區(qū)脫硫技術(shù)單塔雙區(qū)脫硫技術(shù)之中的“雙區(qū)”是指火力發(fā)電廠脫硫過程之中的兩個(gè)重要區(qū)域，分別為吸收區(qū)和氧化區(qū)。吸收區(qū)的主要功能在于對(duì)S02完成吸收，由于吸收物質(zhì)為酸性，需要吸收區(qū)所采用的漿液pH值較高。在對(duì)酸性氣體完成吸收之后，可以在吸收區(qū)生成CaSO3與Ca(HSO3)2。氧化區(qū)的主要功能在于實(shí)現(xiàn)對(duì)或等物質(zhì)的氧化，為了成功實(shí)現(xiàn)氧化，在氧化區(qū)的漿液pH 值需要偏低[1]。在傳統(tǒng)脫硫技術(shù)之中，由于吸收區(qū)和氧化區(qū)存在著較大的漿液pH 值差異，所

酯精餾工藝主要有單塔循環(huán)精餾工藝、精餾耦合結(jié)晶工藝和多塔連續(xù)精餾工藝。1.1 單塔循環(huán)精餾工藝[5]1.1.1 原料要求DMC主含量≥99.97%，甲醇濃度≤150 mg·kg-1。1.1.2 單塔循環(huán)精餾工藝流程如圖1，將工業(yè)級(jí)DMC輸送至DMC精餾塔，塔頂脫輕，塔中側(cè)線采出重組分較低的高純度DMC，同時(shí)塔釜液體轉(zhuǎn)移至塔釜中間罐。為了提高DMC收率，DMC精餾塔的塔頂塔釜的物料被收集起來再混入下一批次的原料中進(jìn)行重新精餾。圖1 單塔循環(huán)精餾工藝流程圖Fi

引言某石化公司單塔汽提裝置汽提塔T-102B（塔體為不銹鋼材質(zhì)），1995年投入使用，使用期間一直未發(fā)生腐蝕泄漏，2007年停用后，單塔汽提裝置裝置汽提塔T-102（塔體為碳鋼材質(zhì)）替代T-102B投入使用，至2015年檢修時(shí)，未發(fā)生明顯腐蝕。2015年檢修后，T-102正常投用，至2017年12月，塔體內(nèi)部發(fā)生局部濕硫化氫腐蝕和沖刷腐蝕，并導(dǎo)致泄漏，且泄漏部位周邊伴有明顯的鼓泡、開裂等腐蝕現(xiàn)象。T-102發(fā)生泄漏后，重新啟用T-102B，至2019年4

，區(qū)別只在于采用單塔汽提或者雙塔汽提。1.1 單塔汽提工藝單塔汽提工藝簡(jiǎn)單，變換冷凝液進(jìn)入汽提塔塔頂，塔底用低壓蒸汽供熱。頂部產(chǎn)出的含有氨、硫化氫、二氧化碳等的水蒸氣經(jīng)冷凝后進(jìn)入分離器，分離器頂部的氣體排入火炬或硫回收裝置，底部污水可直接送往污水處理系統(tǒng)或制漿系統(tǒng)利用。單塔汽提工藝的特點(diǎn)是工序簡(jiǎn)單(見圖1)，但是存在弊端。圖1 單塔汽提工藝簡(jiǎn)圖(1) 外排污水中氨氮值高，污水處理難度大且處理成本高。(2) 冷凝液中堿度較高，其含有的氨氮和硫化物在磨機(jī)給水槽

改造技術(shù)核心——單塔雙區(qū)脫硫技術(shù)單塔雙區(qū)脫硫技術(shù)之中的“雙區(qū)”是指火力發(fā)電廠脫硫過程之中的兩個(gè)重要區(qū)域，分別為吸收區(qū)和氧化區(qū)。吸收區(qū)的主要功能在于對(duì)SO2完成吸收，由于吸收物質(zhì)為酸性，需要吸收區(qū)所采用的漿液pH值較高。在對(duì)酸性氣體完成吸收之后，可以在吸收區(qū)生成CaSO3與Ca(HSO3)2。氧化區(qū)的主要功能在于實(shí)現(xiàn)對(duì)SO32-或HSO3-等物質(zhì)的氧化，為了成功實(shí)現(xiàn)氧化，在氧化區(qū)的漿液pH 值需要偏低。在傳統(tǒng)脫硫技術(shù)之中，由于吸收區(qū)和氧化區(qū)存在著較大的漿液p

甲苯液相異構(gòu)化、單塔吸附分離、輕質(zhì)解析劑吸附分離、結(jié)晶分離等新工藝逐步取代了傳統(tǒng)的二甲苯生產(chǎn)工藝，上述新工藝的應(yīng)用極大地降低了PX的生產(chǎn)成本、能耗和物耗，但大多數(shù)情況下這些工藝是單獨(dú)進(jìn)行應(yīng)用的。文章從工藝組合的角度出發(fā)，提出了用于PX生產(chǎn)的輕質(zhì)解析劑吸附分離-結(jié)晶分離組合工藝、結(jié)晶分離-液相異構(gòu)化組合工藝，進(jìn)一步提高裝置和產(chǎn)品的市場(chǎng)競(jìng)爭(zhēng)力。1 芳烴新工藝簡(jiǎn)介1.1 單塔吸附分離技術(shù)單塔吸附分離技術(shù)以AXENS公司的Eluxyl技術(shù)為主要代表，在提升單位體積

m，由3個(gè)周邊單塔+中央交通核每100 m通過2層共15 m高的連接平臺(tái)剛性連接而成的巨型組合結(jié)構(gòu)體系，其中周邊三個(gè)單塔在連接平臺(tái)樓層設(shè)置10道伸臂桁架和腰桁架，同時(shí)為了加強(qiáng)外框架剛度，沿周邊單塔的弧形長(zhǎng)度方向設(shè)置兩道X形支撐。3個(gè)周邊單塔和中央交通核全為鋼管混凝土柱-鋼梁-外包鋼板剪力墻核心筒，周邊單塔框架柱最大直徑2 800 mm、壁厚100 mm，核心筒剪力墻首層最厚1 700 mm、鋼板厚度45 mm［1］。3個(gè)周邊單塔和中央核心筒通過2層高桁架

雙塔脫乙烷流程及單塔脫乙烷流程進(jìn)行模擬對(duì)比。2 流程描述2.1 雙塔脫乙烷流程雙塔脫乙烷流程見圖1。在雙塔脫乙烷流程中，裂解氣經(jīng)壓縮機(jī)壓縮至20.15kg/cm2g，后經(jīng)水冷后進(jìn)行氣液分離，液相返回壓縮機(jī)四段吸入罐，氣相加熱至50℃后進(jìn)入堿洗塔除去酸性氣體。堿洗塔頂裂解氣繼續(xù)被壓縮壓縮至37.10kg/cm2g，后經(jīng)循環(huán)水和丙烯冷劑冷卻至15℃后進(jìn)行氣液分離，液相返回壓縮機(jī)四段排出罐，氣相送入干燥器。干燥后的氣相經(jīng)丙烯冷劑冷卻后送入高壓脫乙烷塔。高壓脫乙烷

研究多塔結(jié)構(gòu)相對(duì)單塔結(jié)構(gòu)與裙樓蓋板的影響，建立含不對(duì)稱裙房的單塔結(jié)構(gòu)模型和含最少量裙樓的單塔結(jié)構(gòu)模型進(jìn)行對(duì)比分析，模型分別如圖4b和圖4c所示。圖3 結(jié)構(gòu)立面圖圖4 小高層區(qū)域模型圖建立的花園洋房區(qū)整體模型如圖5a所示，同時(shí)建立含相關(guān)范圍的單塔結(jié)構(gòu)、相關(guān)范圍對(duì)稱的單塔結(jié)構(gòu)及不含裙房的單塔結(jié)構(gòu)進(jìn)行對(duì)比分析，模型分別如圖5b～圖5d所示。3 各塔樓模型樓層剪力及配筋對(duì)比本文采用YJK和ETABS軟件進(jìn)行對(duì)比分析?？紤]到樓板平面剛度的影響，轉(zhuǎn)換層樓板采用彈性板單

設(shè)定值 初始值單塔加熱再生時(shí)間： 114分 117分單塔加熱延后時(shí)間： 20分 10分單塔吹冷再生時(shí)間： 100分 104分經(jīng)相關(guān)電廠同類型干燥機(jī)調(diào)研，發(fā)現(xiàn)我廠干燥機(jī)單塔再生加熱時(shí)間過長(zhǎng)，平均單塔工作時(shí)間接近4小時(shí)，有可能導(dǎo)致干燥劑長(zhǎng)期工作導(dǎo)致末期干燥效果不佳，將01A干燥機(jī)單塔再生時(shí)間減半后，持續(xù)觀察參數(shù)一個(gè)班如下表：時(shí)間 A塔狀態(tài) B塔狀態(tài) 露點(diǎn)溫度顯示 備注10:00 吸附 吹冷再生 -11℃ 參數(shù)修改前11:00 加熱再生 吸附 -12℃ 參數(shù)修

析驗(yàn)證后，進(jìn)而對(duì)單塔及塔線體系模型進(jìn)行對(duì)風(fēng)振響應(yīng)時(shí)程計(jì)算，并對(duì)位移及加速度響應(yīng)及頻譜特征進(jìn)行分析與比較。最后用風(fēng)振響應(yīng)結(jié)果計(jì)算風(fēng)振系數(shù)，得出理論值并和規(guī)范的設(shè)計(jì)值進(jìn)行比較，總結(jié)輸電塔風(fēng)振系數(shù)的變化規(guī)律，對(duì)大跨越輸電塔結(jié)構(gòu)抗風(fēng)設(shè)計(jì)提供參考。1 塔線體系的三維有限元建模塔線體系的有限元模型如圖1所示，定義X向?yàn)樗€體系垂直導(dǎo)線方向，和0°風(fēng)向角一致，Y向?yàn)樗€體系順導(dǎo)線方向和90°風(fēng)向角一致，Z向?yàn)檩旊娝Q直方向。采用耐張塔—直線塔—直線塔—耐張塔的跨越方案，

工藝主要有3種：單塔汽提工藝、雙塔汽提工藝、單塔汽提側(cè)線抽氨工藝。1 工藝流程1.1 單塔汽提工藝單塔汽提工藝是將低溫冷凝液與汽提塔頂部出口氣相換熱至一定溫度后送入汽提塔上部，塔底采用低壓蒸汽供熱，使冷凝液中的酸性組分按一定比例擴(kuò)散到氣相中，從而將冷凝液中的酸性組分分離出來。汽提塔頂產(chǎn)生的含NH3、CO2、H2S的酸性氣被冷卻至70 ℃左右，分離冷凝液后送硫回收裝置或酸性氣火炬。單塔汽提工藝流程見圖1。圖1 單塔汽提工藝流程1.2 雙塔汽提工藝雙塔汽提工藝

研究大跨越輸電塔單塔及塔線體系的地震作用效應(yīng)，利用ANSYS15.0軟件創(chuàng)建了導(dǎo)線、單塔及塔線體系的精細(xì)化三維有限元模型，并進(jìn)行了模態(tài)分析，隨后采用時(shí)程分析法對(duì)單塔與塔線體系在雙向地震作用下的響應(yīng)進(jìn)行了對(duì)比。1 塔線體系的三維有限元建模該大跨越輸電塔高度為275m，塔頭高度27.2m，塔體形狀為“干”字型，基底根開為51.64m。輸電塔主材與斜材均采用薄壁鋼管，橫隔面支撐采用角鋼，部分橫隔面桿件采用薄壁方鋼管。輸電塔主跨越段間距為2500m，弧垂為214m

鮮塔重、千粒重及單塔出籽量。樹高、胸徑和單株球果數(shù)進(jìn)行全林調(diào)查；各家系隨機(jī)采集30個(gè)鮮塔測(cè)定其鮮塔重和單塔出籽量；各家系隨機(jī)選取4 000粒種子分為4份，測(cè)定千粒重。1.4 數(shù)據(jù)分析方法利用Excel 2010和SPSS 19.0軟件對(duì)所測(cè)得數(shù)據(jù)進(jìn)行分析[17]。樹高、胸徑和單株球果數(shù)方差分析線性模型采用公式[18]：Xijk=μ+Fi+Bj+FBij+eijk(1)式中：μ為總體平均值，F(xiàn)i為家系效應(yīng)，Bj為區(qū)組效應(yīng)，F(xiàn)Bij為家系和區(qū)組的交互作用，ei

據(jù)，以下簡(jiǎn)稱為“單塔計(jì)算”方案；（2）輸入模擬時(shí)段內(nèi)B測(cè)風(fēng)塔實(shí)際測(cè)風(fēng)數(shù)據(jù)以及A測(cè)風(fēng)塔同期測(cè)風(fēng)數(shù)據(jù)，以下簡(jiǎn)稱為“雙塔計(jì)算”方案。對(duì)比分析兩種方案計(jì)算得到的場(chǎng)區(qū)內(nèi)風(fēng)能資源分布特征差異，并與以風(fēng)電場(chǎng)SCADA數(shù)據(jù)為代表的同期現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際情況對(duì)比。圖1 風(fēng)電場(chǎng)內(nèi)測(cè)風(fēng)塔、機(jī)位點(diǎn)空間分布（紅色圖標(biāo)：風(fēng)輪直徑為115m的風(fēng)電機(jī)組；黃色圖標(biāo)：風(fēng)輪直徑不同的其他機(jī)組）圖2 評(píng)估時(shí)段內(nèi)B測(cè)風(fēng)塔實(shí)測(cè)風(fēng)向（左）、風(fēng)能（右）分布圖3 單塔計(jì)算得到的場(chǎng)區(qū)內(nèi)80m高度的風(fēng)速（左）、風(fēng)功率密

C 塔人孔，采取單塔運(yùn)行。3.1 單塔運(yùn)行由于該次為C 塔樹脂塔底網(wǎng)泄漏，采取C→A運(yùn)行時(shí)，C 塔為空塔，實(shí)際只有A 塔運(yùn)行，運(yùn)行24 h后，切換至A→B 運(yùn)行；切換至B→C 運(yùn)行時(shí)，C 塔為空塔，實(shí)際只有B 塔運(yùn)行，運(yùn)行24 h 后，再切換至C→A 運(yùn)行。1 個(gè)運(yùn)行周期中，始終有2 個(gè)塔處于單塔運(yùn)行。3.2 排放置換C→A 運(yùn)行時(shí)，C 塔充當(dāng)了第一塔，塔內(nèi)充滿的是一次鹽水，所以在C 塔下線后，需排凈塔內(nèi)鹽水，然后用純水注滿、排放各2 次，最后通過鹽水注入

精餾的角度可采用單塔、常規(guī)氧氮雙塔及雙塔雙冷凝流程等3種流程。本文以表1中參數(shù)作為設(shè)備性能指標(biāo)，對(duì)3種流程進(jìn)行比較，探討各自優(yōu)缺點(diǎn)，為流程選擇提供依據(jù)。表1 液氮裝置產(chǎn)品規(guī)格1 單塔、常規(guī)氧氮雙塔及雙塔雙冷凝流程介紹1.1 單塔流程組織方案單塔流程簡(jiǎn)圖如圖1所示。凈化后的壓縮空氣進(jìn)入主換熱器換熱后進(jìn)入純氮塔，初步精餾后，在純氮塔底部獲得液空，在塔頂部獲得純氮?dú)?。純氮?dú)饨?jīng)主換熱器復(fù)熱后進(jìn)入循環(huán)氮壓機(jī)，繼續(xù)壓縮至2.7 MPa后，分成兩股，一股氮?dú)庵苯舆M(jìn)入主換

近日，全球最寬單塔斜拉橋——沙洲島特大橋西溪主橋建成通車。沙洲島特大橋中交二航局承建，位于福建漳州龍海，是廈漳同城大道項(xiàng)目關(guān)鍵性控制工程。大橋全長(zhǎng)3.12公里，由北溪主橋、西溪主橋和西溪引橋組成，是一座跨九龍江、沙洲島的特大型橋梁。其中，西溪主橋設(shè)計(jì)為“斜塔+超寬混合梁+扭背索”結(jié)構(gòu)，在福建省尚屬首例。西溪大橋塔高117米，橋?qū)?1米，是目前全球最寬的單塔斜拉橋。西溪主橋建成通車，標(biāo)志著廈漳同城大道和海翔大道全線對(duì)接通車，為廈門漳州兩地實(shí)現(xiàn)“半個(gè)小時(shí)經(jīng)濟(jì)圈

以廣播天線又分為單塔天線、頂負(fù)荷型單塔天線、并饋式天線和新型式天線四種。目前應(yīng)用最多的就是單塔、頂復(fù)合型單塔和并饋式天線。對(duì)于特殊領(lǐng)域需要高要求的廣播通常應(yīng)用的就是新型式的天線，這種新型式天線的應(yīng)用無論是在傳播范圍還是傳播效率方面都有著很大的優(yōu)勢(shì)。通過對(duì)中波廣播天線的大概了解，我們對(duì)這些天線的工作原理和特點(diǎn)進(jìn)行具體的分析。（一）單塔天線中波廣播發(fā)射天線技術(shù)主要就是以垂直極化波為重要的原理，現(xiàn)在的單塔天線也是以這種原理為主要的依據(jù)的，在中波發(fā)射的過程中，通過

發(fā)射天線,主要有單塔天線、頂負(fù)荷型單塔天線、并饋式中波天線、新型式天線等類型,而合理根據(jù)中波廣播發(fā)射天線的需求,進(jìn)行相應(yīng)發(fā)射天線類型選擇與維護(hù),對(duì)于提升中波廣播發(fā)射天線水平具有十分重要的意義。1 中波廣播發(fā)射天線的類型1.1 單塔天線中波廣播技術(shù)在實(shí)際進(jìn)行運(yùn)用時(shí),需要發(fā)射垂直的極化波,因受到這種發(fā)射條件的限制,中波廣播發(fā)射天線的形式多是與地表垂直的單機(jī)振子。從單塔天線的使用方式而言,單塔天線是一種以塔身為振子、在塔身底部進(jìn)行饋電的垂直振子,其的組成部分是由

，本文總結(jié)出一種單塔精細(xì)巡視發(fā)方法，能夠有效提高無人機(jī)的巡視水平。2 傳統(tǒng)人工巡視的缺點(diǎn)傳統(tǒng)的電路巡視方法主要采用人工形式，沿線步行或者借助自行車、電動(dòng)車、汽車等交通工具，在路程中，使用望遠(yuǎn)鏡和紅外線熱像儀檢測(cè)輸電線路和供電輔助設(shè)施。受當(dāng)?shù)刈匀画h(huán)境和交通狀況的限制，很多地區(qū)電路巡視難度很高，基本不能借助車輛，全靠人工運(yùn)維，同時(shí)人均運(yùn)維長(zhǎng)度還在隨著電力事業(yè)的發(fā)展不斷增加，巡檢效率較低。在山區(qū)、雨林、沼澤區(qū)域，自然環(huán)境較為惡劣，巡檢的效果很難保證，難以發(fā)現(xiàn)供電

，第一種方法采用單塔單罐，第二種采用單塔兩罐，各設(shè)備均為常壓下操作，兩種方法已被陽煤集團(tuán)及山西晉豐煤化工有限責(zé)任公司所采納，并得到以上公司的認(rèn)可。1 氨尾氣吸收系統(tǒng)1.1 單塔單罐氨尾氣吸收法氨吸收系統(tǒng)有化學(xué)吸收法和水吸收法，目前國(guó)內(nèi)外對(duì)氨的吸收大都采用水洗吸收法，該工藝流程簡(jiǎn)單、操作可靠、投資低[1]，單塔單罐氨尾氣吸收法示意圖如圖1。圖1 單塔單罐氨尾氣吸收系統(tǒng)示意圖氨尾氣吸收系統(tǒng)主要設(shè)備包括：尾氣吸收塔、氨吸收劑儲(chǔ)罐及吸收劑泵(一用一備)。尾氣吸收塔

速和多個(gè)風(fēng)向角的單塔及塔線體系風(fēng)洞試驗(yàn)，比較了兩類風(fēng)場(chǎng)中單塔及塔線體系風(fēng)振響應(yīng)和風(fēng)振系數(shù)，為臺(tái)風(fēng)區(qū)輸電線路設(shè)計(jì)提供參考。1 風(fēng)洞試驗(yàn)設(shè)計(jì)1.1 氣彈模型五塔四線塔線體系原型為三基直線塔和兩基耐張塔。正中間的直線塔高101 m，呼高72 m，72 m以下主斜材均為薄壁鋼管，72 m以上塔身主材為薄壁鋼管，塔身斜材、橫擔(dān)主斜材均為熱軋角鋼。導(dǎo)地線水平檔距為630 m。輸電塔模型設(shè)計(jì)時(shí)除了需要保證幾何相似、剛度相似和質(zhì)量分布一致外，還要滿足重力參數(shù)、雷諾數(shù)、彈性

]。因此，傳統(tǒng)的單塔單區(qū)濕法脫硫工藝中pH值采用折中值（5～5.6），兼顧了吸收和氧化的要求，但在脫硫效率達(dá)98%時(shí)，效率進(jìn)一步提升將會(huì)出現(xiàn)明顯瓶頸，脫硫效率明顯受限，單純?cè)黾訃娏苎h(huán)量難以大幅提高脫硫效率[3－5]?；谶@一特性，衍生出雙塔雙循環(huán)、單塔雙循環(huán)、單塔雙區(qū)這3種石灰石一石膏濕法煙氣脫硫提效改造方案。1.1 雙塔雙循環(huán)石灰石-石膏濕法脫硫工藝雙塔雙循環(huán)技術(shù)即兩級(jí)吸收塔串聯(lián)使用，分別設(shè)有獨(dú)立的循環(huán)漿池、噴淋層。工藝流程如圖1所示。煙氣首先經(jīng)一級(jí)塔

優(yōu)化，先后研發(fā)出單塔雙循環(huán)、雙塔雙循環(huán)、單塔雙區(qū)、雙托盤和旋匯耦合等超低排放脫硫技術(shù)[4-6]，取得良好效果。本文從脫硫基本原理、新技術(shù)應(yīng)用和工程實(shí)踐等方面進(jìn)行分析研究，對(duì)燃煤機(jī)組超低排放有一定指導(dǎo)意義。1 石灰石-石膏濕法脫硫技術(shù)原理濕法脫硫過程是一種典型氣液傳質(zhì)過程，氣相中SO2向液相中溶解傳質(zhì)，同時(shí)液相中SO2-HSO-3-SO2-3緩沖體系也隨SO2-3的氧化而使化學(xué)平衡向促進(jìn)SO2的溶解傾斜，從而完成氣相SO2的去除，達(dá)到脫硫的目的。主要的反應(yīng)過

210012)單塔雙循環(huán)脫硫工藝的技術(shù)特性研究魯小劍(南京龍?jiān)喘h(huán)保有限公司，江蘇 南京 210012)系統(tǒng)闡述了單塔雙循環(huán)脫硫工藝的技術(shù)特性，并結(jié)合300MW燃煤鍋爐的實(shí)際應(yīng)用，通過雙循環(huán)回路pH值、漿液密度等核心參數(shù)的調(diào)控，低能耗地實(shí)現(xiàn)脫硫效率99%以上，為SO2超低排放或高硫煤的達(dá)標(biāo)排放，提供了適宜的高效能脫硫技術(shù)。雙循環(huán)；脫硫；技術(shù)特性0 引言隨著燃煤電廠SO2超低排放的全面推行，傳統(tǒng)的石灰石-石膏濕法單循環(huán)脫硫工藝呈現(xiàn)技術(shù)局限，其主要原因是SO2

石灰石-石膏濕法單塔雙循環(huán)脫硫技術(shù)在中山火電廠的應(yīng)用張麗珍（南京龍?jiān)喘h(huán)保有限公司江蘇南京210012）中山火力發(fā)電有限公司2×300MW機(jī)組鍋爐燃煤含硫量1.5%，原煙氣中SO2含量為3800 mg/Nm3，為了滿足凈煙氣50mg/Nm3的排放要求，本工程采用石灰石-石膏濕法單塔雙循環(huán)脫硫工藝，F(xiàn)GD裝置脫硫效率可以做到98.3%。單塔雙循環(huán);脫硫效率根據(jù)環(huán)保部2013年發(fā)布的第14號(hào)《關(guān)于執(zhí)行大氣污染物特別排放限值的公告》，作為我國(guó)大氣污染突出的12個(gè)重

　100022）單塔雙循環(huán)石灰石-石膏濕法脫硫技術(shù)的應(yīng)用劉紅蕾1，李旭同2石灰石-石膏濕法脫硫技術(shù)是目前應(yīng)用最廣的煙氣脫硫技術(shù)，單塔雙循環(huán)石灰石-石膏濕法脫硫技術(shù)是在傳統(tǒng)的單塔單循環(huán)脫硫技術(shù)的基礎(chǔ)上逐步改進(jìn)發(fā)展起來的新技術(shù)，該技術(shù)克服了效率低、能耗高的缺點(diǎn)，可有效提高脫硫效率，滿足最新的排放標(biāo)準(zhǔn)。介紹了單塔雙循環(huán)脫硫技術(shù)的機(jī)理，通過某電廠的技術(shù)應(yīng)用，對(duì)該技術(shù)的發(fā)展趨勢(shì)進(jìn)行了展望。石灰石-石膏濕法脫硫；單塔雙循環(huán)；吸收塔；漿液循環(huán)泵0　引言隨著國(guó)家環(huán)保力度的

硫污水的原理以及單塔汽提法在實(shí)際應(yīng)用中的影響因素。含硫污水；雙塔汽提；單塔汽提煉油、石化、制藥、燃料、煤化工等行業(yè)在生產(chǎn)過程中會(huì)產(chǎn)生大量的含硫污水。污水中的硫化物有毒性、腐蝕性，并且有臭味，對(duì)環(huán)境造成極大的污染。國(guó)內(nèi)外含硫污水處理的技術(shù)類別較多，常見的有物理法、化學(xué)法和生化法[1]。物理法主要有真空抽提法、汽提法等，化學(xué)法主要有堿液吸收法、化學(xué)沉淀法、氧化法等，生化法主要有有氧生物氧化法、缺氧生物氧化法等。其中物理法中汽提法因效果明顯、操作簡(jiǎn)單、無二次污染

綸聚合裝置提高脫單塔脫單效果的技術(shù)改進(jìn)曾 化 勇(大慶石化公司腈綸廠，黑龍江 大慶 163714)介紹了腈綸聚合裝置脫單塔工藝流程，分析了脫單塔塔底漿液中殘余單體含量偏高的原因，為了提高脫單塔的脫單效果，從設(shè)備、工藝及操作方面提出了技術(shù)改進(jìn)措施。結(jié)果表明：脫單塔填料波紋板變形及破損、脫單塔存在壁流現(xiàn)象及脫單塔蒸汽工藝參數(shù)不匹配是影響脫單效果的主要因素；通過更換脫單塔填料及進(jìn)料噴嘴、優(yōu)化蒸汽工藝參數(shù)等技術(shù)改進(jìn)，脫單塔脫單效果明顯提高，殘余單體含量降低了37.

0054）煤層氣單塔吸附過程的模擬李建偉，張三莉，宣自潤(rùn)，姚衛(wèi)國(guó)，陳沖（西安科技大學(xué)化學(xué)與化工學(xué)院，陜西西安710054）采用Aspen Adsorption軟件建立了φ(CH4)為20%煤層氣的吸附非等溫模型，研究了單塔穿透吸附過程的動(dòng)態(tài)模擬，考察了床層溫度、甲烷和氮?dú)獾奈搅恳约皻馑俚葏?shù)的分布規(guī)律。結(jié)果表明：穿透曲線的模擬結(jié)果和實(shí)驗(yàn)基本符合。床層相同位置處、同一時(shí)間內(nèi)吸附相和氣相溫度變化相似，且隨時(shí)間的推進(jìn)，各段溫度先升高后降低，最終趨于穩(wěn)定，溫度變

以分為以下幾類：單塔天線、頂負(fù)荷型單塔天線、并饋式天線與新型式天線。1.2.1 單塔天線依據(jù)中波廣播發(fā)生天線垂直極化波的原理，在實(shí)際發(fā)射中常借助單塔天線來發(fā)射與地面垂直的極化波[2]。單塔天線主要由絕緣拉繩、鋼桅桿、絕緣底座等組成，通過他們的共同作用完成電磁波的發(fā)射。使用單塔天線發(fā)射的優(yōu)勢(shì)在于傳播距離遠(yuǎn)、損耗小。1.2.2 頂負(fù)荷型單塔天線當(dāng)發(fā)射塔的高度小于λ/4時(shí)，輸入阻抗的電阻會(huì)減小，天線的輻射效率也會(huì)受地面電阻的影響而降低，所以此時(shí)可以通過加裝斜拉線

05)三組分熱泵單塔空分流程的模擬與分析劉 燕,江青菌,曹志凱,師 佳,周 華*(廈門大學(xué)化學(xué)化工學(xué)院,福建廈門361005)本研究組之前提出深冷空分裝置的熱泵單塔流程工藝(稱熱泵單塔空分流程),并對(duì)其進(jìn)行穩(wěn)態(tài)模擬研究.但該模擬僅以氧、氮二元組分為對(duì)象,為更好的與實(shí)際過程相符,本研究針對(duì)氧、氮、氬三元組分的熱泵單塔空分流程進(jìn)行模擬與分析.研究表明,氬的引入降低了流程的有效能效率和氧的提取率,同時(shí)使污氮側(cè)線出料成為必要.在模擬的基礎(chǔ)上還考察了塔板數(shù)、氧氣的流

島266071)單塔低壓汽提裝置回流工藝對(duì)比何紅梅(中國(guó)石油工程建設(shè)公司華東設(shè)計(jì)分公司，青島266071)對(duì)單塔低壓汽提工藝帶頂回流的常規(guī)汽提和泵循環(huán)回流汽提兩種工藝流程從工藝操作參數(shù)、能耗、設(shè)備腐蝕及投資等方面進(jìn)行了對(duì)比。對(duì)單塔低壓汽提工藝常見問題提出解決措施。單塔低壓汽提 頂回流 泵循環(huán)回流為了使煉廠一次加工裝置和大部分二次加工裝置所產(chǎn)生的酸性水水質(zhì)符合污水處理場(chǎng)的排放要求，目前國(guó)內(nèi)外煉廠的處理工藝大多采用蒸汽汽提法。國(guó)外采用的汽提工藝主要有雙塔加壓汽

技術(shù)，誕生了中波單塔天線、中波斜拉線頂負(fù)荷單塔天線、并饋式中波天線和新型中波小天線。1.1 中波單塔天線中波傳輸技術(shù)在廣播電視應(yīng)用過程中，其需要發(fā)射垂直于極化波的信號(hào)進(jìn)行有效的通信和傳輸，因此中波天線的表現(xiàn)形式主要是與地表垂直的單極陣子，中波單塔天線可以將整個(gè)塔身作為整個(gè)天線的陣子。中波單塔天線的主要組成結(jié)構(gòu)包括絕緣底座、桅桿、拉繩、放點(diǎn)球和地網(wǎng)，中波單塔天線可以使中波在水平面范圍內(nèi)以無方向性的輻射進(jìn)行傳播，以便能夠利用這種中波輻射完成廣電業(yè)務(wù)覆蓋范圍的覆

產(chǎn)公司DMF廢水單塔回收裝置改造為例闡述雙效精餾-吸附聯(lián)合工藝。該公司需處理的物料為稀DMF溶液，流量為5t/h，組成為：DMF15%，三氯乙烷1%，水84%。要求得到的DMF產(chǎn)品質(zhì)量分?jǐn)?shù)大于99.8%。其原工程采用的工藝單塔精餾，工藝流程見圖2。由于原料帶有一定的殘?jiān)谑窍葘⑦M(jìn)料進(jìn)入蒸發(fā)器蒸發(fā)，然后進(jìn)入DMF精餾塔，從側(cè)線采出DMF，塔頂排出廢水，但該廢水達(dá)不到國(guó)家排放標(biāo)準(zhǔn)。圖2 單塔工藝流程圖針對(duì)原有工程耗能以及排放水不達(dá)標(biāo)的問題，應(yīng)用雙效精餾-吸附

1。操作條件為：單塔精餾為常壓操作，雙效精餾的低壓塔為常壓操作，高壓塔的塔壓根據(jù)兩塔的平均換熱溫差不小于10℃的換熱要求進(jìn)行優(yōu)化確定；各塔均在已優(yōu)化的最佳回流比和進(jìn)料位置下操作。進(jìn)料溫度分別為130、140、150、160、170℃。3 結(jié)果與討論3.1 雙效精餾A在不同的進(jìn)料溫度時(shí)，單塔精餾和雙效精餾流程A的能耗情況和節(jié)能率對(duì)比見表1。表1 單塔精餾和雙效精餾流程A對(duì)比注：E——節(jié)能率；Qc——冷凝器熱負(fù)荷；QR——單塔再沸器或雙塔輔助再沸器熱負(fù)荷；QE

技術(shù)主要有兩種：單塔汽提工藝和雙塔汽提工藝。1.1 單塔汽提工藝單塔汽提工藝簡(jiǎn)單，混合變換冷凝液經(jīng)加熱后進(jìn)入塔頂，塔底用低壓蒸汽供熱。頂部產(chǎn)出的含有氨、硫化氫、二氧化碳等的水蒸氣經(jīng)冷凝后進(jìn)入分離器分離水，分離器頂部的氣體排入火炬或硫回收裝置，底部污水的排出目前有兩種流程，一種是排出裝置外進(jìn)入污水處理場(chǎng)；另一種是返回汽提塔，沒有污水外排，塔底產(chǎn)物為合格的凈化水。該工藝的特點(diǎn)是流程簡(jiǎn)單，僅采用一個(gè)汽提塔。不足之處有以下幾個(gè)方面。(1) 有汽提污水需要外排，如果

1 模態(tài)分析結(jié)構(gòu)單塔和雙塔大底盤整體模型計(jì)算得到的周期和振型質(zhì)量參與系數(shù)見表1。表1 結(jié)構(gòu)單塔、雙塔周期計(jì)算結(jié)果對(duì)比由表1單塔和雙塔對(duì)比結(jié)果可以看出，雙塔模型計(jì)算得到各階周期的結(jié)果均比單塔結(jié)果要小，這是由于結(jié)構(gòu)裙房剛度的貢獻(xiàn)，使塔樓下部樓層的側(cè)向約束增強(qiáng)。對(duì)比1號(hào)樓結(jié)果發(fā)現(xiàn)，1號(hào)樓自振周期的方向發(fā)生了變化，單塔模型第一周期為X向，而雙塔模型1號(hào)樓第一周期為Y向。其原因是1號(hào)樓單塔模型中前兩階平動(dòng)模態(tài)比較接近，而雙塔模型中裙房對(duì)1號(hào)樓X向的連接約束作用要大于

等價(jià)性，最后討論單塔和塔線體系風(fēng)振計(jì)算結(jié)果的差異，對(duì)輸電線路和其他構(gòu)筑物的脈動(dòng)風(fēng)場(chǎng)模擬具有工程參考價(jià)值。1 脈動(dòng)風(fēng)場(chǎng)的數(shù)值模擬方法綜述1．1 諧波合成法（WAWS法）Rice［1］提出諧波合成法的基本思想，模擬一維單變量的平穩(wěn)高斯隨機(jī)過程。Shinozuka［2］提出用WAWS法模擬平穩(wěn)隨機(jī)場(chǎng)的基本理論，解決多變量均勻高斯隨機(jī)過程，如下式所示：式中，Hik（ωl）為互功率譜密度矩陣S（ωl）的 Cholesky分解矩陣H（ωl）中的元素，ψkl為兩個(gè)不同作

(2)三級(jí)MVR單塔精餾工藝;(3)三級(jí)MVR三塔精餾工藝。2.1 MVR－常規(guī)兩塔精餾工藝(方案1)MVR－常規(guī)兩塔精餾工藝流程見圖1。T1塔采用MVR熱泵蒸餾濃縮，T2塔采用常規(guī)精餾，兩塔均在常壓下操作。T1塔頂蒸汽V1進(jìn)入壓縮機(jī)壓縮后升溫升壓，為T1塔底再沸器供熱，冷凝液經(jīng)減壓后部分回流，部分作為廢水采出。T1塔釜液(DMAC濃縮液)進(jìn)入T2塔，在T2塔內(nèi)把剩余的水在塔頂脫除，T2塔釜液即為合格的DMAC成品。T1塔由壓縮蒸汽供熱，T2塔由外部蒸汽供

術(shù)[3]，對(duì)采用單塔流程的適宜條件論述很少，而且不全面。本文利用流程模擬的方法，對(duì)MTBE 產(chǎn)品脫硫過程進(jìn)行了全面系統(tǒng)的模擬與分析，在充分比較單塔、雙塔工藝流程利弊的基礎(chǔ)上，提出了適合于不同工況的MTBE 深度脫硫技術(shù)方案。1 深度脫硫技術(shù)原理MTBE 中含硫化合物種類分析結(jié)果見表1。通過對(duì)MTBE 中硫含量進(jìn)行定性分析可以看出，常見的含硫化合物主要為：羰基硫、甲基二硫化物、甲基叔丁基硫醚、C5硫醇及噻吩。由表1 可見，MTBE 沸點(diǎn)為55.2 ℃，其余含

分解成五個(gè)獨(dú)立的單塔結(jié)構(gòu)。高層建筑的彈塑性性能，完全取決于相應(yīng)的單塔結(jié)構(gòu)。本文還作了單塔和大底盤多塔的彈性性能的對(duì)比分析。如預(yù)期一樣，高層建筑的抗震設(shè)計(jì)可以依據(jù)單塔的分析結(jié)果，裙房的抗震設(shè)計(jì)應(yīng)依據(jù)多塔的分析結(jié)果。3 分析軟件(1)SATWE－高層建筑結(jié)構(gòu)空間有限元分析與計(jì)算軟件，中國(guó)建筑科學(xué)研究院編制;(2)MIDAS/GEN－MIDAS有限公司;(3)ETABS－Computers and Structures，Inc.＆ 北京金土木軟件技術(shù)有限公司;(

學(xué)共同合作，采用單塔汽提同時(shí)脫氨、脫酸技術(shù)，從2007年開始立項(xiàng)，精心組織精干技術(shù)力量鉆研課題，協(xié)助設(shè)計(jì)，開創(chuàng)了單塔汽提這項(xiàng)技術(shù)在煤化工首次應(yīng)用，歷時(shí)8個(gè)多月共同努力，在2008年6月完工水運(yùn)，并成功引入含酚廢水，經(jīng)過近5個(gè)月的調(diào)試運(yùn)行，現(xiàn)單塔汽提技術(shù)運(yùn)行穩(wěn)定，出水指標(biāo)已達(dá)到下游工號(hào)接水指標(biāo)，達(dá)到廢水符合國(guó)家指標(biāo)排放，此技術(shù)的成功應(yīng)用開創(chuàng)單塔汽提技術(shù)在煤化工領(lǐng)域的先河。為企業(yè)發(fā)展壯大解決了瓶頸問題。1 工藝流程對(duì)比1.1 老工藝以往的煤化工處理廢水的路線是

I 軟件在酸性水單塔汽提裝置優(yōu)化操作中應(yīng)用劉世達(dá)1，王海燕1，任 龍2（1. 中國(guó)石油大學(xué)，北京102249； 2. 中國(guó)石化撫順石油化工研究院， 遼寧 撫順 113001）流程模擬計(jì)算在設(shè)計(jì)和實(shí)際運(yùn)行參數(shù)調(diào)整過程中所起作用越來越重要，由于流程模擬計(jì)算的介入，可以提高設(shè)計(jì)速度和設(shè)計(jì)的準(zhǔn)確性，也可以實(shí)現(xiàn)裝置的在線優(yōu)化操作。采用PRO II 流程模擬軟件對(duì)煉油廠酸性水單塔汽提裝置進(jìn)行模擬計(jì)算,通過建立模型、合理選擇動(dòng)力學(xué)參數(shù)，計(jì)算結(jié)果與實(shí)際運(yùn)行數(shù)擬合的較好，從

，分析了大跨越塔單塔和塔線體系的動(dòng)力特性，并比較了大跨越單塔與塔線體系動(dòng)力特性的差異，論述了導(dǎo)線對(duì)塔線體系動(dòng)力特性的影響，可為同類工程設(shè)計(jì)提供參考。1 工程概況圖1為西江500 kV同塔四回路大跨越塔，其跨越形式采用耐—直—直—耐，檔距分配為360 m—1 200 m—360 m。輸電塔的呼高為140.0 m，塔全高為193.5 m，地線支架懸挑32 m，橫擔(dān)懸挑約27 m，塔頭寬8 m，邊坡寬12 m，根開為42.96 m。該塔為鋼管結(jié)構(gòu)，主材采用Q34

驗(yàn)研究，開發(fā)出了單塔連續(xù)節(jié)能精制工藝，通過此工藝不僅可得到合格的高純氨產(chǎn)品，同時(shí)較現(xiàn)有的雙塔連續(xù)工藝可節(jié)能15%。目前，我們已經(jīng)將該工藝實(shí)現(xiàn)了工業(yè)化大規(guī)模生產(chǎn)，設(shè)備投資及生產(chǎn)成本得到了降低。超高純氨;精餾;純化;節(jié)能超純氨作為電子工業(yè)中氮化硅膜的成膜氣體，已經(jīng)在半導(dǎo)體、液晶面板、氮化鎵系LED生產(chǎn)中得到廣泛應(yīng)用，在多晶硅太陽能電池領(lǐng)域的應(yīng)用也在不斷增加［1］。特別是近年來隨著國(guó)家對(duì)新能源產(chǎn)業(yè)政策的扶持力度不斷加大，太陽能光伏電池和半導(dǎo)體發(fā)光器件 (藍(lán)光LE

脫單系統(tǒng)，由于脫單塔是在負(fù)壓下工作的，所以保證塔內(nèi)真空度穩(wěn)定，進(jìn)而能夠很好地脫出未反應(yīng)單體，至關(guān)重要。一旦真空波動(dòng)，物料中未反應(yīng)單體將不能很好地脫出，直接隨物料進(jìn)入下一工段，這將會(huì)造成：①物料中所含單體會(huì)影響原液質(zhì)量。②在水洗工序洗出的大量AN、VA、低聚物會(huì)嚴(yán)重影響排放污水COD指標(biāo)【1】。③未反應(yīng)單體揮發(fā)，不但污染環(huán)境，影響環(huán)保，還增大單耗。影響脫單塔真空度的因素有很多，本文將對(duì)引起真空波動(dòng)的常見因素進(jìn)行分析。2、控制原理聚合后的連續(xù)反應(yīng)溢流漿液中含有