石坤,蘇衛(wèi)東,陳學(xué)宏
(亞普汽車部件股份有限公司,江蘇揚州 225009)
隨著汽車技術(shù)的逐步發(fā)展,客戶對汽車舒適性要求越來越高,而噪聲水平是反映汽車綜合質(zhì)量最直觀的因素之一,提高汽車的噪聲水平可有效改善汽車整體舒適性。而隨著整車動力及傳動系統(tǒng)改善,PHEV、HEV等新能源汽車的推廣普及,燃油晃動噪聲將成為整車噪聲的主要影響因素之一[1-2]。汽車在啟停狀態(tài)下,由于汽車速度的大幅度變化,燃油箱晃動噪聲問題在一定程度上被放大,成為影響汽車舒適性較為突出的因素之一[3],而解決燃油晃動噪聲成為降低整車噪聲的關(guān)鍵。目前,常用的降噪方法主要有在箱體內(nèi)部增加防浪板或提高燃油箱剛度等手段,但在汽車降本增效、輕量化要求等新背景下,傳統(tǒng)單一的降噪方法已不能完全滿足客戶的需求。
針對上述問題,從噪聲產(chǎn)生的機制入手,提出了一種新的汽車燃油箱晃動噪聲降噪方法。其用途主要有以下兩個方面:(1)以打破箱體內(nèi)部局部空腔產(chǎn)生的噪聲;(2)阻止燃油直接撞擊箱體,從而降低噪聲。本文作者將該方法進行了噪聲試驗,并與傳統(tǒng)降噪方案進行了對比試驗,以驗證其降噪效果。從試驗結(jié)果來看,該燃油箱降噪方法效果明顯,在輕量化、低成本、可制造性方面較傳統(tǒng)降噪方法有一定的優(yōu)勢。為設(shè)計、開發(fā)解決噪聲問題提供技術(shù)支持,達到降低成本、縮短開發(fā)周期的目的。
燃油系統(tǒng)新開發(fā)項目在整車路試過程中,燃油晃動產(chǎn)生的噪聲較為明顯,隨后,在噪聲實驗室對燃油系統(tǒng)進行了獨立的晃動試驗,試驗結(jié)果表明:在剎車過程中確實能聽到明顯的燃油晃動產(chǎn)生的噪聲,據(jù)試驗結(jié)果判斷出產(chǎn)生噪聲的位置主要集中在油箱拐角處,由于燃油在形成的局部密閉空腔晃動產(chǎn)生。
針對這一問題,文中進行了原因分析,并嘗試了放置防浪板的傳統(tǒng)降噪方法。噪聲結(jié)果雖有一定程度地降低,但依舊不能滿足當前的降噪需求。于是提出了放置新型防浪板與改善箱體結(jié)構(gòu)并行的降噪方案,文中對這一降噪方案進行了試驗驗證,并與傳統(tǒng)的降噪方案進行了對比分析。
解決晃動噪聲問題主要從兩方面入手,一是盡可能減少噪聲的產(chǎn)生,二是從傳遞路徑上削弱噪聲的傳遞,以下從這兩方面進行相關(guān)影響因素的分析[4]。圖1為燃油系統(tǒng)固定模型。
圖1 燃油系統(tǒng)固定模型
1.1.1 加速度
加速度是產(chǎn)生燃油晃動噪聲最主要的因素,在汽車起動、剎車時,由于加速度的改變導(dǎo)致燃油晃動加劇,汽油高速碰撞油箱內(nèi)壁或箱體內(nèi)置件,從而產(chǎn)生晃動噪聲。圖2為加速度隨時間變化曲線。
圖2 加速度隨時間變化曲線
1.1.2 綁帶
燃油箱通過綁帶固定在汽車底盤,燃油晃動產(chǎn)生的噪聲通過綁帶傳遞到汽車車身,進而傳遞至駕駛室。剛性較好的綁帶在一定程度上可以減弱箱體振動,降低噪聲的傳遞,如圖3所示。
圖3 綁帶
1.1.3 減振墊
減振墊處于燃油箱與汽車底盤之間,既起到減小振動的作用,又可對燃油箱體進行一定的限位,如圖4所示。燃油晃動噪聲一部分在傳播時通過減振墊傳進駕駛室。減振墊由于其特殊的物理屬性及結(jié)構(gòu),能部分隔絕燃油箱本體與車身之間噪聲、振動的傳遞,在傳播途徑上可以降低燃油晃動噪聲[4]。
圖4 減振墊
1.1.4 箱體結(jié)構(gòu)
在結(jié)構(gòu)方面,對晃動噪聲影響較大的因素主要有壁厚、材料阻尼、哈夫線、內(nèi)置立柱(圖5)、箱體剛度等。
圖5 內(nèi)置立柱
箱體剛度可以反映箱體的振動性能,改善箱體剛度對提高燃油系統(tǒng)噪聲水平有至關(guān)重要的作用。目前主要采取的措施主要是在箱體表面增加倒三角結(jié)構(gòu)、加強筋結(jié)構(gòu),如圖6所示。
圖6 箱體結(jié)構(gòu)
1.1.5 防浪板
在箱體內(nèi)放置防浪板是當前解決晃動噪聲問題最為常用的方法,它能從源頭上抑制噪聲的產(chǎn)生。設(shè)置防浪板后,流體運動方向和速度發(fā)生改變,速度差引起油液內(nèi)能損失;同時,由于流體運動方向發(fā)生改變,導(dǎo)致流場阻滯現(xiàn)象的產(chǎn)生,引起能量損耗[5]。
防浪板主要分為吹塑式防浪板、焊接式防浪板、裝配式防浪板等。
吹塑式防浪板在箱體生產(chǎn)過程中一體成型,是箱體本體的一部分,該防浪板既可以減少后期的焊接工藝,又可以降低燃油系統(tǒng)的碳氫排放,但其對吹塑成型工藝、布置位置有一定的技術(shù)要求,如圖7所示。
圖7 吹塑式防浪板
焊接式防浪板是在箱體成型過程中進行焊接的成型工藝,對整個焊接過程中的焊接精度有較高的要求,是用于解決晃動噪聲的方法之一,如圖8所示。
圖8 焊接式防浪板
裝配式防浪板,安裝方便,不需要后期進行二次焊接,其安裝位置與防浪板尺寸容易受到箱體結(jié)構(gòu)的影響,具有一定的局限性,但它卻是可供選擇的降噪方法,如圖9所示。
圖9 裝配式防浪板
通常情況下,汽車燃油晃動噪聲的傳播途徑(圖10)主要有兩種,即空氣途徑傳播和結(jié)構(gòu)途徑傳播。
圖10 燃油晃動噪聲傳播途徑
1.2.1 空氣傳播
空氣傳播主要是燃油晃動噪聲引起箱體振動,通過空氣振動傳播至駕駛室,再傳至人耳[6]。
1.2.2 結(jié)構(gòu)傳播
結(jié)構(gòu)傳播是晃動噪聲經(jīng)由綁帶和減振墊傳至車身底盤,從而進入駕駛室,傳至人耳。該傳播途徑,綁帶的性能、減振墊的性能對噪聲的傳播效果影響較大,綜合性能良好的綁帶和減振墊有助于減弱燃油晃動噪聲的傳播,對燃油晃動噪聲降噪具有正相關(guān)作用。
以上分別從噪聲的產(chǎn)生因素及傳播途徑進行了分析,其中防浪板雖然能夠在源頭上預(yù)防噪聲的產(chǎn)生,但該方法卻不能抑制密閉空腔產(chǎn)生的噪聲。
文中提出了一種晃動噪聲降噪方案,可以降低燃油對油箱的碰撞,也可以抑制密閉空腔晃動噪聲的方案,并對該方案進行了試驗驗證。
為了降低背景噪聲對試驗結(jié)果影響,故此在半消聲實驗室進行試驗。
2.1.1 臺架
試驗臺架通過重力提供加速度,通過調(diào)整臺架滑臺垂直高度調(diào)節(jié)剎車前的油箱速度,油箱始終保持水平狀態(tài);臺架在油箱前、左、右和油箱中心上方各有一個麥克風,麥克風與油箱距離均為500 mm,且與油箱時刻保持相對靜止。
2.1.2 箱體
為了盡可能與整車工況保持一致,用尼龍綁帶將箱體固定在臺架上,對燃油箱的水平度也做了相應(yīng)的要求。油箱的前進方向與整車狀態(tài)保持一致。
2.1.3 麥克風
試驗采用了四通道采集的方法,分別在箱體前、左、右和幾何中心正上方放置了麥克風,麥克風的頻率均為48 000 Hz,同時要保證通道間不相互影響。
2.2.1 試驗方法
如圖11所示黑色標記處在晃動噪聲試驗過程中噪聲較為明顯,初步分析是由于晃動過程中形成局部密閉空間引起的噪聲,故將該結(jié)構(gòu)改為箭頭所指結(jié)構(gòu)后進行試驗。
圖11 箱體結(jié)構(gòu)示意
為了驗證該方法的有效性,特增加了空箱晃動試驗、帶防浪板的晃動試驗進行對比。
新的降噪方法主要是將防浪板與改善箱體局部結(jié)構(gòu)綜合運用,避免在箱體拐角處密閉空腔的形成,同時也抑制燃油在晃動時直接打在箱體內(nèi)壁上,從而降低噪聲的產(chǎn)生。
2.2.2 試驗方案
為了驗證該降噪方案的完整性,分別進行了輕剎試驗和中剎試驗,模擬的兩種不同速度下的運動狀態(tài)。
試驗涵蓋從低液位到高液位的噪聲水平,從整車反映的噪聲問題主要在高液位,因此,試驗的液位主要包括25%、50%、70%、80%、90%和100%液位。采集的數(shù)據(jù)主要有箱體晃動壓力和聲壓值兩種,可從不同方面對比分析該方案的降噪水平。
在試驗時分別采集了油液晃動過程中麥克風的壓力和分貝值,對比兩種參數(shù)的差異水平,在試驗過程中發(fā)現(xiàn),噪聲較大的時刻主要發(fā)生在6 s之前,因此,試驗結(jié)果時只展示前6 s的試驗數(shù)據(jù)。
2.3.1 晃動壓力
通過圖12可以看出,輕剎狀態(tài)下,新的降噪方案在大部分液位時降噪效果較好,尤其是100%液位,降噪效果表現(xiàn)最好,但在90%液位時降噪效果最差。綜合各液位試驗結(jié)果,新的降噪方案在輕剎狀態(tài)下有效果。
圖12 輕剎試驗壓力結(jié)果
由圖13試驗結(jié)果可以驗證,新的降噪方案在中剎狀態(tài)下的降噪效果要優(yōu)于防浪板方案。其中,在低液位時,油液的晃動空間較大,油液在晃動時先接觸到防浪板,防浪板在一定程度上增大了晃動的阻力,吸收的部分晃動能量,減少了噪聲的產(chǎn)生。在高液位時,防浪板對油液晃動的阻力有一定的減弱,降噪效果也變?nèi)酰乙仔纬擅荛]空腔,避免密閉空腔的形成能明顯降低晃動噪聲。
圖13 中剎試驗壓力結(jié)果
2.3.2 晃動聲壓級
為了盡可能與整車工況保持一致,選取油箱正中心上方的麥克風采集的數(shù)據(jù)作為試驗對比數(shù)據(jù)??紤]到晃動噪聲最大值出現(xiàn)的時刻,選取前6 s的試驗數(shù)據(jù)作為對比。
如圖14所示,輕剎狀態(tài)下,新的方案降噪效果優(yōu)異,70%液位時效果最為明顯,90%、100%液位時,降噪效果與防浪板方案較為相似,仍具有一定的降噪效果。
圖14 輕剎試驗分貝結(jié)果
如圖15所示,中剎狀態(tài)下低液位時,新降噪方案效果明顯,具有優(yōu)勢;90%、100%時,降噪效果雖表現(xiàn)得與防浪板降噪方案相近,但對噪聲最大值的削弱作用較大,整體的降噪效果要優(yōu)于傳統(tǒng)防浪板方案。
從試驗結(jié)果可以看出,無論從壓力還是從分貝方面對比新的降噪方案與防浪板降噪方案,前者都明顯優(yōu)于后者。從整個液位范圍,無論輕剎、中剎,新的降噪方案在低液位的降噪效果比防浪板降噪方案明顯。
高液位降噪效果減弱,有可能是因為油液較多,防浪板接觸油液的面積達到飽和狀態(tài),對燃油晃動的阻尼作用減小。
文中針對整車試驗反映的燃油晃動噪聲問題,對油箱晃動產(chǎn)生噪聲的原因做了分析,找出產(chǎn)生噪聲的位置,探索出新的降噪方法。
對于晃動時密閉空腔噪聲及油液碰撞箱體上表面產(chǎn)生的噪聲,文中嘗試的新的降噪方法有助于避免密閉空腔的產(chǎn)生,減弱油液對箱體上表面的撞擊,從而降低燃油系統(tǒng)的晃動噪聲。
根據(jù)試驗結(jié)果分析,該降噪方案對燃油晃動噪聲有顯著的降噪作用,適用于有密閉空腔噪聲產(chǎn)生的情況,與其他降噪方案相比,該方案在低成本、輕量化和工藝等方面有一定的優(yōu)勢。就防浪板和箱體結(jié)構(gòu)本身而言,還有一定的改善空間,如果改善防浪板上孔的結(jié)構(gòu),降噪效果估計會得到一定的提高,在后續(xù)的研究中將會進行進一步的驗證。