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        翻轉(zhuǎn)支架結(jié)構(gòu)有限元分析與拓?fù)鋬?yōu)化設(shè)計(jì)

        2021-10-30 06:59:12湯曉萌廖子文
        汽車零部件 2021年10期
        關(guān)鍵詞:有限元支架工況

        湯曉萌, 廖子文

        (1.東風(fēng)專用零部件有限公司,湖北十堰 442000;2.東風(fēng)商用車有限公司,湖北十堰 442000)

        0 引言

        車輛在行駛過(guò)程中因路面的復(fù)雜情況各不相同,駕駛室懸置系統(tǒng)需要承載多種工況下的載荷。翻轉(zhuǎn)支架作為商用車駕駛室懸置系統(tǒng)的一個(gè)重要結(jié)構(gòu)件,其強(qiáng)度和剛度是設(shè)計(jì)過(guò)程中需要考慮的重要因素。本文作者應(yīng)用有限元分析軟件HYPERWORKS對(duì)一款商用車的翻轉(zhuǎn)支架進(jìn)行有限元分析,獲得了翻轉(zhuǎn)支架在多工況下的應(yīng)力及位移。在結(jié)構(gòu)有富余的情況下進(jìn)行拓?fù)鋬?yōu)化分析,并經(jīng)過(guò)拓?fù)鋬?yōu)化進(jìn)行了模型重構(gòu)。最終使模型在保證強(qiáng)度和剛度的前提下大大降低了零件的質(zhì)量,實(shí)現(xiàn)了輕量化設(shè)計(jì)。

        1 翻轉(zhuǎn)支架結(jié)構(gòu)有限元分析

        圖1為一款商用車駕駛室懸置系統(tǒng)的翻轉(zhuǎn)支架,該翻轉(zhuǎn)支架上部分與翻轉(zhuǎn)臂通過(guò)橡膠襯套、螺栓進(jìn)行連接,下部分通過(guò)6個(gè)螺栓安裝孔與車架縱梁相連。

        圖1 翻轉(zhuǎn)支架三維模型

        1.1 有限元分析模型建立

        文中運(yùn)用有限元仿真分析軟件HYPERWORKS[1]對(duì)翻轉(zhuǎn)支架作結(jié)構(gòu)有限元分析。首先根據(jù)翻轉(zhuǎn)支架三維模型的特點(diǎn),對(duì)不影響結(jié)果的小特征、細(xì)節(jié)等倒角、圓角進(jìn)行簡(jiǎn)化,接著對(duì)翻轉(zhuǎn)支架模型進(jìn)行網(wǎng)格劃分,使之離散成有限個(gè)單元。翻轉(zhuǎn)支架模型采用四面體單元[2]進(jìn)行離散,其有限元模型的相關(guān)數(shù)據(jù)見(jiàn)表1,有限元模型如圖2所示。

        表1 翻轉(zhuǎn)支架有限元模型數(shù)據(jù)

        圖2 翻轉(zhuǎn)支架有限元模型

        1.2 材料描述

        翻轉(zhuǎn)支架采用的材料為ZGD410-700,相關(guān)材料參數(shù)見(jiàn)表2。

        表2 翻轉(zhuǎn)支架材料參數(shù)

        1.3 邊界與載荷

        根據(jù)車輛在道路上行駛的情況,文中提取出6種典型極限工況作為考察翻轉(zhuǎn)支架強(qiáng)度的加載。翻轉(zhuǎn)支架加載情況見(jiàn)表3。載荷如圖3和圖4所示。

        表3 翻轉(zhuǎn)支架工況說(shuō)明

        圖3 載荷FA、FD示意

        圖4 載荷FB、FC示意

        1.4 仿真計(jì)算

        將翻轉(zhuǎn)支架在上述6種典型極限工況下進(jìn)行仿真分析,得到其相應(yīng)的應(yīng)力及位移分析結(jié)果,如圖5和圖6所示,分析結(jié)果匯總詳見(jiàn)表4。

        圖5 翻轉(zhuǎn)支架各工況應(yīng)力結(jié)果云圖

        圖6 翻轉(zhuǎn)支架各工況位移結(jié)果云圖

        表4 翻轉(zhuǎn)支架分析結(jié)果匯總

        由分析結(jié)果可見(jiàn),翻轉(zhuǎn)支架在工況1下的最大位移為1.37 mm,最大應(yīng)力為568 MPa,不滿足強(qiáng)度要求,需要對(duì)其進(jìn)行優(yōu)化。

        2 翻轉(zhuǎn)支架拓?fù)鋬?yōu)化

        拓?fù)鋬?yōu)化的目的是尋找承載結(jié)構(gòu)的最佳材料分配方案,得到結(jié)構(gòu)的最佳形狀,即在一個(gè)給定的空間區(qū)域內(nèi),依據(jù)已知的負(fù)載或支撐等約束條件,解決材料的分布問(wèn)題,從而使結(jié)構(gòu)的剛度達(dá)到最大或使輸出位移、應(yīng)力等達(dá)到規(guī)定要求[3]。結(jié)構(gòu)拓?fù)鋬?yōu)化在機(jī)械、汽車、建筑、航空航天、船舶制造等領(lǐng)域均有著十分廣闊的應(yīng)用前景[4]。文中對(duì)不能滿足強(qiáng)度要求的翻轉(zhuǎn)支架進(jìn)行拓?fù)鋬?yōu)化分析,可以在不增加支架質(zhì)量的前提條件下,對(duì)其結(jié)構(gòu)進(jìn)行合理優(yōu)化,降低其最大應(yīng)力,使得支架能夠滿足強(qiáng)度要求。

        2.1 拓?fù)鋬?yōu)化數(shù)學(xué)模型

        文中采用基于變密度法的拓?fù)鋬?yōu)化方法,其數(shù)學(xué)模型[5]表示如下:

        (1)

        式中:x為設(shè)計(jì)變量(即相對(duì)密度);xi為單元設(shè)計(jì)變量(i=1,2,…,N,N為設(shè)計(jì)變量的數(shù)目);C(x)為結(jié)構(gòu)的柔度;F為載荷矩陣;U為位移矩陣;K為整體剛度矩陣;ui和k0分別為單元位移矩陣和單元?jiǎng)偠染仃?V(x)為在設(shè)計(jì)變量狀態(tài)下結(jié)構(gòu)的有效體積;Vo為在設(shè)計(jì)變量取1狀態(tài)下的結(jié)構(gòu)有效體積;f為體積因數(shù);xmax和xmin為單元設(shè)計(jì)變量的上、下限;p為懲罰因子。

        2.2 翻轉(zhuǎn)支架拓?fù)鋬?yōu)化分析

        對(duì)翻轉(zhuǎn)臂進(jìn)行拓?fù)鋬?yōu)化首先需要進(jìn)行優(yōu)化區(qū)域設(shè)定,在確定進(jìn)行拓?fù)鋬?yōu)化的區(qū)域時(shí),為了不受原結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的約束,需要建立合適的包絡(luò)體設(shè)計(jì)區(qū)域[6]。建立的包絡(luò)體幾何模型如圖7所示。

        圖7 翻轉(zhuǎn)支架包絡(luò)體幾何模型

        在考慮翻轉(zhuǎn)支架的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)情況下,對(duì)翻轉(zhuǎn)支架進(jìn)行設(shè)計(jì)區(qū)域、非設(shè)計(jì)區(qū)域的劃分。其中,翻轉(zhuǎn)支架上部與翻轉(zhuǎn)臂襯套安裝孔以及翻轉(zhuǎn)支架下部與車架螺栓安裝孔作為非設(shè)計(jì)區(qū)域,其余為設(shè)計(jì)區(qū)域。在此基礎(chǔ)上制定翻轉(zhuǎn)支架拓?fù)鋬?yōu)化分析要素如下:

        設(shè)計(jì)變量:翻轉(zhuǎn)支架單元密度;

        目標(biāo)函數(shù):翻轉(zhuǎn)支架體積最小化;

        約束條件:最大應(yīng)力小于410 MPa;

        將定義好的翻轉(zhuǎn)支架優(yōu)化模型提交計(jì)算,經(jīng)過(guò)128步迭代后,計(jì)算達(dá)到收斂。翻轉(zhuǎn)支架優(yōu)化迭代過(guò)程體積變化曲線如圖8所示,單元密度閾值為0.35時(shí)拓?fù)鋬?yōu)化結(jié)果密度云圖如圖9所示。

        圖8 翻轉(zhuǎn)支架優(yōu)化迭代過(guò)程體積變化曲線

        圖9 翻轉(zhuǎn)支架拓?fù)鋬?yōu)化結(jié)果密度云圖

        3 翻轉(zhuǎn)支架優(yōu)化模型重構(gòu)與有限元分析

        3.1 翻轉(zhuǎn)支架優(yōu)化模型重構(gòu)

        根據(jù)翻轉(zhuǎn)支架拓?fù)鋬?yōu)化結(jié)果密度云圖,考慮加工制造工藝等因素,對(duì)模型進(jìn)行重構(gòu)并對(duì)特征等進(jìn)行細(xì)化,得到翻轉(zhuǎn)支架優(yōu)化后三維模型如圖10所示。

        圖10 翻轉(zhuǎn)支架優(yōu)化后三維模型

        3.2 優(yōu)化后翻轉(zhuǎn)支架有限元分析

        將優(yōu)化后翻轉(zhuǎn)支架在同等工況條件下進(jìn)行仿真分析,分析結(jié)果見(jiàn)表5。

        表5 優(yōu)化前后翻轉(zhuǎn)支架分析結(jié)果匯總

        4 結(jié)論

        文中通過(guò)對(duì)翻轉(zhuǎn)支架進(jìn)行結(jié)構(gòu)有限元分析及拓?fù)鋬?yōu)化設(shè)計(jì),使得翻轉(zhuǎn)支架在不增加質(zhì)量的前提下,各工況下的最大應(yīng)力、最大位移都得到一定程度的降低。單件質(zhì)量降重達(dá)29.6%,減重效果明顯;最大應(yīng)力減小40.1%,最大位移減小47.4%,優(yōu)化后結(jié)構(gòu)滿足強(qiáng)度要求,優(yōu)化后整體性能得到提升。由此可見(jiàn),優(yōu)化后的結(jié)構(gòu)方案理論上具有合理性。

        通過(guò)結(jié)構(gòu)有限元分析和拓?fù)鋬?yōu)化設(shè)計(jì)相結(jié)合的方式,可以在產(chǎn)品設(shè)計(jì)開(kāi)發(fā)階段快速有效地得到材料的最佳分布情況,在產(chǎn)品的總質(zhì)量和結(jié)構(gòu)強(qiáng)度之間找到一個(gè)折中點(diǎn),最大化地對(duì)產(chǎn)品進(jìn)行輕量化設(shè)計(jì)。不僅縮短了設(shè)計(jì)開(kāi)發(fā)的周期,也提高了零件的整體性能,對(duì)于增強(qiáng)企業(yè)的競(jìng)爭(zhēng)力起到重要支撐作用。

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