林名楨，楊博強，范文斌，劉 坤，張 銳，劉海燕

（1.山東石油化工學院油氣工程學院，山東 東營 257061；2.中石化石油工程設(shè)計有限公司，山東 東營 257026）

原油在開采過程中常會含有大量溶解氣，溶解氣會使原油在儲運過程中散發(fā)大量的油蒸氣，不僅造成能源的浪費，還污染了環(huán)境，因此各國對商品原油的蒸氣壓均有嚴格的規(guī)定。要降低原油的蒸氣壓就必須脫除原油內(nèi)蒸氣壓較高的溶解氣組分，這一脫除過程被稱為原油穩(wěn)定[1]。

目前工業(yè)生產(chǎn)中常用的原油穩(wěn)定方法有多級分離穩(wěn)定、負壓閃蒸穩(wěn)定、正壓穩(wěn)定和分餾穩(wěn)定工藝等[2-5]。在這些工藝中，正壓閃蒸工藝的流程簡單，不含壓縮機，施工周期短，在我國的應(yīng)用較為廣泛。但該工藝存在的顯著缺點是分離效果差，能耗較高。為了進一步了解原油正壓閃蒸工藝的特點，本文以某特定原油為例，利用HYSYS仿真模擬軟件，對原油正壓閃蒸工藝進行了模擬研究，并分別研究了原油蒸氣壓、C4及C4以下組分含量（%wt）及單位產(chǎn)品能耗隨加熱溫度的變化關(guān)系，以期對后續(xù)的科學研究和工程設(shè)計提供一定的參考。

1 基礎(chǔ)數(shù)據(jù)

進入原油穩(wěn)定裝置的原油溫度為70℃，含水率為0.5%vol，原油蒸氣壓為543.1kPa。進入穩(wěn)定裝置的原油組分如表1所示，表中組分的組成為質(zhì)量比。

2 流程描述

正壓閃蒸穩(wěn)定工藝的原理是通過提高溫度來降低原油的蒸氣壓，原油的壓力和性質(zhì)，是確定正壓閃蒸穩(wěn)定工藝中的加熱溫度的關(guān)鍵因素。具體流程如下：脫水后的凈化原油先與穩(wěn)定后的原油換熱，再經(jīng)加熱爐加熱至穩(wěn)定溫度后，進入原油穩(wěn)定塔上部，在穩(wěn)定塔內(nèi)進行閃蒸。塔底部的穩(wěn)定原油直接用外輸原油泵抽出，與未穩(wěn)定原油換熱后外輸。穩(wěn)定塔頂部的閃蒸氣經(jīng)冷凝器降溫后，進入三相分離器，進行輕油、不凝氣和含油污水的三相分離。分離后得到的氣體輸至集氣管網(wǎng)，輕烴經(jīng)輕烴泵加壓后輸至輕烴儲罐，水排放至污水排放系統(tǒng)。

3 仿真模型的建立

Aspen HYSYS是面向油氣生產(chǎn)、氣體處理和煉油工業(yè)的模擬、設(shè)計、性能檢測的過程模擬軟件[7]，該軟件的功能強大，在世界范圍內(nèi)的石油化工模擬、仿真技術(shù)領(lǐng)域占主導地位。

3.1 狀態(tài)方程的選取

在模擬計算過程中，狀態(tài)方程的選擇至關(guān)重要。HYSYS數(shù)據(jù)庫中狀態(tài)方程的種類較多，在石油煉制、氣體加工和石油化工的計算過程中，通常推薦采用PR狀態(tài)方程，因此本次模擬計算選擇PR狀態(tài)方程。

3.2 模型的建立

利用Aspen HYSYS仿真模擬軟件建立的原油正壓閃蒸穩(wěn)定工藝的流程圖如圖1所示。

圖1 原油正壓閃蒸穩(wěn)定工藝模擬流程圖Fig.1 Simulation flow chart of crude oil positive pressure flash stabilization process

4 模擬參數(shù)分析

4.1 穩(wěn)定原油的飽和蒸氣壓

穩(wěn)定原油的飽和蒸氣壓是衡量原油穩(wěn)定深度的最主要指標。GB 50350-2015《油田油氣集輸設(shè)計規(guī)范》中規(guī)定[8]：穩(wěn)定原油在最高儲存溫度下的飽和蒸氣壓的設(shè)計值，不宜超過當?shù)卮髿鈮旱?.7倍。為此，我們研究了穩(wěn)定原油飽和蒸氣壓隨加熱溫度的變化關(guān)系（圖2）。由圖2可知，隨著加熱溫度升高，穩(wěn)定原油的飽和蒸氣壓呈下降趨勢，當溫度由95℃升高到110℃時，飽和蒸氣壓的下降趨勢較為明顯，當溫度高于110℃時，穩(wěn)定原油的飽和蒸氣壓隨溫度升高而下降的趨勢變得較為緩慢。我國的大氣壓基本在65～101kPa之間變化，故原油的飽和蒸氣壓的最低指標應(yīng)為45.5～70.7kPa，加熱溫度范圍宜為100～120℃。

圖2 原油穩(wěn)定后飽和蒸氣壓隨加熱溫度的變化關(guān)系Fig.2 Relationship between saturated vapor pressure and heating temperature after crude oil stabilization

4.2 穩(wěn)定原油中C4及C4以下組分含量

C4及C4以下組分含量（%wt）是衡量原油穩(wěn)定深度的另一個指標。圖3是穩(wěn)定原油中C4及C4以下組分含量隨加熱溫度的變化情況。由圖可知，隨著加熱溫度升高，穩(wěn)定原油中C4及C4以下組分含量（%wt）的變化相對緩慢，當加熱溫度從95℃升高到220℃，穩(wěn)定原油中C4及C4以下組分含量（%wt）的數(shù)值僅從0.95降低到0.142。根據(jù)以往的工程經(jīng)驗，正壓閃蒸溫度一般不高于130℃，由此可知，當對C4及C4以下組分含量（%wt）的要求低于0.48時，采用正壓穩(wěn)定閃蒸工藝顯然是不合適的。

圖3 穩(wěn)定原油中C4及C4以下組分含量（%wt）隨加熱溫度的變化關(guān)系Fig.3 Relationship between the content of C4 and below in stable crude oil and heating temperature

4.3 單位產(chǎn)品能耗

在我國，通常用單位產(chǎn)品能耗這一指標來評價產(chǎn)品生產(chǎn)過程中的能源利用水平。該指標具有計算簡單、直觀性強、使用方便等優(yōu)點，相比其它考核指標，更適合我國現(xiàn)有的能源管理水平。為此我們分別研究了穩(wěn)定原油的單位能耗和輕烴產(chǎn)品的單位能耗隨加熱溫度的變化情況，結(jié)果見圖4。由圖4可知，隨著加熱溫度升高，穩(wěn)定原油和輕烴產(chǎn)品的單位能耗有明顯的上升趨勢，當加熱溫度從95℃升高到220℃時，穩(wěn)定原油的單位能耗由12.14 kW·t-1增加到73.30 kW·t-1；輕烴產(chǎn)品的單位能耗增加得更為明顯，由919.21 kW·t-1增加到5564.45 kW·t-1。因此從能耗利用水平考慮，在其它指標滿足要求的情況下，應(yīng)盡量降低加熱溫度。

圖4 單位產(chǎn)品能耗隨加熱溫度的變化關(guān)系Fig.4 Relationship between unit energy consumption and heating temperature

5 結(jié)論

1）利用HYSYS仿真模擬軟件對原油正壓閃蒸工藝進行了模擬研究，并研究了穩(wěn)定原油的蒸氣壓、C4及C4以下組分含量（%wt）及單位產(chǎn)品能耗隨加熱溫度的變化情況。

2）在我國的產(chǎn)油區(qū)，原油的加熱溫度范圍宜為100～120℃。

3）若設(shè)計要求C4及C4以下組分含量低于0.48%wt時，采用正壓閃蒸穩(wěn)定工藝時顯然是不合適的。

4）從能耗利用水平考慮，在其它指標滿足要求的情況下，采用正壓閃蒸穩(wěn)定工藝時，應(yīng)盡量降低加熱溫度。