才 冰，夏國偉，史 勇，吳 靜，梅 琨

（撫順永茂建筑機(jī)械有限公司，遼寧 撫順 113126）

1 塔機(jī)臂根鉸點(diǎn)水平位移概述

塔機(jī)臂根鉸點(diǎn)水平位移即塔頂位移（靜態(tài)剛性）是塔機(jī)行業(yè)十分關(guān)注的問題，歷年來在型式試驗(yàn)、現(xiàn)場檢驗(yàn)檢測、結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)、用戶驗(yàn)收等各個(gè)方面都較重視這個(gè)參數(shù)，已經(jīng)成為不可或缺的技術(shù)指標(biāo)之一。

我國GB/T 13752-2017《塔式起重機(jī)設(shè)計(jì)規(guī)范》標(biāo)準(zhǔn)中5.6.2 條和GB/T5031-2019《塔式起重機(jī)》標(biāo)準(zhǔn)中5.2.5 條均對(duì)塔機(jī)塔頂位移（靜態(tài)剛性）都做了規(guī)定。

早在20 世紀(jì)六七十年代，國外塔機(jī)理論界就已經(jīng)提出：只要保持在彈性范圍內(nèi)，保證結(jié)構(gòu)強(qiáng)度、穩(wěn)定性滿足使用要求，剛度主要由結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)和不同的使用要求決定，塔頂位移并無統(tǒng)一的硬性規(guī)定。因?yàn)樗C(jī)使用的施工領(lǐng)域不同、塔身材料不同、企業(yè)加工的精度不同等等，無法達(dá)成一致意見。因而在DIN、FEM、BS 等設(shè)計(jì)規(guī)范里，均未對(duì)塔頂位移（靜態(tài)剛度）作出相關(guān)規(guī)定。因?yàn)樗斘灰茖?duì)塔身產(chǎn)生的附加力矩直接影響塔機(jī)強(qiáng)度、結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性、抗傾翻穩(wěn)定性。因此，塔機(jī)設(shè)計(jì)計(jì)算應(yīng)包括塔頂位移。

塔頂位移的理論定義：塔機(jī)不承受橫向載荷、塔頂力矩為零時(shí)，塔身中心線作為起始原點(diǎn)，額定載荷作用下，塔機(jī)起重臂根部連接處相對(duì)于無載荷作用時(shí)的水平偏移距離。

設(shè)塔頂力矩為Mt，塔頂垂直力Pt，塔身垂直力為P0，塔頂位移最大值為Δxmax，Δx由0 趨近于Δxmax，塔頂附加力矩ΔM=[Pt+0.4P0]Δxmax，此式中，0.4P0為考慮塔頂位移導(dǎo)致下面塔身彎曲變形引起塔身的重心變化[3]，使塔身力矩增大0.4Δxmax。

塔頂力矩最大值Mtmax

下面討論塔頂力矩Mt→Mtmax后，對(duì)塔身強(qiáng)度、穩(wěn)定性、抗傾翻穩(wěn)定性的影響。

1.1 主肢強(qiáng)度

當(dāng)Δx=0 時(shí)，主肢最大軸力

式中MW——風(fēng)載荷力矩；

MFC——回轉(zhuǎn)離心力力矩；

a——主肢形心線距離。

當(dāng)Δx→Δxmax，

主肢軸力增大

主肢應(yīng)力增加值

式中A0——單肢截面積。

塔頂位移使主肢應(yīng)力增大，是不可忽視的，特別在Δxmax較大時(shí)，必須校核應(yīng)力強(qiáng)度。

1.2 主肢單肢屈曲穩(wěn)定

為什么僅討論主肢單肢屈曲穩(wěn)定？因?yàn)樗龛旒芙Y(jié)構(gòu)整體失穩(wěn)，都是由主肢單肢屈曲失穩(wěn)而開始的，如實(shí)腹結(jié)構(gòu)局部屈曲失穩(wěn)會(huì)導(dǎo)致整體破壞一樣。且桁架整體穩(wěn)定校核計(jì)算中很多系數(shù)都是來自建筑鋼結(jié)構(gòu)，與塔機(jī)塔身不符，因此，整體穩(wěn)定性校核不準(zhǔn)確，單肢屈曲穩(wěn)定校核簡單、明確，無論是型材截面積、慣性矩I、回轉(zhuǎn)半徑i、長細(xì)比λ、屈曲系數(shù)φ，均可確切查出。只要保證了單肢穩(wěn)定性，塔身整體穩(wěn)定的校核就無必要了。

考慮塔頂位移后，可在強(qiáng)度計(jì)算應(yīng)力除以屈曲穩(wěn)定系數(shù)，即可計(jì)算出塔身單肢屈曲穩(wěn)定性。

當(dāng)然，由于強(qiáng)度計(jì)算應(yīng)力隨塔頂位移增大，而許用應(yīng)力及φ不變，屈曲穩(wěn)定的安全裕度肯定降低，因此必須校核單肢屈曲穩(wěn)定性。

1.3 抗傾翻穩(wěn)定性

對(duì)行走式或壓重式塔機(jī)，由于塔頂位移，重心變化，穩(wěn)定性力矩減少，（M+/M-）增加，不利于抗傾翻穩(wěn)定，應(yīng)注意校核。

2 塔頂位移的計(jì)算方法

除回轉(zhuǎn)支承滾道間隙、連接銷軸配合間隙影響外，塔頂位移主要由受載后結(jié)構(gòu)變形所致。當(dāng)不考慮壓彎作用時(shí)，塔頂力矩Mt（Nm）、塔頂風(fēng)剪力Fwt（N）、塔身風(fēng)載荷分布力W0（N/m）、塔身風(fēng)載荷集中力Fw0（N）等產(chǎn)生的塔頂位移如圖1 所示。

圖1 塔頂力矩、水平力產(chǎn)生的塔頂位移

2.1 變截面塔身換算慣性矩

塔身由不同外廓、不同主肢的塔身節(jié)組成，例如基礎(chǔ)節(jié)、過渡節(jié)、標(biāo)準(zhǔn)節(jié)等。而且他們大多為桁架結(jié)構(gòu)，不是實(shí)腹，需要考慮腹桿的影響。慣性矩計(jì)算方法如下。

塔身節(jié)慣性矩I

圖1 中，虛線為位移、細(xì)實(shí)線為彎矩M、剪力Q，F(xiàn)w0為基礎(chǔ)節(jié)、套架的風(fēng)剪力，則塔身、塔頂風(fēng)載荷及塔頂力矩產(chǎn)生的總位移ΔM

EI是結(jié)構(gòu)件剛度的重要標(biāo)志，直接影響塔頂位移大小。對(duì)組合塔身的慣性矩不應(yīng)簡單選取。

2.2 不考慮壓彎作用時(shí)塔身側(cè)向位移計(jì)算方法

塔頂位移可以轉(zhuǎn)化為塔身側(cè)向位移，不考慮回轉(zhuǎn)支座、塔頭的作用。計(jì)算方法毋庸置疑。電算最簡單，但是目前電算通用程序存在不能計(jì)算屈曲穩(wěn)定、節(jié)點(diǎn)位移不易分析不同載荷產(chǎn)生的位移、不夠直觀、錯(cuò)誤不易檢查，而手算簡單明了，經(jīng)得起推敲，便于分析。

本文推薦參考資料1 的手算方法，下面僅對(duì)應(yīng)用此方法做些提示，詳細(xì)運(yùn)算過程見資料1，此方法與有限元相比，誤差很小。

該方法將塔身按實(shí)腹構(gòu)件求出塔頂位移，即本文ΔM各分項(xiàng)，再乘以考慮腹桿作用的位移修正系數(shù)βi，求出ΔM=∑Δi，βi的求法如下

圖中，AO——單主肢截面積；——斜腹桿截面積；Ab2——直腹桿截面積。

柔度系數(shù)

E——彈性模量。

修正系數(shù)

以上是按圖2 所示腹桿布置，如與此不同，可參照?qǐng)D表另選，一般，β≥1 修正桁架與實(shí)腹位移的不同。

圖2 柔度系數(shù)及修正系數(shù)

在計(jì)算ΔM各分項(xiàng)時(shí)，I=Ieq，對(duì)組合塔身，A0、Ax、An，則按個(gè)塔身不同的截面積及B、α等。

2.3 考慮塔身壓彎屈曲變形的塔頂位移Δx，歐拉屈曲極限載荷

式中，μ1=2.0，μ2=1.0

塔頂對(duì)塔身的垂直力PN

塔頂位移計(jì)算值Δx

塔身中部各處位移Δxi

2.4 靜位移與動(dòng)位移

如果外載荷不加動(dòng)載荷系數(shù)，可認(rèn)為計(jì)算的是靜位移，反之，則認(rèn)為是動(dòng)載荷。靜位移測量簡單，動(dòng)位移則應(yīng)考慮振動(dòng)效應(yīng)，頻率幅度衰減、加速度，必須具有測試、記錄等條件。但在計(jì)算方面，也是將動(dòng)態(tài)按靜態(tài)加動(dòng)載系數(shù)計(jì)算，方法相同。

3 塔頂位移計(jì)算實(shí)例

某塔式起重機(jī)，慣性矩I如表1 和圖3 所示，塔身由I1/I2/I3組成。圖中Ht=75.15m，h1=25.5m，h2=21.75m，h3=13.5m，h4=4.5m。

表1 塔身各階慣性矩

圖3 塔機(jī)塔頂位移計(jì)算簡圖

表2 各工況計(jì)算數(shù)據(jù)

4 結(jié)語

1）塔身慣性矩對(duì)塔頂位移影響很大，選擇確定慣性矩尤其重要。

2）塔身慣性矩I=，塔身寬度B占比最大。

3）塔身結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性由單肢來保證，整體穩(wěn)定校核無必要，建議相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)應(yīng)進(jìn)行明確規(guī)定。

4）塔式起重機(jī)塔頂位移是塔機(jī)設(shè)計(jì)的重要參數(shù)之一，用戶對(duì)此參數(shù)也有高度的重視，建議塔機(jī)設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)予以計(jì)算，并且滿足相關(guān)規(guī)范的剛度要求。